2453 帶輪邊減速器的驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì),帶輪邊,減速器,驅(qū)動(dòng),設(shè)計(jì) 帶輪邊減速器的驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)緒論汽車的驅(qū)動(dòng)后橋位于傳動(dòng)系統(tǒng)的末端，其基本功用是增大由傳送軸或直接由變速器傳來的轉(zhuǎn)矩，再將轉(zhuǎn)矩分配給左右驅(qū)動(dòng)車輪，并使左右驅(qū)動(dòng)輪有汽車行駛運(yùn)動(dòng)所要求的差速功能；同時(shí)，驅(qū)動(dòng)后架或承載車身之間的鉛垂力，縱向力橫向力及其力矩。一般的驅(qū)動(dòng)后前由主減速器總成，差速器總成，橋殼總成及半軸總成等零部件組成。威力提高汽車平順性和通過性，現(xiàn)在汽車的驅(qū)動(dòng)橋也在不斷地改進(jìn)。與獨(dú)立懸架相配合的斷開式驅(qū)動(dòng)橋相對(duì)與非獨(dú)立懸架配合的整體式驅(qū)動(dòng)橋在平順性和通過性方面都得到改進(jìn)。隨著時(shí)代的發(fā)展和科技進(jìn)步，驅(qū)動(dòng)橋?qū)?huì)得到進(jìn)一步的發(fā)展。展望將來需要開發(fā)汽車驅(qū)動(dòng)橋智能化設(shè)計(jì)軟件，設(shè)計(jì)新驅(qū)動(dòng)橋只需輸入相關(guān)參數(shù)，系統(tǒng)將自動(dòng)生成三維圖和二維圖，以達(dá)到效率高，強(qiáng)度低，匹配佳的最優(yōu)方案。驅(qū)動(dòng)橋是汽車傳動(dòng)系統(tǒng)中主要總成之一。驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)是否合理將直接關(guān)系到汽車使用性能的好壞。因此設(shè)計(jì)中要保證：所選擇的主減速器比應(yīng)保證汽車在給定使用條件下有最佳的動(dòng)力性和燃油經(jīng)濟(jì)性。（1） 檔左右輛車輪的附著系數(shù)不同時(shí)，驅(qū)動(dòng)橋必須能合理的解決左右車輪的轉(zhuǎn)矩分配問題，以充分利用汽車的牽引力；（2） 據(jù)有必要的離地間隙以滿足通過性想需要；（3） 驅(qū)動(dòng)橋的各零部件在滿足足夠的強(qiáng)度和剛度的條件下，應(yīng)力求做到質(zhì)量輕，特別是應(yīng)盡可能做到非簧載質(zhì)量，以改善汽車的平順性;（4） 能承受和傳遞作用于車輪上的各種力和轉(zhuǎn)矩；（5） 齒輪及其它傳動(dòng)部件應(yīng)工作平穩(wěn)，噪聲小；（6） 對(duì)顫動(dòng)見應(yīng)良好的潤滑，傳動(dòng)效率要高；（7） 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，拆裝調(diào)整方便；（8） 設(shè)計(jì)中應(yīng)盡量滿足“三化” 。即產(chǎn)品系列化，零部件通用化，零件設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)化的要求。1 驅(qū)動(dòng)橋的結(jié)構(gòu)方案分析驅(qū)動(dòng)橋的功用是：①將傳動(dòng)裝置傳來的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩通過主減速器、差速器、半軸等傳到驅(qū)動(dòng)車輪，實(shí)現(xiàn)降速增大轉(zhuǎn)矩；②通過主減速器圓錐齒輪副或雙曲面齒輪副改變轉(zhuǎn)矩的傳遞方向；③通過差速器實(shí)現(xiàn)兩側(cè)車輪差速作用，保證內(nèi)、外側(cè)車輪以不同轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)向；④通過橋殼承受作用于路面和車架或車身之間的垂直力、縱向力和橫向力，以及制動(dòng)力矩和反作用力矩等。驅(qū)動(dòng)橋的結(jié)構(gòu)形式與驅(qū)動(dòng)車輪的懸架結(jié)構(gòu)密切相關(guān)，可分為斷開時(shí)和非斷開式兩類。驅(qū)動(dòng)車輪采用獨(dú)立懸架時(shí)，應(yīng)選用斷開式驅(qū)動(dòng)橋；驅(qū)動(dòng)車輪采用非獨(dú)立懸架時(shí)，則應(yīng)選用非斷開式驅(qū)動(dòng)橋。斷開式驅(qū)動(dòng)橋的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是沒有連接左右驅(qū)動(dòng)車輪的剛性整體外殼或梁，主減速器、差速器及其殼體安裝在車架或車身上，通過萬向傳動(dòng)裝置驅(qū)動(dòng)車輪。此時(shí)主減速器、差速器和部分車輪裝置的質(zhì)量均為簧上質(zhì)量。兩側(cè)的驅(qū)動(dòng)車輪經(jīng)獨(dú)立懸架與車架或車身作彈性連接，因此可以彼此獨(dú)立地相對(duì)于車架或車身上下擺動(dòng)。為了防止車輪跳動(dòng)時(shí)因輪距變化而使萬向傳動(dòng)裝置與獨(dú)立懸架導(dǎo)向裝置產(chǎn)生運(yùn)動(dòng)干涉，在設(shè)計(jì)車輪傳動(dòng)裝置時(shí)，應(yīng)采用滑動(dòng)花鍵軸或允許軸向適量移動(dòng)的萬向傳動(dòng)機(jī)構(gòu)。1-主減速器；2-半軸；3-彈性元件；4-減振器；5-車輪；6-擺臂；7-擺臂軸非斷開式驅(qū)動(dòng)橋的橋殼是一根支承在左右驅(qū)動(dòng)車輪上的剛性空心梁，主減速器、差速器和半軸等所有傳動(dòng)件都裝在其中。此時(shí)，驅(qū)動(dòng)橋、驅(qū)動(dòng)車輪均屬于簧下質(zhì)量。整體式橋殼具有較大的強(qiáng)度和剛度且便于主減速器的裝配、調(diào)整和維修,因此普遍應(yīng)用于各類汽車上。當(dāng)車輪采用非獨(dú)立懸架時(shí)，采用的為非斷開式驅(qū)動(dòng)橋。整個(gè)驅(qū)動(dòng)橋通過彈性懸架和車架連接，由于半軸套管與主減速器殼是剛性連成一體的，兩側(cè)半軸和驅(qū)動(dòng)車輪不可能在橫向平面內(nèi)作相對(duì)運(yùn)動(dòng)，故為整體式驅(qū)動(dòng)橋。1-后橋殼；2-差速器殼；3-差速器行星齒輪；4-差速器半軸齒輪；5-半軸；6-主減速器從動(dòng)齒輪齒圈；7-主減速器主動(dòng)小齒輪與非斷開式驅(qū)動(dòng)橋比較，斷開式驅(qū)動(dòng)橋能顯著減少汽車的簧下質(zhì)量，從而改善汽車的行駛平順性，提高了平均行駛速度；減小了汽車行駛時(shí)作用于車輪和車橋上的動(dòng)載荷，提高了零部件的使用壽命，增加了汽車的離地間隙；由于驅(qū)動(dòng)車輪與路面的接觸情況及對(duì)各種地形的適應(yīng)性較好，增強(qiáng)了車輪的抗側(cè)滑能力；若與之配合的獨(dú)立懸架導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)合理，可增加汽車的不足轉(zhuǎn)向效應(yīng)，提高汽車的操縱穩(wěn)定性。但是其結(jié)構(gòu)復(fù)雜，成本較高。斷開式驅(qū)動(dòng)橋在乘用車和部分越野汽車上應(yīng)用廣泛。非斷開式驅(qū)動(dòng)橋結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，成本低，工作可靠，廣泛應(yīng)用于各種商用車和部分乘用車上。但由于其簧下質(zhì)量較大，對(duì)汽車的行駛平順性和降低動(dòng)載荷有不利的影響。2 驅(qū)動(dòng)橋結(jié)構(gòu)方案的選擇2.1 有關(guān)驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)的基本參數(shù)設(shè)計(jì)車型為某重型卡車，滿載橋荷 19.5 噸，輪胎規(guī)格 12.0-20，車輪直徑為 1125mm，車輪中心距為 1840mm。該車最高時(shí)速為 72km/h，發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào)WD615·67 增壓中冷，功率為 206KW，扭矩 1070N.m。變速箱速比分別為：12.42、8.226 設(shè)計(jì)車型為某重型卡車，滿載橋荷 19.5 噸，輪胎規(guī)格 12.0-20，車輪直徑為 1125mm，車輪中心距為 1840mm。該車最高時(shí)速為 72km/h，發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào) WD615·67 增壓中冷，功率為 206KW，扭矩 1070N.m。變速箱速比分別為：12.42、8.226、6.08、4.53、3.36、2.47、1.81、1.35、1.00、12.99（倒檔） 。6.08、4.53、3.36、2.47、1.81、1.35、1.00、12.99（倒檔） 。2.2 驅(qū)動(dòng)橋結(jié)構(gòu)方案的確定在選擇驅(qū)動(dòng)橋打總成結(jié)構(gòu)形式時(shí)，需要從所設(shè)計(jì)的汽車類型以及應(yīng)用和生產(chǎn)條件上出發(fā),并結(jié)合所設(shè)計(jì)汽車的其它元部件，特別是要與汽車道懸架結(jié)構(gòu)形式與特性相適應(yīng)，以共同保證整個(gè)汽車與其使用性能的實(shí)現(xiàn)。對(duì)于一般汽車驅(qū)動(dòng)橋的各項(xiàng)基本要求，雖然通用于各種汽車的驅(qū)動(dòng)橋，但是對(duì)于不同類型和用途的汽車來說，其重要程度是不一樣的。因此，在設(shè)計(jì)過程中當(dāng)選擇其一具體汽車驅(qū)動(dòng)橋的結(jié)構(gòu)形式時(shí)，必須要從前面所說的各項(xiàng)需求中，找到對(duì)所設(shè)計(jì)的既定用途的汽車的獨(dú)特使用性能有直接影響的主要之處，從而保證所設(shè)計(jì)的汽車的最重要的使用性能的實(shí)現(xiàn)。另外，一些主恩們用途的汽車，也需要結(jié)合其使用特點(diǎn)提出一些特定的要求。比如，在設(shè)計(jì)多橋驅(qū)動(dòng)的汽車時(shí)，應(yīng)要求各驅(qū)動(dòng)橋盡量做到通用化，以減少零件特別是主要零件的品種，提高互換性能；對(duì)于在設(shè)計(jì)大型公共汽車和無軌電車的驅(qū)動(dòng)橋時(shí)應(yīng)當(dāng)盡量降低驅(qū)動(dòng)橋的高度，以降低車廂底板，試車可上下車方便。 驅(qū)動(dòng)橋總成的結(jié)構(gòu)形式，按照其總體布置來說共有三種，即普通的非斷開式驅(qū)動(dòng)橋、帶有擺動(dòng)半軸的非斷開式驅(qū)動(dòng)橋和斷開式驅(qū)動(dòng)橋。按照其工作特性，他們可分為兩大類，即非斷開式驅(qū)動(dòng)橋和斷開式驅(qū)動(dòng)橋。驅(qū)動(dòng)橋的質(zhì)量及其懸掛質(zhì)量與非懸掛質(zhì)量的分配，驅(qū)動(dòng)橋總成結(jié)構(gòu)的復(fù)雜程度以及其工作特性等，以上訴形式的不同能夠有較大差異。非斷開式與斷開式著兩大類驅(qū)動(dòng)橋結(jié)構(gòu)形式的選擇，又與汽車懸架總成結(jié)構(gòu)形式的選擇有密切的關(guān)系。當(dāng)驅(qū)動(dòng)車輪采用非獨(dú)立懸架時(shí)，驅(qū)動(dòng)橋應(yīng)該選擇非斷開式，即驅(qū)動(dòng)橋殼是一根支撐在左、右驅(qū)動(dòng)輪上的剛性空心梁，而主減速器、差速器及半軸等傳動(dòng)機(jī)件都裝在其中。當(dāng)驅(qū)動(dòng)橋采用獨(dú)立懸架時(shí)，則應(yīng)選用斷開式驅(qū)動(dòng)橋。這種驅(qū)動(dòng)橋沒有剛性的整體外殼，主減速器及差速器總成是選址在車架橫梁或車廂底板上的并與傳動(dòng)軸及一部分驅(qū)動(dòng)橋傳動(dòng)裝置的質(zhì)量同屬于汽車的懸掛質(zhì)量，而兩側(cè)驅(qū)動(dòng)輪可以彼此獨(dú)立的相對(duì)于車架或車廂做彈性聯(lián)系。因此，兩側(cè)驅(qū)動(dòng)車輪可以彼此獨(dú)立地相對(duì)車廂或車架做上下擺動(dòng)，相應(yīng)就要求驅(qū)動(dòng)車輪的的傳動(dòng)裝置及其外面的殼或者套管做相應(yīng)地?cái)[動(dòng)。普通的非斷開式驅(qū)動(dòng)橋，由于其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、造價(jià)低廉、工作可靠，最廣泛的應(yīng)用在各種載貨汽車上，在多數(shù)越野汽車和部分轎車上也采用這種結(jié)構(gòu)。整個(gè)驅(qū)動(dòng)橋和驅(qū)動(dòng)車輪的質(zhì)量以及傳動(dòng)軸的部分質(zhì)量都是屬于汽車的非懸掛質(zhì)量，使得汽車的非懸掛質(zhì)量較大，這是普通非斷開式驅(qū)動(dòng)橋的一個(gè)弱點(diǎn)。采用單級(jí)主減速器可以大大減少驅(qū)動(dòng)橋的質(zhì)量。此外，用高強(qiáng)度的球墨鑄鐵來鑄造主減速器殼，也可以減少質(zhì)量并達(dá)到改進(jìn)鑄造工藝的目的。普通的非斷開式驅(qū)動(dòng)橋的質(zhì)量在很大程度上還取決于橋殼的結(jié)構(gòu)形式，采用鋼板沖壓-焊接的整體式橋殼機(jī)鋼管擴(kuò)制式橋殼，均可顯著的減少驅(qū)動(dòng)橋的質(zhì)量。斷開式驅(qū)動(dòng)橋，由于其屬于非懸掛部分的質(zhì)量較小，并且它又與獨(dú)立懸架相匹配，致使驅(qū)動(dòng)車輪與地面的接觸情況及對(duì)各種地形的適應(yīng)性比較好，由此可大大地減少汽車在不平路面上行駛時(shí)的振動(dòng)和車身的傾斜；減少車輪和車橋上的動(dòng)載荷，提高汽車的行駛的平順性和平均行駛速度；減少零件的損壞，提高汽可靠性并延長使用壽命。但是，由于斷開式驅(qū)動(dòng)橋及與之相配的獨(dú)立懸架的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，故而這種結(jié)構(gòu)主要用于對(duì)刑事平順性要求較高的一部分轎車以及一越野車上，并且后者多屬于輕型以下的越野汽車或多橋驅(qū)動(dòng)的重型越野汽車。圖 2-1 驅(qū)動(dòng)橋的總體布置型式簡(jiǎn)圖(a)普通非斷開式驅(qū)動(dòng)橋；(b)帶有擺動(dòng)半軸的非斷開式驅(qū)動(dòng)橋；(c)斷開式驅(qū)動(dòng)橋驅(qū)動(dòng)橋的輪廓尺寸組要取決于其主減速器的結(jié)構(gòu)形式。在汽車的輪胎尺寸和驅(qū)動(dòng)橋的在校離地間隙已經(jīng)確定的情況下，也就限制了主減速器從動(dòng)齒輪直徑的大小。對(duì)于常見的主減速器齒輪——普通的螺旋錐齒輪和雙曲面齒輪傳動(dòng)來說，在模數(shù)已定的情況下，從動(dòng)齒輪的齒數(shù)越少，則它的直徑就越小，并且由此使主減速器的垂向輪廓尺寸也越小，但齒輪齒數(shù)的選擇有一定的范圍。在給定主減速比的條件下，若果單級(jí)主減速器不能滿足驅(qū)動(dòng)橋下面的離地間隙要求，則可以采用雙級(jí)減速結(jié)構(gòu)。而雙級(jí)主減速器的質(zhì)量和制造成本等指標(biāo)都要比單級(jí)主減速器差，因此僅推薦用于主減速比大于 7.6 且裝載質(zhì)量在 6 噸以上的大型汽車上。因此根據(jù)重型汽車的特點(diǎn)和經(jīng)濟(jì)性，本次可設(shè)選用非獨(dú)立懸架驅(qū)動(dòng)橋、雙級(jí)主減速器。2.3 驅(qū)動(dòng)橋傳動(dòng)方案的確定主減速器的減速形式可以分為單及減速、雙級(jí)減速、雙速減速、單雙級(jí)貫通、雙級(jí)貫通式、單級(jí)或雙級(jí)減速配以輪邊減速等。減速行駛的選擇與汽車類型及使用條件有關(guān)，有時(shí)也與制造廠已有的產(chǎn)品系列及制造條件有關(guān)，但它主要取決于動(dòng)力性、燃油經(jīng)濟(jì)性等整車性能所需求的主減速比的大小以及驅(qū)動(dòng)橋下的離地間隙；驅(qū)動(dòng)橋的數(shù)目及布置形式等。若僅就主減速器比的大小對(duì)于選擇主減速形式的影響而言，通常主減速比 對(duì)于貫通式驅(qū)動(dòng) )時(shí)，07.6i?05.i?應(yīng)采用單級(jí)減速；當(dāng) 時(shí)，可采用雙級(jí)減速；當(dāng) 且要求有較大07.612i?012i?的離地間隙時(shí)，需要配以輪邊減速器。（1） 單級(jí)主減速器由于單級(jí)主減速器具有機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)單體積及質(zhì)量小且制造成本 低等優(yōu)點(diǎn)，因此慣犯用于主減速器比的各種中小型汽車上。單級(jí)主減速器都是采用一對(duì)螺旋錐齒輪或雙曲面齒輪，也可采用渦輪傳動(dòng)減速。（2）雙級(jí)主減速器與單級(jí)主減速器相比，由于雙級(jí)主減速器由兩級(jí)齒輪減速組成，使其結(jié)構(gòu)復(fù)雜，質(zhì)量加大；又由于雙級(jí)主減速器的齒輪及軸承數(shù)量的增多和材料消耗及加工工時(shí)的增加，制造成本也顯著增加，因此只有在主減速器速比 較大時(shí)0i且采用單及減速不能滿足既定的主減速比和離地間隙等要求時(shí)才??07.612i?采用。通常僅用在裝載質(zhì)量 10 噸以上的重型汽車上。當(dāng)主減速比在上述范圍內(nèi)時(shí)，采用雙級(jí)主減速器不僅可以使錐齒輪副的傳動(dòng)比減小，是主減速從動(dòng)齒輪的半徑減小從而使驅(qū)動(dòng)橋的徑向尺寸減小，使離地間隙增大，使軸承的軸向負(fù)荷減小，還可以使大型汽車在不設(shè)置副變速器的情況下，增加傳動(dòng)系的傳動(dòng)比，從而提高其牽引性，以適應(yīng)汽車在壞路面上和坡路上滿載行駛的需要。由于汽車的總布置參數(shù)，如汽車的軸距傳動(dòng)系尤其是傳動(dòng)軸的尺寸參數(shù)和布置型式以及驅(qū)動(dòng)橋本身的設(shè)計(jì)特點(diǎn)等對(duì)雙級(jí)主減速器的結(jié)構(gòu)布置有直接的影響，因此雙級(jí)主減速器應(yīng)有不同的布置形式與這些不同的汽車總布置參數(shù)相適應(yīng)。根據(jù)雙級(jí)主減速器第二級(jí)減速形式的不同，它可以分為錐齒輪—圓柱齒輪式、錐齒輪—行星齒輪式和圓柱齒輪—錐齒輪式等三種結(jié)構(gòu)形式，前兩種結(jié)構(gòu)應(yīng)用于非貫通式驅(qū)動(dòng)橋；后一種應(yīng)用于貫通式。整體式雙級(jí)主減速器有多種結(jié)構(gòu)方案：第一級(jí)為錐齒輪，第二級(jí)為圓柱齒輪；第一級(jí)為錐齒輪，第二級(jí)為行星齒輪；第一級(jí)為行星齒輪，第二級(jí)為錐齒輪；第一級(jí)為圓柱齒輪，第二級(jí)為錐齒輪。（3）雙級(jí)主減速器對(duì)于載荷及道路狀況變化較大、使用條件非常復(fù)雜的載貨汽車來說，選擇一種主減速比來使汽車在滿載甚至牽引并爬坡或通過極壞路面時(shí)具有足夠的動(dòng)力性，而在平直而良好的路面上單車空載行駛時(shí)又有較高的車速和滿意的燃油經(jīng)濟(jì)性，是非常困難的。為了解決這一矛盾，提高汽車對(duì)各種使用條件的適應(yīng)性，在某些汽車上，主要是一些重型汽車上有時(shí)采用具有兩種主減速比并可根據(jù)行駛條件來選擇其黨委的雙級(jí)主減速器。兩種主減速比與變速器各檔相配合，就可得到兩倍于變速器的檔位，顯然這種雙級(jí)主減速器比僅在變速器中設(shè)置超速檔，即今改變傳動(dòng)比而不增加檔位數(shù)，對(duì)于提高汽車在各種實(shí)用條件下的動(dòng)力性、燃油經(jīng)濟(jì)性更為有利。雙級(jí)主減速器的大、小兩種主減速比，是根據(jù)汽車的使用條件、發(fā)動(dòng)機(jī)功率變速器各檔傳動(dòng)比的大小選定的。其大的主減速器比用于汽車滿載形式與壞路面上，以克服大的地面阻力并減少變速器中間檔位的變換次數(shù)；而小的主減速器比用于汽車空載或低載荷在平直且良好的路面上高速行駛，以改善汽車的燃油經(jīng)濟(jì)性、降低傳動(dòng)系載荷。雙級(jí)主減速器由兩級(jí)齒輪減速構(gòu)成，第一級(jí)減速都采用一對(duì)論選錐齒輪或雙曲面齒輪，而根據(jù)第二級(jí)減速形式的不同，雙擊主減速器分為錐齒輪—行星齒輪式和錐齒輪—圓柱齒輪式兩種。（4）貫通式主減速器貫通式主減速器根據(jù)其減速形式可分為單級(jí)和雙級(jí)兩種。單級(jí)貫通式主減速器一般多用于輕噸位多橋驅(qū)動(dòng)的汽車上，他主要優(yōu)點(diǎn)是使傳動(dòng)系結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，主減速器的體積及質(zhì)量小，并可使中后橋的大部分零件尤其是使橋殼、半軸等主要零件具有互換性。對(duì)于中、重型多橋驅(qū)動(dòng)的汽車來說，由于主減速比較大，采用雙曲面齒輪式單級(jí)貫通式主減速器難以達(dá)到主減速比 5 的要求，而采用渦輪傳動(dòng)又要消耗大量的有色金屬，使材料費(fèi)用提高；同時(shí)，為簡(jiǎn)化傳動(dòng)系結(jié)構(gòu)并使多橋驅(qū)動(dòng)汽車各驅(qū)動(dòng)橋零件特別是橋殼等主要零件盡可能通用，多采用雙級(jí)貫通式主減速器。根據(jù)減速齒輪形式的不同，單級(jí)貫通式主減速器又有雙曲面齒輪式和渦輪式兩種結(jié)構(gòu)形式；雙級(jí)貫通式主減速器主要由一對(duì)圓柱齒輪和一對(duì)螺旋齒輪火雙曲面齒輪組成。根據(jù)這兩對(duì)齒輪組合時(shí)前后次序的不同，他又可以分為錐齒輪—圓柱齒輪式和圓柱齒輪—錐齒輪式兩種結(jié)構(gòu)形式。（5）單級(jí)（或雙級(jí)）主減速器附輪邊減速器再設(shè)計(jì)重型汽車、大型公共汽車的驅(qū)動(dòng)橋時(shí)，為了使變速器、分動(dòng)器、傳動(dòng)軸等總成不致因承受過大轉(zhuǎn)矩而使它們的尺寸及質(zhì)量過大，應(yīng)將傳動(dòng)系的傳動(dòng)比以盡可能大的比率分配給驅(qū)動(dòng)橋。這就導(dǎo)致一些重型汽車，大型公共汽車驅(qū)動(dòng)橋的主減速比往往要求很大。當(dāng)其值大于 時(shí)，一般結(jié)構(gòu)的主減速器難于12達(dá)到要求，因此許多重型汽車、大型公共汽車往往采用單級(jí)（或雙級(jí)）主減速器附加輪邊減速器的結(jié)構(gòu)形式，將驅(qū)動(dòng)橋的一部分減速比分配給安裝在輪轂中間或近旁的輪邊減速器。這不僅僅使驅(qū)動(dòng)橋的中間部分主減速器的尺寸減小，保證了足夠的離地間隙，而且可以得到比較大的驅(qū)動(dòng)橋總減速比（其值往往在左右） ；猶豫半軸位于輪邊減速器前，其所承受的轉(zhuǎn)矩也大為減少，因16~2而半軸、差速器及主減速器從動(dòng)齒輪等零件的尺寸也可以減小。但是輪邊減速器在驅(qū)動(dòng)橋上就需要兩套，使其結(jié)構(gòu)復(fù)雜，成本高，因此只有當(dāng)驅(qū)動(dòng)橋的總減速比大于 時(shí)才推薦采用。12根據(jù)計(jì)劃書，本次設(shè)計(jì)的某重型貨車給定的參數(shù)，因此采用主減速器附輪邊減速器。車型 離地間隙微型小型 120~9中級(jí) 3轎車高級(jí) 10~6微型 輕型 92中型 1075載貨汽車重型 超重型 23~4微型 輕型 8越野汽車重型 中型 03 主減速器的基本參數(shù)選擇及設(shè)計(jì)計(jì)算3.1 主減速比的確定主減速比 的大小，對(duì)于減速器的結(jié)構(gòu)形式，輪廓尺寸及質(zhì)量大小影響很0i大.主減速比的 選擇，由汽車的整車動(dòng)力計(jì)算來確定。要求主減速器有較大的傳動(dòng)比是，由一對(duì)錐齒輪構(gòu)成的單級(jí)主減速器已經(jīng)不能保證足夠的離地間隙，這時(shí)需要用兩對(duì)齒輪的降速雙級(jí)主減速器。雙級(jí)主減速器魚單級(jí)相比，在保證離地間隙相同時(shí)可以得到大的傳動(dòng)比， 一般為0i。7~12整體式雙級(jí)主減速器由多種結(jié)構(gòu)方案：第一級(jí)為錐齒輪，第二級(jí)為圓柱齒小型 180~2客車中型 大型 9輪；第一級(jí)為錐齒輪，第二級(jí)為行星齒輪；第一級(jí)為行星齒輪，第二級(jí)為錐齒輪；第一級(jí)為圓柱齒輪，第二級(jí)為錐齒輪。根據(jù)設(shè)計(jì)要求，選取第二種結(jié)構(gòu)，即第一級(jí)為錐齒輪，第二級(jí)為行星齒輪。在給定發(fā)動(dòng)機(jī)的最大功率 級(jí)其轉(zhuǎn)速 時(shí)，所選擇的 應(yīng)盡可能的滿maxePpn0i足最高車速 。這時(shí)的 值由下式確定maxv0i(3.1)0max.37rpgHivi?式中： ——車輪的滾動(dòng)半徑， ；r——變速器最高檔的傳動(dòng)比，通常為 ；gHi 1——最大功率時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速， ；pn/inr——汽車的最高車速， 。maxvkmh為了得到足夠的功率儲(chǔ)備而使最高車速稍有下降， 一般選的比要求的大0i。采用輪胎地規(guī)格為 ，直徑 。采用發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào)為10%~2512~01.25D?WD615-67 增壓中冷，其最大功率 ，轉(zhuǎn)速 。變速器max6Pkw4/minpnr最高檔的傳動(dòng)比為 。理論值gHi?，為了獲得更大的轉(zhuǎn)矩，設(shè)計(jì)值取 。因此 max72/vkh max60/vkh?(3.2)??0max15%0.37rpgHnivi??01.25402. 1.636i ????根據(jù)雙級(jí)錐齒輪——星星齒輪減速器的常用速比選擇初設(shè)值。初選第一級(jí)，雙曲面元錐齒輪的傳動(dòng)比取 ；第二級(jí)，輪邊減速器的傳動(dòng)比取 。14.i 23i?3.2 汽車驅(qū)動(dòng)橋的最小離地間隙汽車驅(qū)動(dòng)橋的最小離地間隙見表 3.2.1表 3.2.1 汽車驅(qū)動(dòng)橋最小離地間隙(mm)3.3 主減速器主從動(dòng)錐齒輪的支承方案主減速器中必須保證主從動(dòng)齒輪具有良好的嚙合狀態(tài)，才能使它們很好的工作。齒輪的正確嚙合，出于齒輪的加工質(zhì)量，裝配調(diào)整及軸承，主減速器殼體的剛度有關(guān)以外，還與齒輪的支承剛度密切相關(guān)。3.3.1 主動(dòng)錐齒輪的支承在殼體結(jié)構(gòu)及軸承形式已定的情況下，主減速器主動(dòng)齒輪的支承形式及安裝方法對(duì)其支承剛度影響很大，這是齒輪能否正確嚙合并具有較高使用壽命的重要因素之一。主動(dòng)錐齒輪的支承形式可以分為懸臂式支承和騎馬式支承兩種。懸臂式支承的主要特點(diǎn)是在錐齒輪大端采用較長短軸頸，其上安裝兩個(gè)圓錐滾子軸承。為了減小懸臂長度 和增加兩支承間的距離 ，以改善支承剛度，應(yīng)ab使兩軸承圓錐滾子的大端朝外，使作用在齒輪上離開追定的軸向力有靠近齒輪的軸承承受，而反向軸向力則由另一軸承承受。為了盡可能的增加支承剛度，支承距離 應(yīng)大于 2.5 倍懸臂長度 ，且應(yīng)比齒輪節(jié)圓直徑的 大，另外靠ba70%近齒輪點(diǎn)軸徑應(yīng)不小于尺寸 。為了方便拆裝，應(yīng)使靠近齒輪的軸承的軸徑比另一軸承的支承軸徑大?？拷X輪的支承軸成有時(shí)也采用圓柱滾子軸承，而另一個(gè)軸承必須采用能承受雙向軸向力的雙列圓錐滾子軸承。支承剛度除與軸承形式，軸徑大小，支承間距離和懸臂長度有關(guān)以外，還與軸承與軸及軸承與座孔之間的配合緊度有關(guān)。懸臂式支承結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，支承剛度差，用于傳遞轉(zhuǎn)矩小的轎車，輕型貨車的單級(jí)主減速器。騎馬式支承結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)是在錐齒輪的兩端均有軸承支撐，這樣可大大增加支承剛度，又使軸承負(fù)荷減小，齒輪嚙合條件改善，因此齒輪的承載能力高于懸臂式。此外由于齒輪大端一側(cè)軸徑上的兩個(gè)相對(duì)安裝的圓錐滾子軸承之間的距離很小，可以縮短主動(dòng)齒輪軸的長度，使布置更緊湊，并可以減小傳動(dòng)軸夾角，有利于整車布置。但是，由于騎馬式支承增設(shè)了導(dǎo)向軸承支座，使主減速器殼的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，加工成本高，有時(shí)因?yàn)榭臻g有限布置不下或使齒輪拆裝困難。在需要傳遞較大轉(zhuǎn)矩的情況下，最好采用跨置式支承。通過對(duì)上述兩種主動(dòng)錐齒輪支承形式的比較，某重型貨車采用第二種支承結(jié)構(gòu)騎馬式。3.3.2 從動(dòng)錐齒輪的支承主減速器從動(dòng)錐齒輪的支承剛度依軸承的形式，支承間的距離和載荷在軸承之間的分布即載荷離兩端軸承支承中心間的距離 和 之比例而定。為了增cd強(qiáng)支承剛度，支承間的距離 應(yīng)盡量減小。然而，為了使從動(dòng)錐齒輪背面??cd?的支承凸緣有足夠的位置加強(qiáng)筋及增強(qiáng)支承的穩(wěn)定性，距離 應(yīng)該不小于??c?從動(dòng)錐齒輪節(jié)圓直徑的 70%。兩端支承多采用圓錐滾子軸承，安裝時(shí)應(yīng)使它們的圓錐滾子大端朝內(nèi)相向，小端朝外相背，為了使載荷能精良均勻的分布在兩個(gè)軸承上，并且讓出位置來加強(qiáng)從動(dòng)錐齒輪連接凸圓的剛度，應(yīng)盡量使尺寸不小于尺寸 。從動(dòng)錐齒輪的支承，其支承剛度與軸承的形式，支承間的距cd離及軸承之間的分布比列有關(guān)。從動(dòng)錐齒輪多用圓錐滾子軸承支承。為了增加支承剛度，兩軸承的圓錐滾子大端應(yīng)向內(nèi)，以減小 。為了使從動(dòng)錐齒輪??cd?北面的差速器殼體處有足夠的位置設(shè)置加強(qiáng)筋以增強(qiáng)穩(wěn)定性， 應(yīng)不小于??c從動(dòng)錐齒輪大端分度圓直徑的 70%。為了使載荷盡量均勻分配在兩軸承上，應(yīng)盡量使尺寸 等于或大于尺寸 。cd在具有大的主傳動(dòng)比和徑向尺寸較大的從動(dòng)錐齒輪的主減速器中，為了限制從動(dòng)錐齒輪因受軸向力作用而產(chǎn)生偏移，在從動(dòng)錐齒輪的外緣背面加設(shè)輔助支承。輔助支承與從動(dòng)錐齒輪背面之間的間隙，應(yīng)保證偏移量達(dá)到允許極限時(shí)能制止從動(dòng)錐齒輪繼續(xù)變形。主從動(dòng)齒輪受載荷變形或移動(dòng)的許用偏移量如。3.4 主減速器齒輪計(jì)算載荷的確定由于汽車行駛時(shí)傳動(dòng)系統(tǒng)的載荷不穩(wěn)定，因此要準(zhǔn)確的算出主減速器齒輪的計(jì)算載荷是比較困難的。通常是將發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩配以傳動(dòng)系最低檔傳動(dòng)比時(shí)和驅(qū)動(dòng)輪在良好路面上開始滑行時(shí)這兩種情況下作用在主減速器從動(dòng)錐齒輪上的轉(zhuǎn)矩 、 的較小者，作為載貨汽車和越野汽車在強(qiáng)度計(jì)算中用以鹽酸jeTj?主減速器從動(dòng)錐齒輪最大應(yīng)力的計(jì)算載荷，即(3.3)max0/jeTLiKn??(3.4)2rjLBGi?式中： ---- 發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩， ；maxeTNm? ---- 產(chǎn)生沖擊載荷時(shí)的超載系數(shù)，對(duì)于一般載貨汽車，礦用汽車0K和越野汽車以及液力傳動(dòng)及自動(dòng)變速的各類汽車均都取 ；01K?----傳動(dòng)系有關(guān)傳動(dòng)部分的傳動(dòng)效率， ；T? .9T?---- 該汽車的驅(qū)動(dòng)橋數(shù)目， ；n 2n?---- 汽車載滿時(shí)一個(gè)驅(qū)動(dòng)橋給水平地面的最大負(fù)荷（對(duì)后驅(qū)動(dòng)橋2G來說應(yīng)考慮到汽車最大加速時(shí)的復(fù)合增大量） ，N；---- 輪胎對(duì)路面的附著系數(shù)，對(duì)于安裝一般輪胎的公路用汽車，取?；對(duì)于越野汽車，取 ；對(duì)于安裝防滑寬輪胎的高級(jí)轎車，計(jì)算0.85?1.0??時(shí)可取 ；1.2----車輪的滾動(dòng)半徑， ；r m分別為由說計(jì)算的主減速器從動(dòng)齒輪到驅(qū)動(dòng)輪之間的傳動(dòng)效率LB?i和傳動(dòng)比。根據(jù)所采用的 WD615-67 增壓中冷發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào)，確定發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩為，以及最低檔傳速比 ；取max107eTN??12.4TLi???0.95LB將已知數(shù)據(jù)代入上式23LBi 107.0.9/58jeTNm???195.8276.3j???、由上兩式求得的計(jì)算載荷為最大轉(zhuǎn)矩而不是正常持續(xù)轉(zhuǎn)矩，不能用它作為疲勞損壞的依據(jù)。3.5 主減速器齒輪基本參數(shù)的選擇主減速器錐齒輪的主要參數(shù)有主、從動(dòng)錐齒輪齒數(shù) 、 ，從動(dòng)錐齒輪大1z2端分度圓直徑 和端面模數(shù) ，主、從動(dòng)錐齒輪面寬 和 ，雙曲面齒輪副的2dmF偏移距 ，中點(diǎn)螺旋角 ，法向壓力角 等。E??3.5.1 主從動(dòng)錐齒輪齒數(shù) 和 1z2選擇主從動(dòng)錐齒輪齒數(shù)時(shí)應(yīng)考慮如下因素（1）為了磨合均勻，之間應(yīng)該避免有公約數(shù)；（2）為了得到理想的齒面重合度和高的輪齒彎曲強(qiáng)度，主從動(dòng)齒輪數(shù)和應(yīng)不小于 40；（3）為了嚙合平穩(wěn)，噪聲小何具有高的疲勞強(qiáng)度，對(duì)于貨車， 一般不少于1z6；（4）當(dāng)主傳動(dòng)比 較大時(shí)，盡量使 取得小一些，以便得到滿意的離地間隙；0i1z（5）對(duì)于不同的主傳動(dòng)比， 和 應(yīng)有適宜的搭配。2對(duì)于單級(jí)主減速器，當(dāng) 較大時(shí)應(yīng)盡量使主動(dòng)齒輪的齒數(shù) 取小些，以得到滿0i 1z意的驅(qū)動(dòng)橋離地間隙。當(dāng) 時(shí)， 最小值可以取 5。當(dāng) 較小（ ）時(shí)，6?1z0i3.5~可取 。為了得到理想的齒面重疊系數(shù)，對(duì)于其齒數(shù)和，貨車應(yīng)不少于 ，7~12 40轎車應(yīng)不少于 。雙級(jí)主減速器第一級(jí)主動(dòng)錐齒輪 可選在 范圍內(nèi)，第二50 1z9級(jí)圓柱齒輪副的齒數(shù)和可選在（ ）的范圍內(nèi)。58~7本次設(shè)計(jì)為雙級(jí)主減速器第一機(jī)雙曲面圓錐齒輪傳動(dòng)比 按照以上齒輪1i=4.2齒數(shù)的選擇原則，取， 則 。1=4z2160iz?3.5.2 節(jié)圓直徑 的選擇2d可根據(jù)從動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩 （為 、 之中的較小者）按經(jīng)驗(yàn)公式選出jTjej?從動(dòng)錐齒輪節(jié)圓直徑： (3.5)32djK?式中： ----從動(dòng)錐齒輪的節(jié)圓直徑， ；2dm---- 計(jì)算轉(zhuǎn)矩；按式（3.2） （3.3）求得并取得其中的較小值。jT----直徑系數(shù) ， 。在確定主減速器齒輪計(jì)算載荷中，2dK213~6dK?求得 ， ，因此取 ，取5980je?76.5j? 1726.5980jj jeTT????。215dK?則 321576.180dm???3.5.3 齒輪端面模數(shù) 選擇m從動(dòng)錐齒輪節(jié)圓直徑 選定后，可按 算出大端模數(shù)，并用下式校核22/z3mjKT?式中： ---- 齒輪的大端模數(shù)， ；----從動(dòng)齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩 ，按式（3.2） （3.3）求得，并取其jTN?中較校者；---- 模數(shù)系數(shù)，取mK0.3~4mK?經(jīng)計(jì)算 ，取 。180/63?校核 ， 符合要求。從而可以得到34.72.5mjT?.0.?主動(dòng)錐齒輪節(jié)圓直徑 ， 。1d1456mz??3.5.4 主從動(dòng)錐齒輪齒面寬 和F通常推薦錐齒輪與雙曲面齒輪傳動(dòng)從動(dòng)齒輪的齒寬 為其節(jié)距 的 倍，即F0A.3，但 不應(yīng)該超過端面模數(shù)的 倍，即 ，對(duì)于汽車工業(yè)，主0.3FA?F101m?減速器圓弧齒錐齒輪推薦采用（3.7）20.15d?式中： ---- 從動(dòng)齒輪節(jié)圓直徑， ；2d經(jīng)計(jì)算， 。.87.9Fm?吃面寬過大或過小，都會(huì)降低齒輪的強(qiáng)度和壽命。齒面寬大于上述規(guī)定，不但不能提高齒輪的強(qiáng)度和耐久性，還會(huì)給制造帶來困難。因?yàn)辇X面寬的加大只能從延長小端著手，輪齒延長的結(jié)果使小端齒溝變窄，結(jié)果是切削刀頭的頂面寬或刀盤刀頂距過窄及刀尖的圓角過小，這樣不但減小了齒根圓角半徑從而加大了應(yīng)力集中，還降低了刀具的使用壽命。如果在安裝時(shí)有位置偏差或由于制造，熱處理變形等原因，使齒輪工作時(shí)使負(fù)荷集中于齒輪小端，則易引起小端的過早損壞和疲勞。另外，齒面寬過大也會(huì)引起裝配空間的減小。一般習(xí)慣是使小齒輪齒面比大齒輪齒面寬稍大，使其在大齒輪輪齒兩端都超出一些。通常小齒輪的齒面寬加大 10%較為合適。小齒輪輪齒的這種加長，改善了小齒輪輪齒強(qiáng)度，因而允許小齒輪輪齒略減薄，大齒輪輪齒略加厚這樣會(huì)給加工帶來好處，因?yàn)樾↓X輪輪齒減薄，允許采用刀頂距寬的小齒輪刀盤，同時(shí)保證了大小齒輪間的強(qiáng)度均衡。另外，由于雙曲面齒面的幾何特性，雙曲面小齒輪齒面寬比大齒輪齒面寬要大。而汽車差速器行星齒輪的齒面寬一般比半軸齒輪的齒面要小。通過計(jì)算 。??10%27.930.6Fm????3.5.5 雙曲面齒輪的偏移距 E主動(dòng)齒輪軸線相對(duì)于從動(dòng)齒輪軸線的偏移距離稱為雙曲面齒輪的偏移距 。E選擇 值應(yīng)考慮到： 值過大，將導(dǎo)致齒面縱向滑動(dòng)的增大，從而引起齒面的EE早期磨損或擦傷； 值過小則不能充分發(fā)揮雙曲面齒輪的特點(diǎn)。對(duì)于轎車，輕型載貨汽車的主減速器來說， 值不應(yīng)該超過從動(dòng)齒輪節(jié)錐距 的 ；而對(duì)0A4%于中型及以上的載貨汽車，越野汽車和公共汽車等重負(fù)荷傳動(dòng)， 值則不應(yīng)超E過從動(dòng)齒輪節(jié)錐距 的 。傳動(dòng)比越大則偏移距越大，大傳動(dòng)比的雙曲面齒0A2%輪傳動(dòng)，偏移距 可以達(dá)到從動(dòng)齒輪節(jié)圓直徑 的 ，根據(jù)某重型系E2d0~3列汽車，選 218%1.6dm???3.5.6 螺旋角 的選擇?主動(dòng)齒輪與從動(dòng)齒輪的螺旋角 是在節(jié)錐表面的展開圖上定義的。如圖所?示，齒線上任意一點(diǎn) 處的螺旋角，是改點(diǎn)處的切線 與該點(diǎn)和節(jié)錐定點(diǎn)的連cT線 之間的夾角。OL主動(dòng)齒輪與從動(dòng)齒輪的螺旋角式沿著節(jié)錐齒線變化的，大端的螺旋角 較?大，小端的螺旋角 較小，齒面寬中點(diǎn)出的螺旋角 稱為齒輪的中點(diǎn)螺旋角，??也是該齒輪的名義螺旋角。螺旋錐齒輪傳動(dòng)住從動(dòng)齒輪的中點(diǎn)螺旋角或名義螺旋角是相等的。選擇齒輪的螺旋角時(shí)，應(yīng)考慮它對(duì)齒面重疊系數(shù) ，齒輪強(qiáng)度Fm和軸向力的大小的影響。螺旋角應(yīng)該足夠大以使 不小于 1.25。因 越大，F(xiàn)傳動(dòng)就越平穩(wěn)，噪聲就越低。當(dāng) 時(shí)可得到可很好的結(jié)果。螺旋角過大2.0Fm?會(huì)引起軸向力過大，因此應(yīng)有一個(gè)適當(dāng)?shù)姆秶?，以使齒輪的軸向力不太大而又得到盡可能大的重疊效果。汽車主減速器錐齒輪的螺旋角多在 范圍內(nèi)。轎車應(yīng)選用較大35~40o??值，以保證有較大的 ，以使運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)噪聲低。載貨汽車選用較小值以防止軸Fm向力過大。通常，螺旋角齒輪用 的居多。在一般機(jī)械制造用的標(biāo)準(zhǔn)中，中點(diǎn)o螺旋角為 。35o??3.5.7 螺旋方向的選擇主動(dòng)錐齒輪與從動(dòng)錐齒輪在傳動(dòng)時(shí)所產(chǎn)生的軸向力，其方向取決于齒輪的螺旋方向和旋轉(zhuǎn)方向。判斷齒輪的旋轉(zhuǎn)方向是順時(shí)針還是逆時(shí)針，要向齒輪的背面看去。而判斷軸向力的方向是，則可以用左右手法則來判斷，左旋齒輪的軸向力方向用左手法則判斷；右旋齒輪的軸向力的方向由右手法則判斷。判斷時(shí)伸直拇指的指向?yàn)檩S向力的方向，其它手指握起來后的指向就是齒輪旋轉(zhuǎn)方向。從錐齒輪錐頂看，齒形從中心線上半部分向左傾斜為左旋，向右傾斜為右旋。主、從動(dòng)齒輪的螺旋方向是相反的。檔變速器掛前進(jìn)檔時(shí)，應(yīng)該使主動(dòng)齒輪的軸向力離開錐頂方向，這樣可以使主、從動(dòng)齒輪右分離趨勢(shì)，防止卡死而損壞。本次齒輪選擇為左旋。3.5.8 法向壓力角 的選?加大法向壓力角可以提高齒輪的強(qiáng)度，減少齒輪不產(chǎn)生根切的最小齒數(shù)。但對(duì)于尺寸小的齒輪，大壓力角易使齒頂變尖及刀尖寬度過小,并使齒輪的端面重疊系數(shù)下降。所以對(duì)輕負(fù)荷齒輪一般采用小壓力角，使齒輪運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，噪音低。對(duì)于弧齒錐齒輪，轎車: 一般選用 或 ；貨車： 為 ；重型?`1430o6o?20o貨車： 為 。?`203o對(duì)于雙曲面齒輪，大齒輪輪齒兩側(cè)壓力角是相等的，但是小齒輪輪齒兩側(cè)的壓力角是不等的，選取平均壓力角時(shí)，轎車為 或 ，貨車為 或19o2020o。`203o某重型貨車的主減速器齒輪的法向壓力角 。o??3.6 主減速器錐齒輪強(qiáng)度計(jì)算根據(jù)《格里森》制圓錐齒輪與雙曲面齒輪的強(qiáng)度計(jì)算，通常有以下幾種：3.6.1 單位齒長上的圓周力在汽車工業(yè)中，主減速器齒輪的表面耐磨性，常常用在其齒輪上的假定單位壓力即單位齒長上的圓周力來估算，即（3.8）PpF?式中： ---- 作用在齒輪上的圓周力，按發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩 和最p maxeT大附著力矩 兩種公況下計(jì)算 , ；2rG?N----從動(dòng)齒輪點(diǎn)齒面寬， 。Fm發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩計(jì)算時(shí)為：（3.9）3ax210gTipdF??式中： ----辦俗氣的傳動(dòng)比，常取一檔及直接檔的； gi---- 發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩，maxeT----從動(dòng)齒輪的節(jié)圓直徑， 。2dm3107.426.1/892pN???對(duì)于多驅(qū)動(dòng)汽車還應(yīng)該考慮驅(qū)動(dòng)橋數(shù)及分動(dòng)器傳動(dòng)比。按最大附著力矩計(jì)算時(shí)（3.10）3210rGpdF???式中： ---- 汽車滿載時(shí)一個(gè)驅(qū)動(dòng)橋給水平地面的最大負(fù)荷， ；對(duì)于后2G橋驅(qū)動(dòng)還應(yīng)考慮最大加速時(shí)的負(fù)荷增加量；----輪胎與地面之間的附著系數(shù)， ； ?85??----輪胎的滾動(dòng)半徑， ；r m主減速器從動(dòng)齒輪節(jié)圓直徑， 。2d31950.815071.4/79pN???3.6.2 輪齒的彎曲強(qiáng)的計(jì)算汽車主減速器主動(dòng)齒輪與從動(dòng)齒輪輪齒的計(jì)算曲應(yīng)力為（3.10）3021jsmwVTKFzJ???式中： 齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩， ；對(duì)于從動(dòng)齒輪，按 、 兩者之間的較小者計(jì)jT jejT?算，對(duì)于主動(dòng)齒輪需要將上述轉(zhuǎn)矩?fù)Q到主動(dòng)齒輪上；超載系數(shù)，見式（3.3）下的說明；0K尺寸系數(shù)，反映材料性質(zhì)的不均勻性，與齒輪齒數(shù)與熱處理等有關(guān)。s當(dāng)端面模數(shù) ，1.6m?440.6325.smK??載荷分配系數(shù)，當(dāng)兩個(gè)齒輪均用騎馬式支承形式時(shí)， ；當(dāng)一個(gè)齒輪用騎K馬式支承時(shí)。支承剛度大時(shí)取小值；質(zhì)量系數(shù)，對(duì)于汽車驅(qū)動(dòng)橋齒輪，當(dāng)齒輪接觸良好、周節(jié)及徑向跳動(dòng)v精度高時(shí)，可取 ； 1vK? 計(jì)算齒輪的齒面寬度；F計(jì)算齒輪的齒數(shù)； z端面模數(shù)；m計(jì)算彎曲應(yīng)力用的綜合系數(shù)， （查表語汽車工程手冊(cè) 4-9-32 得J） ；0.168?3 2227.5610.348.7/94w Nm????按 、 中的較小值計(jì)算時(shí)，汽車主減速器齒輪的許用彎曲應(yīng)力為jeTj?（按不超過材料強(qiáng)度極限的 75%） 。270/Nm計(jì)算彎曲應(yīng)力 ，因此齒輪的彎曲強(qiáng)度合??22483.7/70/wwNmNm?????格。3.6.3 主動(dòng)錐齒輪輪齒的齒面強(qiáng)度的計(jì)算主動(dòng)齒輪與從動(dòng)齒輪輪齒齒面的計(jì)算接觸應(yīng)力為 012pjzsmfj vCTKdFJ??式中： ----主動(dòng)齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)矩，見式（3.11）下對(duì)的說明；jzT----材料的彈性系數(shù)，對(duì)于鋼制齒輪副取， ；pC 123.6/Nm----主動(dòng)齒輪節(jié)圓直徑， ；1dm、 、 ----見式（3.11）下的說明；0Kvm----尺寸系數(shù)，見式（3.11）下的說明；s表面質(zhì)量系數(shù)，一般情況下，對(duì)于制造精確的齒輪可取，f；1fK?----齒面寬，去齒輪副中的較小值（一般為從動(dòng)齒輪齒面寬） ；F----計(jì)算接觸應(yīng)力的綜合系數(shù)， （查表于汽車工程手冊(cè) 4-9-35 得J）0.214?按 、 中較小者計(jì)算時(shí)，汽車主減速器齒輪的許用接觸應(yīng)力為 。jeTj? 280/Nm計(jì)算接觸應(yīng)力 ，因此齒輪的接觸應(yīng)力222507./80/j jNmNm?????????合格。3.7 主減速器齒輪的材料及熱處理汽車驅(qū)動(dòng)橋主減速器的工作相當(dāng)繁重，與傳動(dòng)系其他齒輪比較，它具有載荷大、作用時(shí)間長、載荷變化多、帶沖擊等特點(diǎn)。其算壞形式主要有輪齒根部彎曲折斷、齒面疲勞點(diǎn)蝕（剝落） 、磨損和擦傷等。根據(jù)這些情況，對(duì)于驅(qū)動(dòng)橋齒輪的材料及熱處理應(yīng)有以下要求：1.具有高的彎曲疲勞強(qiáng)度和表面接觸疲勞強(qiáng)度，以及較好的齒面耐磨性，故齒輪表面應(yīng)有高的硬度；2.輪齒芯部應(yīng)有適當(dāng)?shù)仨g性以適應(yīng)沖擊載荷，避免在沖擊載荷下輪齒根部折斷；3.鋼材的鍛造、切削與熱處理等加工性能良好，熱處理過后變形小或變形規(guī)律易控制，以提高產(chǎn)品質(zhì)量、縮短制造時(shí)間、減少生產(chǎn)成本并降低廢品率；4.選擇齒輪材料的合金元素要適應(yīng)我國的情況。例如，為了節(jié)約鎳、鉻等元素，我國發(fā)展了以錳、釩、硼、鈦、鉬、硅為主的合金機(jī)構(gòu)鋼系統(tǒng)。汽車主減速器用的螺旋錐齒輪以及差速器用的直齒齒輪，目前都是用滲碳合金鋼制造。其鋼號(hào)主要有 20CrMnTi、22MnMo、20CrNiMo、20MnVB 和 20MnTiB 等。由于新齒輪潤滑不良，為了防止齒輪在運(yùn)動(dòng)初期產(chǎn)生膠合、咬死或擦傷，防止早期磨損，圓錐齒輪與雙曲面齒輪的傳動(dòng)副（或僅僅大齒輪）在熱處理及精加工后均予以厚度 的磷化處理或鍍銅、鍍錫。這種表面鍍層不應(yīng)0.5~.2m用于補(bǔ)償零件的公差尺寸，也不能代替潤滑。齒面進(jìn)行噴丸處理可以提高壽命達(dá) 25%。對(duì)于滑動(dòng)速度高的齒輪，為提高其耐磨性，可以進(jìn)行滲硫處理。滲硫處理時(shí)的溫度低，故而不會(huì)引起齒輪變形。滲硫之后摩擦系數(shù)可以顯著降低，即使?jié)櫥瑮l件較差，也會(huì)防止之輪膠合、咬死和擦傷等現(xiàn)象的產(chǎn)生。4 差速器的設(shè)計(jì)汽車在行駛過程中左右輪在同一時(shí)間內(nèi)滾動(dòng)過的行程常常是不同的。在轉(zhuǎn)彎時(shí)為滿足運(yùn)動(dòng)學(xué)的要求，汽車的外側(cè)車輪的形成總比內(nèi)側(cè)長。另外，即使汽車作直線行駛，也會(huì)由于左右車輪在同一時(shí)間內(nèi)所滾過的路面垂向波形的不同，或左右車輪輪胎氣壓、負(fù)荷、胎面磨損程度的不同以及制造誤差等因素，一起左右車輪滾動(dòng)半徑不相等，而導(dǎo)致車輪形成不等。在左右車輪形成不等的情況下，如果采用整體的驅(qū)動(dòng)車輪軸將動(dòng)力傳給左右車輪，則會(huì)由于左右驅(qū)動(dòng)車輪的轉(zhuǎn)速雖相等而行程卻又不同的這一矛盾，引起某一驅(qū)動(dòng)車輪產(chǎn)生滑轉(zhuǎn)或滑移。其結(jié)果不僅使輪胎過早磨損，無益的消耗功率和燃料以及使驅(qū)動(dòng)車輪軸超載等，還會(huì)因?yàn)椴荒馨此蟮乃矔r(shí)中心轉(zhuǎn)向而是使操縱性變壞。此外，由于車輪與路面間尤其在轉(zhuǎn)彎時(shí)有大的滑轉(zhuǎn)或滑移，易使汽車在轉(zhuǎn)向時(shí)失去抗側(cè)滑的能力而使穩(wěn)定性也變壞。為了消除由于左右驅(qū)動(dòng)車輪在運(yùn)動(dòng)學(xué)上的不協(xié)調(diào)而產(chǎn)生的這些弊病，汽車左右驅(qū)動(dòng)輪之間都裝有差速器，以保證汽車驅(qū)動(dòng)橋兩側(cè)車輪在形成不等時(shí)能以不同轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)。差速器用來在兩輸出軸之間分配轉(zhuǎn)矩，并保證兩輸出軸有可能 以不同角速度轉(zhuǎn)動(dòng)。差速器按其結(jié)構(gòu)特征可分為齒輪式、凸輪式、蝸輪式、和牙嵌自由輪式等多種形式。4.1 差速器結(jié)構(gòu)形式選擇4.1.1 齒輪式差速器 汽車差速器的結(jié)構(gòu)形式很多，但用得最廣泛的是對(duì)稱式圓錐形性差速器。對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、質(zhì)量較小等優(yōu)點(diǎn)。它又可分為普通錐齒輪式差速器、摩擦片式差速器和強(qiáng)制鎖制式差速器等。普通錐輪輪式差速器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作平穩(wěn)可靠，所以廣泛應(yīng)用于一般使用條件的汽車啟動(dòng)橋中。圖 4.1 為期示意圖，圖中 為主減速器從動(dòng)錐齒輪的轉(zhuǎn)0?速即差速器殼的轉(zhuǎn)速； 、 分別為左、右驅(qū)動(dòng)車輪的轉(zhuǎn)速及差速器的左、右1?2半周齒輪的角加速度。當(dāng)汽車在平坦路面上直線行駛時(shí)，左、右驅(qū)動(dòng)車輪之間不產(chǎn)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)。在圖 4.1 中以 表示行星齒輪軸對(duì)行星齒輪的作用力，由于行星志倫在公轉(zhuǎn)的F過程中其輪齒推動(dòng)左右半軸齒輪的輪齒并使得它們一起繞半軸中心線旋轉(zhuǎn)，則左右半軸齒輪給行星齒輪以 的反作用。對(duì)于對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器來/2說，半軸齒輪點(diǎn)節(jié)圓半徑 r 相同，故傳給左右半軸的轉(zhuǎn)矩亦相等，并均等于，因此汽車在平坦路面上直線行駛時(shí)，傳給左右驅(qū)動(dòng)車輪點(diǎn)轉(zhuǎn)矩是相等的。/2Fr4.1.2 差速器的鎖緊系數(shù)與轉(zhuǎn)矩分配系數(shù)通常采用系數(shù) 21TK?式中： ----快轉(zhuǎn)一側(cè)的半軸齒輪上的轉(zhuǎn)矩；1T----慢轉(zhuǎn)一側(cè)的半軸齒輪上的轉(zhuǎn)矩。2表示兩側(cè)驅(qū)動(dòng)車輪的轉(zhuǎn)矩可能相差的最大倍數(shù)，因?yàn)樗舱f明了迫使差速器工作所需的轉(zhuǎn)矩大小，即差速器“鎖緊”的程度，故被稱為差速器的鎖緊系數(shù)。因 ，故鎖緊系數(shù) 。21T?1K?差速器的轉(zhuǎn)矩分配特性可用轉(zhuǎn)矩分配系數(shù) 來表示?20T?式中： ----差速器殼上的轉(zhuǎn)矩。0T由于慢轉(zhuǎn)一側(cè)的半軸車輪上的轉(zhuǎn)矩 小于差速器殼上的轉(zhuǎn)矩 ，故 。2T0T<1? 系數(shù) 及 對(duì)汽車性能有直接影響。在汽車設(shè)計(jì)中是根據(jù)汽車的類型、性能K?要求、延長有關(guān)傳動(dòng)零件使用壽命和減少輪胎磨損等方面考慮，鎖緊系數(shù) 的K值有不宜過大。主要取決于差速器的結(jié)構(gòu)形式。普通的圓錐行星齒輪式差速器的鎖緊系數(shù) ，轉(zhuǎn)矩分配系數(shù)K=1.~5，故可近似的看成它是將轉(zhuǎn)矩平均分配給左右驅(qū)動(dòng)車輪。這樣的0.5~.6??分配比列對(duì)于在良好路面上行駛的汽車來說是適當(dāng)?shù)摹５?dāng)汽車越野行駛或在泥濘、冰雪路面上行駛時(shí)，且一側(cè)驅(qū)動(dòng)車輪與地面的附著系數(shù)很小時(shí)，即使另一側(cè)驅(qū)動(dòng)車輪與路面有良好的附著系數(shù)其驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)矩也不得不隨著附著系數(shù)小的一側(cè)同地減少，使汽車無法發(fā)揮出良好驅(qū)動(dòng)車輪點(diǎn)潛在牽引力，甚至有使車不能前進(jìn)的危險(xiǎn)。當(dāng)驅(qū)動(dòng)橋裝有搞摩擦差速器時(shí)，由于搞摩擦差速器具有大的 值和 值，K?能使地面附著良好的驅(qū)動(dòng)車橋比附著不良好的驅(qū)動(dòng)車橋有更大的驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)矩，故通過性就好些。有時(shí)鎖緊系數(shù)過大，例如當(dāng)采用差速緊鎖裝置將左、右半軸連成一體時(shí)，會(huì)使鎖緊系數(shù) 增至 ，這時(shí)，似乎全部轉(zhuǎn)矩會(huì)穿到一個(gè)半軸上而K?使其過載，但在一般的情況下，其載荷不應(yīng)超過該側(cè)驅(qū)動(dòng)車輪與地面的最大附著力。對(duì)搞摩擦式自鎖差速器來說更是如此，既它不會(huì)使半軸有明顯過載。4.2 差速器齒輪設(shè)計(jì)4.2.1 茶樹其齒輪主要參數(shù)選擇1.行星齒輪數(shù)目的選擇轎車通常用 2 個(gè)行星齒輪，載貨汽車和越野汽車多用 4 個(gè)行星齒輪，少數(shù)汽車采用 3 個(gè)行星齒輪。本差速器選擇 4 個(gè)行星齒輪。2.行星齒輪球面半徑 的確定BR圓錐行星齒輪茶樹其的結(jié)構(gòu)尺寸，通常取決于行星齒輪背面的球面半徑，它就是行星齒輪點(diǎn)安裝尺寸，實(shí)際上也代表了茶樹其圓錐齒輪的節(jié)錐距，BR因此在一定程度上也表示了茶樹其的強(qiáng)度。球面半徑 可按如下的經(jīng)驗(yàn)公式確BR定： 3BjRKT?式中： ----行星齒輪球面半徑系數(shù)， ,對(duì)于有 4 個(gè)BK2.5~.9BK?行星齒輪的轎車各公路載貨汽車取小值；----計(jì)算轉(zhuǎn)矩，取式 3.3、式 3.4 計(jì)算值較小者, jT Nm?32.5176.2.9BRm???差數(shù)器行星齒輪球面半徑 確定以后，可以根據(jù)下式預(yù)選其節(jié)錐距B??0.98~.BAR?23.75??3.行星齒輪與半軸齒輪齒數(shù)的選擇為了獲得較大的模數(shù)從而使齒輪有較高的強(qiáng)度，應(yīng)使行星齒輪齒數(shù)盡量少，但一般不應(yīng)少于 10。半軸齒輪的齒數(shù)采用 。大多數(shù)汽車的半軸齒輪于行14~25星齒輪的齒數(shù)比在 之間。在任何圓錐行星齒輪差速器中，左、右兩半軸1.5~2齒輪齒數(shù)之和，必須能被行星齒輪的數(shù)目所整除，以便行星齒輪能均勻地分布于半軸齒輪的軸線周圍，否則差速器將無法安裝。即應(yīng)滿足安裝條件為 2LRzIn??式中： ----左、右半軸齒輪帶齒數(shù)，對(duì)于對(duì)稱式圓錐行星齒輪2LRz差速器來說；、----行星齒輪數(shù)目；n任意整數(shù)。12z?I取 , 。44.差速器圓錐齒輪模數(shù)及半軸齒輪節(jié)圓直徑的初步確定首先初步求出行星齒輪與半軸齒輪的節(jié)錐角 、1?2(4.6)112arctnz??1t6.574o (4.7)221arctnz??24t63.o式中： ----分別為行星齒輪和半軸齒輪齒數(shù)。在按下式初步求出圓1z2錐齒輪的大端斷面模數(shù) m00122sinsiAzz???3.75i.9??式中： ---- 已在前面初步確定。0A1z2去近似值， ，節(jié)預(yù)圓直徑 即可根據(jù)齒數(shù) 及模數(shù) 由下式求得3.5m?dzmmz?根據(jù)前面初步確定的模數(shù)和齒數(shù)求得 ， 。142284d?5.壓力角 ?汽車差速器齒輪過去都選用壓力角 ，這是齒高系數(shù)為 1，而最少齒數(shù)0o為 13。目前大都選用 的壓力角，齒高系數(shù)為 。 ，最少齒數(shù)可減少到2.5o .810，并且在小齒輪齒頂不變尖的條件下，還可以由切向修正加大半周齒輪的齒厚，從而使行星齒輪與半軸齒輪趨于等強(qiáng)度。由于這種齒形的最少齒數(shù)比壓力角為的少，故可用較大的模數(shù)以提高齒輪的強(qiáng)度。某些重型汽車和礦用汽車的差速器也采用壓力角。6.行星齒輪的安裝孔徑 及其深度?L(4.10)??301.cTnl???372652.171.94.m??式中： ---- 差速器傳遞的轉(zhuǎn)矩， ， 為計(jì)算轉(zhuǎn)矩，取式0T0.6jTj（3.3） （3.4）計(jì)算值較小者，01726.51035.94TNm????----行星齒輪數(shù)目， ； nn----行星齒輪支承面中點(diǎn)這錐頂?shù)木嚯x， ； ，l `20.5ld?為半軸齒輪面寬中點(diǎn)處的直徑，而 ；`2d `220.8d?----支承面的需用擠壓應(yīng)力，取為 。??c?69MPa行星齒輪安裝孔的直徑 與行星齒輪軸的名義直徑相同，而行星齒輪安裝?孔的深度就是行星齒輪在其軸上的支承長度。故通常?。?.11）1.Lm?273.9?4.2.2 差速器直齒錐齒輪強(qiáng)度計(jì)算差速器齒輪的尺寸受結(jié)構(gòu)限制，而且承受的載荷較大，它不像朱加速器齒輪那樣經(jīng)常處于嚙合狀態(tài)，只有當(dāng)汽車轉(zhuǎn)彎或左、右輪行駛不同的路程時(shí)，或一側(cè)車輪打滑而滑轉(zhuǎn)時(shí)，差速器齒輪才有嚙合的相對(duì)運(yùn)動(dòng)。因此對(duì)于差速器齒輪主要應(yīng)進(jìn)行彎曲強(qiáng)度計(jì)算，對(duì)疲勞強(qiáng)度不予考慮。汽車差速器齒輪的彎曲應(yīng)力為（4.12）3021smWvLTKFzJ???式中： ---- 差速器行星齒輪數(shù)目， ；n4n?---- 差速器一個(gè)行星齒輪給與一個(gè)半軸齒輪的轉(zhuǎn)矩，T，其計(jì)算式為 ， ；Nm?0n?135.928.4TNm?---- 半軸齒輪齒數(shù)， ；2Lz Lz?---- 計(jì)算汽車小哈俗氣齒輪彎曲應(yīng)力用的綜合系數(shù)，取J。0.4J?3221058.910.6348.174W MPa?????按 、 兩種計(jì)算轉(zhuǎn)矩中較小者計(jì)算時(shí)，彎曲應(yīng)力 不應(yīng)大于 ，jeTj? W?980MPa，故齒輪強(qiáng)度合格。??348.1980WWMPaPa?????差速器齒輪與主減速器齒輪一樣，基本上都是以能夠滲碳合金鋼制造，目前用于制造差速器齒輪的材料為 20CrMnTi、20CrMoTi、22CrMnMo 和 20CrMo 等。由于差速器齒輪輪齒要求的精度較低，所以精鍛差速器齒輪工藝已被廣泛應(yīng)用。5 驅(qū)動(dòng)車輪傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)驅(qū)動(dòng)車輪傳動(dòng)裝置的結(jié)構(gòu)形式與驅(qū)動(dòng)橋的結(jié)構(gòu)形式密切相關(guān),在斷開式驅(qū)動(dòng)橋和轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋中,驅(qū)動(dòng)車輪的傳動(dòng)裝置包括半軸和萬向節(jié)傳動(dòng)裝置,且多采用等速萬向節(jié);在一般德非斷開式驅(qū)動(dòng)橋上,驅(qū)動(dòng)車輪的傳動(dòng)裝置就是半軸,半軸將差速器的半軸齒輪和車輪的輪轂連接起來.在裝有輪邊減速器的驅(qū)動(dòng)橋上,驅(qū)動(dòng)車輪的傳動(dòng)裝置還包括輪邊減速器,這時(shí)半軸將半軸齒輪與輪邊減速器的主動(dòng)齒輪連接起來.5.1 半軸形式的選擇半軸形式主要取決于半軸的支承形式.普通非斷開式驅(qū)動(dòng)橋的半軸，根據(jù)其外端支承形式或受力狀況的不同而分為全浮式、3/4 浮式和全浮式三種。5.1.1 半浮式半軸半浮式半軸以靠近外端的軸頸直接支承在置于橋殼外端內(nèi)孔中的軸承上，而端部則以具有錐面的軸頸及鍵與車輪輪轂相固定，或以突緣直接與車輪輪盤及制動(dòng)鼓相聯(lián)接)。因此，半浮式半軸除傳遞轉(zhuǎn)矩外，還要承受車輪傳來的彎矩。由此可見，半浮式半軸承受的載荷復(fù)雜，但它具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、質(zhì)量小、尺寸緊湊、造價(jià)低廉等優(yōu)點(diǎn)。用于質(zhì)量較小、使用條件較好、承載負(fù)荷也不大的轎車和輕型載貨汽車。5.1.2 3/4 浮式半軸3/4 浮式半軸的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是半軸外端僅有一個(gè)軸承并裝在驅(qū)動(dòng)橋殼半軸套管的端部，直接支承著車輪輪轂，而半軸則以其端部與輪轂相固定。由于一個(gè)軸承的支承剛度較差，因此這種半軸除承受全部轉(zhuǎn)矩外，彎矩得由半軸及半軸套管共同承受，即 3/4 浮式半軸還得承受部分彎矩，后者的比例大小依軸承的結(jié)構(gòu)型式及其支承剛度、半軸的剛度等因素決定。側(cè)向力引起的彎矩使軸承有歪斜的趨勢(shì)，這將急劇降低軸承的壽命?？捎糜谵I車和輕型載貨汽車，但未得到推廣。5.1.3 全浮式半軸全浮式半軸的外端與輪轂相聯(lián)，而輪轂又由一對(duì)軸承支承于橋殼的半軸套管上。多采用一對(duì)圓錐滾子軸承支承輪轂，且兩軸承的圓錐滾子小端應(yīng)相向安裝并有一定的預(yù)緊，調(diào)好后由鎖緊螺母予以鎖緊，很少采用球軸承的結(jié)構(gòu)方案。由于車輪所承受的垂向力、縱向力和側(cè)向力以及由它們引起的彎矩都經(jīng)過輪轂、輪轂軸承傳給橋殼，故全浮式半軸在理論上只承受轉(zhuǎn)矩而不承受彎矩。但在實(shí)際工作中由于加工和裝配精度的影響及橋殼與軸承支承剛度的不足等原因，仍可能使全浮式半軸在實(shí)際使用條件下承受一定的彎矩，彎曲應(yīng)力約為5～70MPa。具有全浮式半軸的驅(qū)動(dòng)橋的外端結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，需采用形狀復(fù)雜且質(zhì)量及尺寸都較大的輪轂，制造成本較高，故轎車及其他小型汽車不采用這種結(jié)構(gòu)。但由于其工作可靠，故廣泛用于輕型以上的各類汽車上。5.2 半軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及材料熱處理在半軸的機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)中，為了使花鍵的內(nèi)徑不至于過多地小于半軸的桿部直徑，常常將半軸加工花鍵的端部設(shè)計(jì)得粗一些，并且適當(dāng)?shù)販p少花鍵槽的深度，因此花鍵齒數(shù)必須相應(yīng)增多，一般為 10 齒到 18 齒。半軸的強(qiáng)度，尤其是其花鍵強(qiáng)度與疲勞極限的關(guān)系比與它的強(qiáng)度極限的關(guān)系更為密切，交變負(fù)荷能使半軸的疲勞強(qiáng)度大為降低，因此提高半軸疲勞強(qiáng)度的方法之一，是使半軸不受彎曲力矩的作用。半軸的破壞形式多為扭轉(zhuǎn)疲勞破壞，因此在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上應(yīng)盡量增大各過渡部分的圓角半徑，這對(duì)減小應(yīng)力集中很有效。對(duì)于重型汽車來說，半軸的桿部直徑較粗，外端凸緣也較大，這時(shí)當(dāng)無較大鍛造設(shè)備時(shí)，可以不要凸緣而采用兩端都是花鍵式的。這時(shí)為了簡(jiǎn)化工藝，可將兩端花鍵的尺寸參數(shù)選為相同的。在現(xiàn)代汽車的半軸，廣泛采用漸開線花鍵，但也有采用矩形或梯形花鍵的。半軸多采用含鉻的中碳合金如40Cr、40CrMnMo、40CrMnSi、40CrMoA、35CrMnSi、35CrMnTi 等制造。40MnB 是我國的新鋼種，作為半軸材料效果很好，過去半軸都采用調(diào)質(zhì)處理，調(diào)質(zhì)后要求桿部硬度 HB388~444（突緣部分可降至 HB248） 。近些年來多采用高頻、中頻感應(yīng)淬火，使半軸表面淬硬達(dá) HRC52~63，硬化層約為半徑的 1/3，心部硬度為HRC30~35;不淬火區(qū)（突緣等）的硬度可在 HB248 降至 HB277 的范圍。由于硬化層的強(qiáng)度較高，加之在半軸表面形成大的殘余應(yīng)力，以及采用噴丸處理、滾壓半軸突緣根部過渡圓角等工藝，使半軸的靜強(qiáng)度尤其是疲勞強(qiáng)度大為提高。由于采用這些先進(jìn)工藝，采用 40 或 45 號(hào)中碳鋼的半軸