2618 顎式破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計,顎式破碎機(jī),結(jié)構(gòu)設(shè)計 河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文摘 要在建筑材料生產(chǎn)中，粉碎作業(yè)是很重要的過程。粉碎作業(yè)的情況直接關(guān)系著產(chǎn)品質(zhì)量和產(chǎn)品成本。建材工業(yè)中采用的粉碎方法，主要是用機(jī)械力來粉碎礦石。經(jīng)調(diào)研由于顎式破碎機(jī)具有結(jié)構(gòu)簡單、制造容易、維護(hù)方便、工作可靠等特點(diǎn)。所以，世界各國在冶金、化工、建筑材料、礦工等基礎(chǔ)工業(yè)部門都廣泛采用這種設(shè)備。為了提高顎式破碎機(jī)的使用效果，許多國家在結(jié)構(gòu)上、破碎功能上做了些改進(jìn)和發(fā)展。設(shè)計內(nèi)容主要包括了復(fù)擺顎式破碎機(jī)的動顎、偏心軸、皮帶輪、地基、動顎齒板、機(jī)架等一些重要部件；另外對顎式破碎機(jī)的工作原理及特點(diǎn)和主要部件作了介紹，包括保險裝置、調(diào)整裝置、機(jī)架結(jié)構(gòu)、潤滑裝置等；同時對機(jī)器參數(shù)（主軸轉(zhuǎn)速、生產(chǎn)能力、破碎力、功率等）作了計算以及對偏心軸作了設(shè)計。此外也簡單介紹了破碎的意義、破碎工藝和破碎比的計算，顎式破碎機(jī)的主要部件的安裝、顎式破碎機(jī)的操作及維修等。關(guān)鍵詞: 顎式破碎機(jī) 主軸轉(zhuǎn)速 破碎力 AbstractIn construction material production, it is an important course to crush the homework. Crush the situation direct relation product quality of the homework and cost of goods. The method of crushing to adopt in the building materials industry, mainly crush the ore with mechanical force.河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文Because Jaw type breaker have the simple structure to making easy maintaining convenient ,working reliable such as being by investigation and research. So the countries all over the word adopt this kind of equipment extensively in such basic industrial departments as metallurgy chemical industay construction material miner etc .In order to improvement and development functionally in brokenness.The content of this design totally include jaw crusher’s move jaw, eccentric shaft, belt pulley, ground , toothed rack of move jaw, rack and some important components; in other we introduced the principle of jaw crusher , Features of jaw crusher and important components, included insurance unit , adjustment unit, rack structure ,lubrication unit and so on. At the same time, we computed parameter of the machine (the speed of main axle, Productivity, the strength of stave power and so on ) and designed the eccentric shaf . Further more, we simply introduced the significance of stave ,stave technology and the computation of stave strength , Installation of the main components in jaw crusher , the operation and maintenance of jaw crusher and so on..Key words: jaw crasher the speed of main axlethe strength of stave power目 錄1 緒論 .................................................11.1 物料破碎及其意義 ..................................11.1.1 破碎的目的 ....................................11.1.2 破碎工藝 ......................................21.2 破碎物料的性能及破碎比 ............................41.2.1 粒度及其表示方法 ..............................41.2.2 破碎產(chǎn)品的粒級特性 ............................51.2.3 礦石的破碎及力學(xué)性能 ..........................61.2.4 破碎機(jī)的破碎比 ................................71.3復(fù)擺顎式破碎機(jī)特點(diǎn) .................................81.4復(fù)擺顎式破碎機(jī)的基本結(jié)構(gòu)和工作原理 ................101.4.1 基本結(jié)構(gòu) .....................................101.4.2 工作原理 .....................................122 主要零部件的結(jié)構(gòu)分析 ................................14河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文2.1 動顎 .............................................142.1.1 動顎的結(jié)構(gòu) ...................................142.1.2 動顎工作過程分析 .............................152.2 齒板 .............................................162.3 肘板（推力板） ...................................172.4 調(diào)整裝置 .........................................182.5 保險裝置 .........................................192.6 傳動件 ...........................................202.7 飛輪 .............................................202.8 潤滑裝置 .........................................213 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的主要參數(shù)設(shè)計計算 ....................223.1主要參數(shù)的設(shè)定 ....................................223.1.1已知條件 ......................................223.1.2嚙角 ..........................................223.1.3 傳動角 .......................................243.1.4 動顎水平行程和偏心軸的偏心距 .................243.1.5 主要構(gòu)件尺寸的確定 ...........................253.1.6 破碎腔的形狀 .................................263.2主要參數(shù)的計算 ....................................283.2.1 動顎的擺動次數(shù)（偏心軸的轉(zhuǎn)速） ...............283.2.2 生產(chǎn)能力 ....................................303.2.3 破碎力 ......................................313.2.4 功率 ........................................324 各個部件的受力分析 ..................................345 重要零件的設(shè)計和校核 ................................365.1 電動機(jī)的選型 .....................................365.2 推力板的設(shè)計 .....................................365.3 V帶傳動設(shè)計 ......................................375.4 飛輪的設(shè)計 .......................................405.5 偏心軸主要尺寸的確定 .............................416 顎式破碎機(jī)的使用與維修 ..............................446.1顎式破碎機(jī)的使用 ..................................446.2顎式破碎機(jī)的維護(hù) ..................................45結(jié) 論 ................................................47致 謝 ................................................48參考文獻(xiàn) ..............................................49河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文11 緒論1.1 物料破碎及其意義 從礦山開采出來的礦石稱為原礦。原礦是由礦物與脈石組成的，露天礦井開采出來的原礦其最大粒度一般在 之間，地下礦20~13m開采出來的原礦最大粒度一般在 之間，這些原礦不能直接6在工業(yè)中應(yīng)用，必須經(jīng)過破碎和磨礦作業(yè)，使其粒度達(dá)到規(guī)定的要求、破碎是指將塊狀礦石變成粒度大于 產(chǎn)品的作業(yè)，小于 粒度151的產(chǎn)品是通過磨碎作業(yè)完成的。1.1.1 破碎的目的（1）制備工業(yè)用碎石大塊石料經(jīng)破碎篩分后，可得到各種不同要求粒度的碎石。這些碎石可制備成混凝土。它們在建筑、水電等行業(yè)中廣泛應(yīng)用。鐵路路基建造中也需要大量的碎石。（2）使礦石中的有用礦物分離礦石有單金屬和多金屬，而且原礦多為品位較低的礦石。將原礦破碎后，可以使有用金屬與礦石中的脈石和有害雜質(zhì)分離，作為選礦的原料，除去雜質(zhì)而得到高品位的精礦。（3）為磨礦提供原料磨礦工藝所需粒度大于 的原料，是由破碎產(chǎn)品提供的。例1~5m如在煉焦廠、燒結(jié)廠、制團(tuán)廠、粉末冶金、水泥等部門中，都是由破碎工藝提供原料，再通過磨碎使產(chǎn)品達(dá)到要求的粒度和粉末狀態(tài)。1.1.2 破碎工藝最終破碎粒度是根據(jù)產(chǎn)品的用途確定的。需要進(jìn)行磨礦作業(yè)的礦石，應(yīng)考慮到破碎與磨礦總成本較低來確定破碎產(chǎn)品的粒度。一般較適宜的粒度為 。把原礦粒度與破碎產(chǎn)品的粒度的比，稱為總破碎10~25m河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文比，若露天礦開采出來的原礦粒度為 則破碎作業(yè)的總破20~13m碎比的范圍為： maxamin//iDd??inix2058一臺破碎機(jī)只能在一定限度的破碎比下才有合理的結(jié)構(gòu)，才能最有效地工作，因此使一臺破碎機(jī)達(dá)到這樣的破碎比是很有困難的。各種破碎機(jī)的破碎比范圍見表1-1?？梢?，要把原礦破碎到需要的粒度，必須將若干臺破碎機(jī)串連進(jìn)行分段破碎。總破碎比等于各段破碎比的乘積、為了發(fā)揮串聯(lián)破碎機(jī)的破碎能力，不使小塊礦石進(jìn)入破碎機(jī)反復(fù)進(jìn)行破碎，因此將破碎與篩分有機(jī)結(jié)合，構(gòu)成合理的破碎工藝流程。表1-1 各類破碎機(jī)的破碎比破碎機(jī)型式 流程類型 破碎比范圍顎式破碎機(jī)的旋回破碎機(jī) 開路 3 5~標(biāo)準(zhǔn)圓錐破碎機(jī) 開路 3 5標(biāo)準(zhǔn)圓錐破碎機(jī)（中型） 閉路 4 8短圓錐破碎機(jī) 開路 3 6短圓錐破碎機(jī) 閉路 4 8~河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文1-固定篩2-顎式破碎機(jī)3、5-振動篩4、6-圓錐破碎7-礦倉8-磨機(jī)圖1-1 破碎流程圖圖1-1為一段破碎機(jī)機(jī)流程圖，原礦經(jīng)固定篩分后，篩上大塊物料進(jìn)入顎式破碎機(jī)2，篩下顎式破碎機(jī)2的產(chǎn)品一起經(jīng)振動篩3篩分；篩上物經(jīng)圓錐破碎機(jī)4破碎，篩下物和圓錐破碎機(jī)4的產(chǎn)品一起經(jīng)振動5篩分；篩下物作為磨機(jī)8的原料，落入礦倉7，篩上稱進(jìn)入圓錐破碎機(jī)6破碎，破碎機(jī)6與振動篩5構(gòu)成封閉系統(tǒng)進(jìn)行反復(fù)破碎、篩分，該系統(tǒng)稱為封閉破碎系統(tǒng)。顎式破碎機(jī)2和圓錐破碎機(jī)4的產(chǎn)品，均經(jīng)篩分后進(jìn)入下一流程，故稱開路破碎。1.2 破碎物料的性能及破碎比1.2.1 粒度及其表示方法礦塊的大小稱為粒度，由于礦塊形狀一般是不規(guī)則的，需要用幾個尺寸計算出的尺寸參數(shù)來表示礦塊的大小。（1）平均直徑 d河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文礦塊的平均直徑用單個礦塊的長、寬、厚平均值表示。(1-1) ()/3dLbh??式中 ---礦塊的長度（ ）m---礦塊的寬度（ ）---礦塊的厚度（ ）h或用長、寬的平均值表示：（1-2）()/2dLb??平均直徑一般是用來計算給礦和排礦單個礦塊的尺寸，以確定破碎比。（2）等值直徑 eq礦塊的粒度很小時可用等值直徑來表示。等值直徑是將細(xì)料物料顆粒作為球體來計算的。（1-3）3361.24eqdVm???式中 ---礦料質(zhì)量（ ）mkg?---礦物密度（ ）3/--- 礦料的體積（ ）；V（3）粒級平均直徑 d對于由不同粒度混合組成的礦粒群，通過用篩分方法來確定礦粒群的平均直徑，例如上層篩孔尺寸為 ，下層篩孔尺寸為 ，通過上層12d而留在下層篩上的物料，其粒度既不能用也 也不能用 表示。當(dāng)粒1級的粒度范圍很窄，上下兩篩的篩孔尺寸之比不超過 =1.414時，可用粒度平均直徑表示，即(1-4)21()/d??否則用 表示粒級。~1.2.2 破碎產(chǎn)品的粒級特性 破碎產(chǎn)品都是由粒度不同的各種礦石礦粒所組成，為了鑒定破碎產(chǎn)品的質(zhì)量和破碎機(jī)的破碎效果，必須確定它們的粒度組成和粒度特性曲線，確定混合物料的粒度組成，通常采用篩分分析法（簡稱篩析）。河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文篩析一般采用標(biāo)準(zhǔn)篩，篩面使用正方形篩孔的篩網(wǎng)。我國通常采用泰勒標(biāo)準(zhǔn)篩，其篩孔大小用網(wǎng)目表示，它指一英寸長度（一英寸等于25.4 ）內(nèi)所具有的篩孔數(shù)目。這種篩子是以200目作為基本篩（ 2=1m.414）和補(bǔ)充篩比（ =1.189）,篩孔的尺寸可根據(jù)篩比計算。例如，42基本篩的上一基本篩為150目篩子的篩孔尺寸，可用基本篩的篩孔乘以基本篩為0.074 =0.105mm。若計算兩篩之間的補(bǔ)充篩篩孔尺寸，則?用基本篩的篩孔尺寸乘以補(bǔ)充篩比得到，即0.074 =0.088mm.?42我國尚無用于破碎機(jī)的產(chǎn)品粒度分析標(biāo)準(zhǔn)，在實(shí)際測試時，各廠家使用的篩孔形狀（方孔或圓孔）及序列也不盡相同。如果參照泰勒標(biāo)準(zhǔn)篩關(guān)于基本篩比的規(guī)定來確定篩孔序列，即各篩間的篩比天有不大于 2，就可以將上、下兩篩間的產(chǎn)品粒度，用粒度平均直徑表示，這對于分析粒級特性顯然是很方便的。1.2.3 礦石的破碎及力學(xué)性能機(jī)械破碎是用外力加于被破碎的物料上，克服物料分子間的內(nèi)聚力，使大塊物料分裂成若干小塊。若礦石是脆性材料，它在很小的變形下就會發(fā)生破裂、機(jī)械破碎礦石有以下幾種方法：（1）壓碎 將礦石置于兩個破碎表面之間，施加壓力后礦石因壓力達(dá)到其抗壓強(qiáng)度限而破碎（圖1-2a）。（2）劈裂 用一個平面和一個帶尖棱的工作表面擠壓礦石時，礦石沿壓力作用線方向劈裂。劈裂的原因是由于劈裂面上的拉應(yīng)力達(dá)到礦石的抗拉強(qiáng)度限 （圖1-2b）。（3）折斷 用兩個帶有多個尖棱的工作表面擠壓礦石時，礦石就像受集中載荷的兩支點(diǎn)或多支點(diǎn)梁。當(dāng)?shù)V石內(nèi)的彎曲應(yīng)力達(dá)到彎曲強(qiáng)度限時礦石被折斷 （圖1-2c）。河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文(a) (b) (c) (d) (e)圖 1-2 礦石的破碎和破碎方法（4）磨碎 礦石與運(yùn)動的工作表面之間受一定壓力和剪切力時，礦石內(nèi)的剪切應(yīng)力達(dá)到其剪切強(qiáng)度極限時，礦石即被粉碎（圖1-2d）。（5) 沖擊破碎 礦石受高速回轉(zhuǎn)機(jī)件的沖擊力作用而破碎（圖1-2e）。由于破碎力是瞬間作用的，所以破碎效率高，破碎比大，能量消耗小，但錘頭磨損嚴(yán)重。實(shí)際上任何一種破碎機(jī)都不是以某一種形式進(jìn)行破碎的，一般都是兩種和兩種以上的形式聯(lián)合進(jìn)行破碎。由于顎式破碎機(jī)的破碎工作表面是兩塊相互交錯布置的齒板，因此其破碎作業(yè)兼有前四種破碎形式，當(dāng)破碎機(jī)兩工作面沿表面方向的相對運(yùn)動位移加大而加強(qiáng)磨碎作業(yè)時，由于磨碎的效率低、能量消耗大、機(jī)件磨損嚴(yán)重，將會降低破碎機(jī)的破碎效果。礦石的破碎方法主要根據(jù)礦石的物理性能、被破的塊度及所要求的破碎比來選擇的，礦石分堅硬礦石、中等堅硬礦石和軟礦石。也可以分為粘性礦石和脆性礦石。礦石的抗壓強(qiáng)度最大，抗彎強(qiáng)度次之、抗拉強(qiáng)度最小。對堅硬礦石采用壓碎，劈裂和折斷的破碎方法為宜；對粘性礦石采用壓碎和磨碎方法為宜；對脆性礦石和軟礦石采用劈裂和沖擊破碎的方法為宜。復(fù)擺顎式破碎機(jī)可用于破碎各種性能的礦石，對于堅硬礦石有更高的破碎效果。1.2.4 破碎機(jī)的破碎比衡量單臺破碎機(jī)的破碎效果還可用破碎比表示。破碎比即破碎前原料粒度與破碎后產(chǎn)品粒度之比。它表示破碎物料經(jīng)破碎后減小的程度。破碎比有如下幾種計算方法：（1）破碎比 用破碎前物料最大平均直徑 與破碎后產(chǎn)品最小平1i D均直徑 之比計算。d河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文 1maxin/iDd?物料平均直徑是指物料長、寬 、后的平均值。（2）用 間接表示破碎比， 即破碎機(jī)給料口有效寬度和公稱排料2i 2i口尺寸 之比b20.85/iBb?式中 ---破碎機(jī)的給料口寬度 (mm)；B---破碎機(jī)的開邊制公稱排料口寬度(mm)。破碎比 還可以用該破碎機(jī)允許的最大給料寬度 與公稱排料口2i ,maxD寬度 之比表示。b,2max/ib?（3)用破碎前后各種粒度混合物料的等值粒度 之比來計算破碎eq比 。3i312/eqiD?1.3復(fù)擺顎式破碎機(jī)特點(diǎn)復(fù)擺顎式破碎機(jī)的機(jī)構(gòu)屬于四桿機(jī)構(gòu)中曲柄搖桿機(jī)構(gòu)的應(yīng)用,曲柄為主動件。顎式破碎機(jī)以結(jié)構(gòu)簡單、性能可靠、維修方便在物料粉碎行業(yè)廣泛應(yīng)用。復(fù)擺顎式破碎機(jī)的動顎，是直接懸掛在偏心軸上的，是曲柄連桿機(jī)構(gòu)，沒有單獨(dú)的連桿。由于動顎是由偏心軸的偏心直接帶動，所以活動顎板可同時做垂直和水平的復(fù)雜擺動，顎板上各點(diǎn)的擺動軌跡是由頂部的接近圓形連續(xù)變化到下部的橢圓形，越到下部的橢圓形越扁，動顎的水平行程則由下往上越來越大的變化著，因此對石塊不但能起壓碎、劈碎，還能起輾碎作用。由于偏心軸的轉(zhuǎn)向是逆時針方向，動顎上各點(diǎn)的運(yùn)動方向都有利于促進(jìn)排料，因此破碎效果好，破碎率較高、產(chǎn)品粒度均勻且多呈立方體。復(fù)擺顎式破碎機(jī)和簡擺顎式破碎機(jī)相比較，復(fù)擺顎式破碎機(jī)的機(jī)器重量較輕，結(jié)構(gòu)簡單（少了一件連桿、一塊肘板、一根心軸和一對軸承河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文），生產(chǎn)效率較高（比同規(guī)格的簡擺顎式破碎機(jī)生產(chǎn)效率高20%—30%）等優(yōu)點(diǎn)。但復(fù)擺顎式破碎機(jī)的顎板垂直行程大，石料對顎板的磨削作用嚴(yán)重，磨削較快，且能量消耗也大，工作時易產(chǎn)生較多的粉塵。在工程上應(yīng)用較為廣泛的是復(fù)擺顎式破碎機(jī)。國產(chǎn)的顎式破碎機(jī)數(shù)量最多的也是復(fù)擺顎式破碎機(jī)。復(fù)擺顎式破碎機(jī)主要由機(jī)架、顎板、側(cè)護(hù)板、主軸、飛輪、肘板和調(diào)整機(jī)構(gòu)等組成。機(jī)架即機(jī)座，實(shí)際上是個上下開口的四方斗，主要用作支承偏心軸和承受破碎物料的反作用力，因此要求具有足夠強(qiáng)度，一般采用鑄鋼整體鑄造，規(guī)格小的可用優(yōu)質(zhì)鑄鐵代替。大型破碎機(jī)的機(jī)架由分段鑄成后再用螺栓裝配在一起，鑄造工藝較為復(fù)雜。自制的小型顎式破碎機(jī)可用40～50毫米厚的鋼板焊成，但其鋼度不如鑄鋼好。顎板包括活動顎板和固定顎板，各與顎床組成活動顎和固定顎。顎板用楔形鐵塊和螺栓固定在顎床表面，保護(hù)顎床不受磨損。固定顎的顎床就是機(jī)架，活動顎的顎床懸掛在偏心軸上，由于它直接承受對石料的擠壓作用力，所以必需有足夠的強(qiáng)度和剛度活動顎床一般用鑄鐵或鑄鋼制造。顎板直接和石塊接觸，除承受擠壓和沖擊力外，尚與石塊強(qiáng)烈摩擦，因此要求用高強(qiáng)度且耐磨的材料制造。常用的是鑄錳鋼顎板，其鑄鋼含錳量為12～14%左右。若條件受限制時，可用白口鑄鐵代替，但容易磨損和折斷，使用壽命不長。為了有效地破碎石料，顎板表面常鑄成波浪形和牙形，其齒峰角度一般為90°～110°，齒高和齒距視出料粒度和產(chǎn)量要求而定。齒形高齒距小，則出料粒度小，產(chǎn)量低，動力消耗大。一般齒高和齒距之比為1/2～1/3之間。由于復(fù)擺式的特點(diǎn)造成顎板底部比上部磨損快，所以顎板往往做成上下對稱形狀，以便磨損后能倒置安裝，延長使用壽命。顎式破碎機(jī)的優(yōu)點(diǎn)是生產(chǎn)率高，結(jié)構(gòu)簡單可靠，破碎比較大（ 一i般為6～8），外形尺寸較小，零件檢查和更換較容易，操作維護(hù)簡便，不用較高技術(shù)水平的工人就能夠操作，應(yīng)用范圍廣，與其他類型破碎機(jī)比較，不容易堵塞。因此工程中普遍采用它來破碎各種硬度92500公斤/厘米 以下）的石料，常作粗碎和中碎設(shè)備。一般用于破碎極限抗壓強(qiáng)2度不才超過2000公斤/厘米 的石料時效果較好。其缺點(diǎn)是不宜破碎片2狀石料，工作間歇、有空轉(zhuǎn)沖程，需要很大的擺動體，增加非生產(chǎn)能量河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文的消耗，破碎可塑性和潮濕的物料時，容易堵塞出料口。由于工作時產(chǎn)生很大的慣性力，機(jī)體擺動大，工作不平穩(wěn)，沖擊，振動及噪音較大。因此須安裝在比機(jī)器自重大五倍以上的混凝圖基礎(chǔ)上，并須采取隔振措施。大型破碎機(jī)還應(yīng)安裝在埋設(shè)于基礎(chǔ)上的剛梁上。顎式破碎機(jī)的最大裝料塊度應(yīng)比裝料口寬度小15～20%，即給料的最大石塊不應(yīng)超過裝料口的0.85倍。當(dāng)用顎式破碎機(jī)破碎堅硬而光滑的大礫石時，礫石容易從裝料口反跳出來，故破碎天然礫石的生產(chǎn)率不及破碎采來塊石的生產(chǎn)率高。使用顎式破碎機(jī)時，必須注意由于機(jī)器是在工作條件惡劣情況下運(yùn)轉(zhuǎn)的，除了必須嚴(yán)守操作規(guī)程和維修保養(yǎng)制度外，還必須及時發(fā)現(xiàn)并修復(fù)被磨損的零部件，這是提高機(jī)器作業(yè)的重要措施。1.4復(fù)擺顎式破碎機(jī)的基本結(jié)構(gòu)和工作原理1.4.1 基本結(jié)構(gòu)如圖1-2所示為復(fù)擺顎式破碎機(jī)。電動機(jī)10通過小帶輪及V 帶，將運(yùn)動給大帶輪14，從而帶動偏心軸13轉(zhuǎn)動。動顎5上部內(nèi)孔兩端的雙列球面滾子軸承支承在偏心軸上。偏心軸外側(cè)軸頸裝有支座主軸承，主軸承外圈與機(jī)架12上的鏜孔配合，并用螺栓固定在機(jī)架上。在偏心軸兩外端部分別裝有大帶輪14與飛輪9，以調(diào)整破碎機(jī)工作時主軸運(yùn)轉(zhuǎn)速度的波動。動顎的下部由推力板1支撐，推力板（即肘板）的另一端支承在與機(jī)架12的后壁相連的楔鐵調(diào)整機(jī)構(gòu)3上?？稍谟蓹C(jī)架1側(cè)壁上兩凸臺機(jī)構(gòu)成的滑道中滑動。當(dāng)需要調(diào)整排料口尺寸時，只要調(diào)整楔鐵上的螺栓，使楔鐵上下移動，帶動調(diào)整座在滑道中前后移動即可完成。推力板4的兩端頭為同心圓弧的圓柱面，且中部較兩端薄些。其兩端頭圓弧與動顎5和調(diào)整座3上的“II”型襯墊接觸，在破碎機(jī)工作時，兩者間為純滾動，以提高機(jī)械運(yùn)轉(zhuǎn)的機(jī)械效率并延長零件的使用壽命。由于推力板與肘板襯墊間為非幾何鎖合，而是靠動顎的重量實(shí)現(xiàn)重力鎖合，因此在機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)時，由于動顎產(chǎn)生的慣性載荷，會使推力板與其襯墊周期分離而產(chǎn)生沖擊響聲，嚴(yán)重時甚至?xí)雇屏Π鍙钠鋬啥艘r墊中脫落。因此在動顎下端有一跟拉桿通過機(jī)架上的彈簧拉桿2拉住動顎，使推力板與襯墊始終保持貼合狀態(tài)。河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文圖1-2 復(fù)擺顎式破碎機(jī)1.4.2 工作原理帶輪與偏心軸固聯(lián)成一整體，他是運(yùn)動和動力輸入構(gòu)件，即原動件，其余構(gòu)件都是從動件。當(dāng)帶輪和偏心軸2繞軸線A轉(zhuǎn)動時，驅(qū)使輸出構(gòu)件動顎3做平面復(fù)雜運(yùn)動，從而將礦石壓碎。河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文 推 力 板動鄂板 偏心軸定鄂板圖1-3 復(fù)擺顎式破碎機(jī)結(jié)構(gòu)圖圖1-4 復(fù)擺顎式破碎機(jī)機(jī)構(gòu)運(yùn)動簡圖河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文2 主要零部件的結(jié)構(gòu)分析2.1 動顎2.1.1 動顎的結(jié)構(gòu)動顎是支承齒板且直接參與破碎礦石的部件，要求有足夠的強(qiáng)度和剛度，其結(jié)構(gòu)應(yīng)該堅固耐用。動顎一般采用鑄造結(jié)構(gòu)。為了減輕動顎的重量，國外也有采用焊接結(jié)構(gòu)，由于其結(jié)構(gòu)復(fù)雜，因此對焊接工藝的要求較高。國內(nèi)尚未見使用焊接結(jié)構(gòu)的動顎。按結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，可把動顎分成箱型結(jié)構(gòu)與非箱型加筋結(jié)構(gòu)，本設(shè) 計采用后者，如圖2-1所示。安裝齒板的動顎部為平板結(jié) 構(gòu)，其后部有若干條加肘板以增強(qiáng)動 顎的強(qiáng)度與剛度，其橫截面呈E型，故 稱E型結(jié)構(gòu)。圖2-1 動顎結(jié)構(gòu)剖視圖2.1.2 動顎工作過程分析復(fù)擺顎式破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)如圖1-3所示。圖2-2是動顎板上各點(diǎn)的運(yùn)動軌跡(連桿曲線)。由圖1-3可知,A點(diǎn)作圓周運(yùn)動,B點(diǎn)受推動板的約束為繞 點(diǎn)擺動的圓弧線,其2O余各點(diǎn)的軌跡為扁圓形，從上到下的扁圓形愈來愈扁平。上面的水平位河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文移量約為下部的115倍，垂直位移稍小于下部，就整個顎板而言，垂直位移量約為水平位移量的2～3倍，工作時，曲柄處于區(qū)是完全工作行程；處于區(qū)，上部靠前下部靠后,在區(qū)是空回行程；在區(qū)是上部靠后下部靠前。圖2-2動顎 板上各 點(diǎn)的運(yùn) 動軌跡動 顎具有 的這些 運(yùn)動特 性決定了它的性能:(1)動顎的平面復(fù)雜運(yùn)動,時而靠近固定的定顎板,時而離開,形成一個空間變化的破碎室,料塊主要受到壓碎,伴隨著研磨、折斷作用。(2)這種運(yùn)動使料塊受到向下推動的力,圖2-3是料塊在顎板之間的受力情況。料塊在破碎室得到破碎,破碎后的料塊由排料口排出。圖 2-3 物料在顎板之間的受力分析河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文2.2 齒板齒板,是破碎機(jī)中直接與礦石接觸的零件，結(jié)構(gòu)雖然簡單，但它對破碎機(jī)的生產(chǎn)率、比能耗、產(chǎn)品粒度組成和粒度以及破碎力等都會影響，特別對后三項影響比較明顯。齒板承受很大的沖擊擠壓力，因此磨損得非常厲害。為了延長它的使用壽命，可以從兩方面研究：一是從材質(zhì)上找到高耐磨性能材料：二是合理確定齒板的結(jié)構(gòu)形狀和集合尺寸?，F(xiàn)有的顎式破碎機(jī)上使用的齒板，一般是采用ZGMn13。其特點(diǎn)是：在沖擊負(fù)荷作用下，具有表面硬化性，形成又硬又耐磨的表面，同時仍能保持其內(nèi)層金屬原由的韌性，故它是破碎機(jī)上用得最普遍的一種耐磨材料。齒板橫斷面結(jié)構(gòu)形狀有平滑表面和齒形表面兩種，后者又分三角形和梯形表面。本設(shè)計采用梯形。如圖2-4所示。圖 2-4 肘板齒形a) 三角形 b）梯形 2.3 肘板（推力板）破碎機(jī)的肘板是結(jié)構(gòu)最簡單的零件，但其作用卻非常的重要。通常有三個作用；一是傳遞動力，其傳遞的動力有時甚至比破碎力還大；二是起保險件作用，當(dāng)破碎腔落入非破碎物料時，肘板先行斷裂破壞，從而保護(hù)機(jī)器其它零件不發(fā)生破壞；三是調(diào)整排料口大小。河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文在機(jī)器工作時，肘板與其支承的肘墊間不能得到很好的潤滑，加上粉塵落入，所以肘板與其肘墊之間實(shí)際上一種干摩擦和磨粒磨損狀態(tài)。這樣，對肘板的高負(fù)荷壓力，導(dǎo)致肘板與肘板墊很快磨損，使用壽命很低。因此肘板的結(jié)構(gòu)設(shè)計要考慮該機(jī)件的重要作用也要考慮其工作環(huán)境。按肘頭與肘墊的連接型式，可分為滾動型與滑動型兩種，如圖2-5所示。肘板與肘墊之間傳遞很大的擠壓力，并受周期性沖擊載荷。在反復(fù)沖擊擠壓作用下磨損教快，特別是圖2-5b所示的滑動型更為嚴(yán)重。為提高傳動效率，減少磨損，延長其使用壽命，可采用圖2-5a所示的滾動型結(jié)構(gòu)。肘板頭為圓柱面，肘墊為平面。由于肘板的兩端肘頭表面為同一圓柱表面，所以當(dāng)肘板兩端的肘墊表面相互平行時，肘板受力將沿肘板圓柱面的同一直徑、并與肘墊表面的垂直方向傳遞。在機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，動顎的擺動角很小，使得肘板兩端支撐的肘墊表面的夾角很小，所以在機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，肘板與其肘墊之間可以保持純滾動。本設(shè)計采用滾動型，如圖4-5所示圖2-5 肘頭與肘墊 (a) 滾動型 (b) 滑動型2.4 調(diào)整裝置調(diào)整裝置提供調(diào)整破碎機(jī)排料口大小作用。隨著肘板的不斷磨損，排料口尺寸也不斷地變大，產(chǎn)品的粒度也隨之變粗。為了保證產(chǎn)品的粒度要求，必須利用調(diào)整裝置，定期地調(diào)整排料裂口的尺寸。此外，當(dāng)要求得到不同的產(chǎn)品粒度時，也需要調(diào)整排料口的大小?，F(xiàn)有顎式破碎機(jī)的調(diào)整裝置有多種多樣，歸納起來有墊片調(diào)整裝置、楔鐵調(diào)整裝置、液壓調(diào)整裝置以及肘板調(diào)整。本設(shè)計采用楔鐵調(diào)整裝置。如圖2-6所示。 河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文圖2-6 立式楔鐵調(diào)整裝置1—肘板 2—調(diào)座 3—調(diào)整楔鐵 4—機(jī)架2.5 保險裝置當(dāng)破碎機(jī)落入非破碎物時，為防止機(jī)器的重要的零部件發(fā)生破壞，通常裝有過載保護(hù)裝置。保險裝置有三種：液壓連桿、液壓摩擦離合器和肘板。本設(shè)計采用肘板。肘板是機(jī)器中最簡單、最便宜的零件，所以得到廣乏應(yīng)用且經(jīng)濟(jì)有效，但當(dāng)肘板斷裂后，機(jī)器將停車，應(yīng)重新更換新肘板后方可工作。肘板保險件的另一個缺點(diǎn)是由于設(shè)計不當(dāng)，常常在超載時它不破壞，或者沒有超載它卻破壞了，以至影響生產(chǎn)。因此設(shè)計時除應(yīng)正確確定由破碎力引起的肘板壓力，以便設(shè)計出超載破壞的肘板面積外，在結(jié)構(gòu)設(shè)計時，應(yīng)使其具有較高的超載破壞敏感。肘板通常有如圖2-7所示的三種結(jié)構(gòu)：中部較薄的變截面結(jié)構(gòu)；弧形結(jié)構(gòu)；S型結(jié)構(gòu)。其中圖a結(jié)構(gòu)在保證肘板的剛度和穩(wěn)定性的同時，提高其超載破壞敏感度。圖b、圖c兩種結(jié)構(gòu)是利用灰鑄鐵肘板抗彎性能這一特性，選擇合適的結(jié)構(gòu)尺寸是肘板呈拉伸破壞，顯然提高了肘板破壞的敏感度。盡管如此，肘板是否斷裂主要取決與計算載荷的確定和截面尺寸計算是否正確。因此從加工制造方便性出發(fā)，圖a所示應(yīng)用最多，本設(shè)計也采用a中肘板。河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文圖2-7 肘板結(jié)構(gòu)2.6 傳動件偏心軸是顎式破碎機(jī)的主軸，受有巨大的彎曲力，采用45鋼。偏心軸一端裝帶輪，一端裝飛輪，如圖2-8所示。2.7 飛輪飛輪用以存儲動顎空形程時的能量，再用與工作行程，使機(jī)械的工作負(fù)荷趨于均勻。帶輪也起著飛輪的作用。河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文圖2-8 偏心軸結(jié)構(gòu)圖 1、皮帶輪 2、偏心軸 3、錐套 4、軸承 5、密封套6、飛輪 7、軸端壓蓋 8、軸端螺栓2.8 潤滑裝置偏心軸軸承通常采用集中循環(huán)潤滑。偏心軸和推力板的支承面一般采用潤滑脂，通過手動油槍給油。動顎的擺角很小，使偏心軸與軸瓦之間潤滑困難，在其底部開若干軸向油溝，中間開一環(huán)向油槽使之連通，再用油泵強(qiáng)制注入干黃油進(jìn)行潤滑。河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文3 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的主要參數(shù)設(shè)計計算3.1主要參數(shù)的設(shè)定3.1.1已知條件根據(jù)畢業(yè)設(shè)計的要求，已知條件如下：進(jìn)料口尺寸： ；2504()m?出料口尺寸： ；~6進(jìn)料塊最大尺寸： ；1()生產(chǎn)能力： 。3520/h3.1.2嚙角 ?破碎機(jī)的動顎與固定顎板之間的夾角稱為嚙角。當(dāng)破碎礦石塊時，必須使礦石塊既不向上滑動．也不從破碎機(jī)的給礦口中跳出來。為此，嚙角 應(yīng)該保證礦石塊與顎板工作表面間產(chǎn)生足夠的摩接力以阻止礦石塊被推出去。為了確定 角，應(yīng)該分析當(dāng)?shù)V石塊被顎板擠壓時作用在礦?石塊上的力的情況。嚙角大小直接影響生產(chǎn)率和破碎腔高度。嚙角小能提高生產(chǎn)率,但在一定的破碎比條件下,又增加了破碎腔高度;嚙角大會使破碎腔高度降低,但生產(chǎn)率也下降了。另外,嚙角最大也不能超出咬住物料的允許值。假設(shè)礦石塊的形狀為球形。當(dāng)顎板壓緊礦石時，作用在礦石塊上的力。Pl和P2為顎板作用在礦石塊上的壓碎力，其方向垂直于顎板表面。由壓碎力所引起的摩擦力fp1和fp2是平行于顎板表面的，f是顎板與礦礦之間的摩擦系數(shù)。由于礦石塊的自重與壓碎力p1和p2相比甚小，故可忽略不計。當(dāng)直角坐標(biāo)系的位置如圖3-1所示時，則礦石塊不向上滑動的力學(xué)平衡條件為：河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文2211 sincosincoafpafp???12csif?有以上公式得221112sincoafp??圖3-1 動顎的受力分析圖將p2值帶入上公式中，經(jīng)簡化整理后得 )sincos(2)sincos)(in1 21211212 ???????ff即 )taf?如礦石塊與肘板之間的摩擦角為u即 u21???式中: ——齒板與物料間的摩擦系數(shù)。?實(shí)際生產(chǎn)中,為安全起見,復(fù)擺顎式破碎機(jī)的嚙角通常取理論計算值的65%,即: 0max2~1865.0??在本設(shè)計中我們選擇嚙角為a= 。河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文3.1.3 傳動角從機(jī)構(gòu)學(xué)的角度看，傳動角是指四桿機(jī)構(gòu)中，連桿軸線與搖桿（即肘板）軸線間所夾銳角，并且傳動角愈接近 傳力性能愈好。對于破90?碎機(jī)而言，傳動角的選取除考慮傳力性能外，還需考慮到加大傳動角，不但增大垂直行程，而且使水平行程值降低。因此傳動角一般不宜過大。建議取 。45~???在本設(shè)計中選擇 。0??3.1.4 動顎水平行程和偏心軸的偏心距動顎的水平行程 是破碎機(jī)最重要的結(jié)構(gòu)參數(shù)。在理論上，動顎的ls水平行程應(yīng)按礦石達(dá)到破壞時所需的壓縮量來決定。然而，由于破碎板的變形及其余幾家間存在的減息等因素的影響，實(shí)際選取的動顎擺動行程遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于理論上求出的數(shù)值。在簡擺顎式破碎機(jī)中，動顎的水平行程是破碎腔的上部行程小，下部行程大.在復(fù)擺顎式破碎機(jī)中，動顎的水平行程則是上部大下部小。礦塊的尺寸是從破碎腔的上部向下逐漸減小的，所以只要動顎的上部水平行程能夠滿足要破碎礦石所需要的壓縮量就可以了。根據(jù)實(shí)驗，破碎腔上部的動顎水平行程應(yīng)大于 , 是最大給礦粒度。max0.1D根據(jù)實(shí)驗，復(fù)擺顎式破碎機(jī)的動顎水平行程受排礦口寬度的限制。因為，如果動顎下部的行程增加到大于排礦口最小寬度的0.3～0.4倍時，將引起物料在破碎強(qiáng)下部的過壓實(shí)現(xiàn)象。，容易造成排礦口的堵塞，是負(fù)荷急劇增大。所以，動顎下部的擺動行程不得大于排礦口寬度的0.3～0.4倍。實(shí)際上，動顎行程是根據(jù)經(jīng)驗數(shù)據(jù)確定的。通常對于大型顎式破碎機(jī)， ，中小型顎式破碎機(jī) 。25~4lsm?12~5lsm?動顎的擺動行程確定以后，偏心軸的偏心距r可根據(jù)初步擬定的構(gòu)件尺寸利用畫機(jī)構(gòu)圖的方法來確定。通常對于復(fù)擺顎式破碎機(jī)。(.)ls對于本設(shè)計取動顎水平行程 sl3.12?，偏心距 r6?河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文3.1.5 主要構(gòu)件尺寸的確定（1）破碎腔的高度H：在嚙角一定的情況下，破碎腔的高度由所要求的破碎比而定，通常，破碎腔的高度 。式中B為礦口(2.5~.)H?寬度。一般情況下破碎腔的高度比理論值略大，本設(shè)計取 735Hm?。（2）偏心距r對連桿長度 的比值 ：在曲柄搖桿機(jī)構(gòu)中，當(dāng)曲柄做l?等速回轉(zhuǎn)時，搖桿來回擺動的速度不同，具有急回運(yùn)動的特征。連桿愈短，即 值愈大，則這種不對稱現(xiàn)象就愈嚴(yán)重。曲柄（偏心軸）的l??轉(zhuǎn)數(shù)是根據(jù)礦石在破碎腔中自由下落的時間確定的。因此，連桿的長度不宜過短。通常，對于大型破碎機(jī)， ， 。對1~306??(0.3~5)lL?于中小型顎式破碎機(jī)， ， 。式中L為動顎長1~658??(.5.9)l度。經(jīng)計算取 mL80。（3）推力板長度K:當(dāng)動顎的擺動行程s和偏心距r確定以后，在選取推力板長度時，當(dāng)曲柄偏心位置為最高時，推力板內(nèi)端點(diǎn)略低于外端點(diǎn)連線。后推力板在角度 =5～13°之間運(yùn)動。推力板長度與偏心距有?如下關(guān)系： minmax16.5;2Krr?取 175?K。兩個推力板長度應(yīng)根據(jù)機(jī)構(gòu)的運(yùn)動要求來決定，而這不必強(qiáng)求一致。通常傳動角 =45～50°?3.1.6 破碎腔的形狀破碎腔的形狀是決定生產(chǎn)率，動力消耗和齒板磨損等破碎機(jī)性能的重要因素。破碎腔的形狀有直線型和曲線形兩種。若兩種破碎腔的給礦口寬度，派黃口寬度，動顎的擺動行程和擺動次數(shù)均相同，礦石在破碎腔內(nèi)的流動狀態(tài)如圖3-2所示。河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文圖中實(shí)線表示顎板閉合時的位置，虛線表示顎板后退最遠(yuǎn)時的位置。實(shí)線表示顎板閉合時的位置，虛線表示顎板后退最遠(yuǎn)時的位置。水平線表示礦石在陸續(xù)向下傳動時所占據(jù)的區(qū)域。出于水平面1上的礦石，當(dāng)動顎擺到虛線位置時，便下落到水平面2上。兩水平面之間的垂直距離就式破碎機(jī)在空轉(zhuǎn)行程時礦塊落下的距離。在顎板下一次的工作行程中，水平面2處的礦塊則被破碎，到空轉(zhuǎn)行程時，礦快便塊到水平面3上。依此類推，礦塊逐漸被破碎而粒度逐漸減小，最后通過排礦口排出。在直線型破碎腔中，各連續(xù)水平面間形成的梯形斷面的體積向下依次遞減，況時間的空隙也逐漸減小，而動顎的擺動行程和牙髓里卻逐漸增大。礦石到排礦口附近的排礦速度就減慢。于是，圖3-2 破碎腔的形狀a-直線型破碎腔 b-曲線型破碎腔在排礦口附近，就易發(fā)生堵塞現(xiàn)象，這是造成極其過載合肘板下段磨損嚴(yán)重的主要原因。曲線形破碎腔是將固定顎齒板改成曲線形。曲線是按破碎腔的嚙角從上向下逐漸減小的原則而設(shè)計的。在曲線形破碎腔中，各連續(xù)的水平面間形成的梯形斷面的體積從破碎腔的中部往下是逐漸增加的，因而況時間的空隙增大，有利于排礦。由于堵塞點(diǎn)上移故在排礦口附近不易發(fā)生堵塞現(xiàn)象。實(shí)踐證明，當(dāng)棟顎擺動行程和擺動次數(shù)相同時，曲線形破碎腔有以下優(yōu)點(diǎn)：河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文(1)生產(chǎn)率高，生產(chǎn)工藝連續(xù)可靠；(2)破碎比大，產(chǎn)品粒度均勻，過粉碎少；(3)破碎腔下端肘板的磨損較小，延長了肘板的使用壽命；(4)破碎每噸產(chǎn)品的動力消耗減少。綜合各方面因素，本設(shè)計中采用直線形。3.2主要參數(shù)的計算3.2.1 動顎的擺動次數(shù)（偏心軸的轉(zhuǎn)速）選擇動顎的擺動次數(shù)時，不僅要使機(jī)器的生產(chǎn)率高，而且還要使機(jī)器的功率消耗少。但是，目前用理論方法確定動顎的擺動次數(shù)時，只考慮了生產(chǎn)率高這個因素，而對其它因素忽略不計。為了求得偏心軸的轉(zhuǎn)數(shù)，可作如下假說：1）由于顎身較長擺動幅度不大，故假定動顎為平移運(yùn)動，嚙角 不變；2）不考慮礦石與肘板?間的摩擦力對排礦的影響，動顎離開固定顎時，破碎產(chǎn)品成梯形斷面的棱柱體依靠自重自由下落。 為了不妨礙物料排出，物料棱柱體落下時必須滿足的條件，即活動顎板在離開的時間t內(nèi)，破碎物料必須落下的高度應(yīng)為h；當(dāng)偏心軸轉(zhuǎn)動一周時，活動顎擺動兩次。如圖3-3所示，b為公稱排料口， 為動胯下端點(diǎn)水平行程． 為排料口的平Ls La均嚙角。 為腔內(nèi)物料的壓縮破碎棱柱體， 為排料棱柱體1AB2AB，破碎機(jī)的主軸轉(zhuǎn)速n是根據(jù)征一個運(yùn)動循環(huán)的排料時間內(nèi)．壓縮破碎棱柱體的上層面 按自由落體下落至破碎腔外的高度h算確定的。1當(dāng)排料過程對 應(yīng)的曲柄轉(zhuǎn)角不小于180°時，此時經(jīng) 試驗認(rèn)為排料時間按主軸半徑計算比較符合實(shí)際情況。設(shè) n為動顎每分鐘擺動的次數(shù)，則動顎一 次單項擺動的時間為：河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文圖 3-3料后處排料示意圖t= × = 21n603式中:t—動顎一次單項擺動的時間，s；n—動顎每分鐘擺動的次數(shù)，r/min；棱柱體在其自重的作用下自由的通過排礦口的時間：由于 h= 2/gt,則 1t= gh令 1t=t，則可求得理論上的生產(chǎn)能力最高的動顎擺動次數(shù)為：=n30gh2式中：h—破碎物料落下的高度G—重力加速度，g=980 2/scm 。h=tgas式中： s—動顎下端的水平行程；a—排料層平均嚙角(度)取最優(yōu)值a=15°。由以上幾式聯(lián)立并簡化可知： min/30.14/5tan20/tn180 rsaqn ????3.2.2 生產(chǎn)能力破碎機(jī)的生產(chǎn)能力是指機(jī)器每小時所處理的物料的立方米數(shù)。由于生產(chǎn)能力不但與排料口尺寸有關(guān)，而且與待破物料的強(qiáng)度、韌性、物料性能以及進(jìn)料口的幾何尺寸和塊度分布有關(guān)，因此為同意衡量機(jī)器生產(chǎn)能力的高低，標(biāo)準(zhǔn)中的生產(chǎn)能力，是指機(jī)器在開邊公稱排料口下，每小時所處理的抗壓強(qiáng)度為250MPa、堆密度為1.6 的花崗巖物料立方米3/tm河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文樹，稱為公稱生產(chǎn)能力（ ）。參照圖3-3/mt1，在公稱排料口b時，每一運(yùn)動循環(huán)的排料行程下排出的物料棱柱體的體積與每小時轉(zhuǎn)速60n的乘積，即可得到公稱生產(chǎn)能力Q的計AB算公式為：（3-130(2)/tanlllnLsb???1）式中 ---生產(chǎn)能力（ ）；3/mh---主軸轉(zhuǎn)速( ) ；ninr---破碎腔長度( ) ；L---公稱排料口尺寸( ) ；b---動顎下端點(diǎn)水平行程( ) ；lsm---1?壓縮破碎棱柱體的填充度，大小型機(jī)在公稱排料口下一般取。10.65~.7?按式（3-1），取 ，又 , ,則10.7??40Lmb?3(2)/tanlllQnLsb?= 08.54.3(2.13)0.7/tan15?????= ht/.93.2.3 破碎力破碎力在腔內(nèi)的分布情況及其合力作用點(diǎn)位置、大小，是機(jī)構(gòu)設(shè)計和零部件強(qiáng)度設(shè)計的重要依據(jù)。由于破碎力分布以及合力大小、作用點(diǎn)位置具有隨機(jī)性，用理論分析的方法將會產(chǎn)生較大的誤差，通過大量實(shí)測數(shù)據(jù)統(tǒng)計分析，再經(jīng)過理論推導(dǎo)，建立實(shí)驗分析計算式是一種較好的河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文方法，能夠近似反映出破碎力的變化規(guī)律并有較大的計算準(zhǔn)確度。滿載破碎時破碎力的最大峰值稱為最大破碎力：（3-2）max0.43()tnBbFk???式中 ---最大破碎力（ ）；N---抗壓強(qiáng)度（ ）；B?2/cm---有效破碎系數(shù)，對中小型機(jī)一般取 ，當(dāng)k 0.34~.8k?時取 ，一般嚙角減小時取最小值。20a??.38~0.42按式（3-2），取k=0.4， B=17640 N/cm2,則?max.3()tnbFk??= 4.01762045??=553700 =555.3NK當(dāng)計算破碎力零件強(qiáng)度時，考慮沖擊載荷的影響，應(yīng)將 增大50maxF%，故破碎機(jī)的計算破碎力為：max1.5.5.38jsPF???3.2.4 功率功率計算公式： （3-3）max4cos610ekn???式中： ---計算功率（ ）；PW---計算的最大破碎力（ ）；maxFN---動顎諸點(diǎn)水平行程的平均值；s---主軸轉(zhuǎn)速（ ）；n/inr---嚙角（ ）；a?河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文---機(jī)械總效率，可取 ；?0.81~.5??---等效破碎系數(shù)，對于中小型機(jī)， 。ek 0.27~.3ek?按式（3-3），取 ， ， ，則.3.ek4msmax4cos610eFnP???= 453.7287.5cos2013.53kW???河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文4 各個部件的受力分析計算顎式破碎機(jī)的各個零件以前，必須先求得作用在各個部件上的外力。計算破碎力 是確定這些外力的原始數(shù)據(jù)。根據(jù) 力作用分析法或圖解法即可求得各jsPjsP個部件上的計算載荷。圖4-1 是復(fù)擺顎式破碎機(jī)各個部分計算載荷的圖解法。圖4-1 復(fù)擺顎式破碎機(jī)各部件受力圖解（4—1）sjbaP??（4—2）kjs（4—3）2cozkP??河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文式中： ---作用在動顎軸承上的外力sP---作用在推力板上的外力kP---作用在連桿上的外力za---動顎懸掛軸到破碎力作用點(diǎn)的距離b---動顎懸掛點(diǎn)到推力板支撐點(diǎn)間的距離---?當(dāng)兩顎板出與壓緊礦石狀態(tài)時，推力板與連桿間的夾角，取 =50°?顎式破碎機(jī)在工作過程中，破碎機(jī)的工作規(guī)律是比較復(fù)雜的。但一般是動顎零件開始向下逐漸增大，到動顎懸掛中心以下占動顎全長的3/4處（簡擺）、2/3（復(fù)擺）為最大，再向下又逐漸減到末端為零。所以 ，而 ,取 ?？傻茫?673aLm?0.7~5bL?70bm?5809218sjbPN??679214kjsa?co085cos95237zk????河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文5 重要零件的設(shè)計和校核5.1 電動機(jī)的選型電動機(jī)是系列化的標(biāo)準(zhǔn)產(chǎn)品，其中三相異步電動機(jī)應(yīng)用最廣泛。Y系列電動機(jī)是一般用途的全封閉自扇冷鼠籠式三相異步電動機(jī)，適用于不易燃、不易暴、無腐蝕和無特殊要求的機(jī)械設(shè)備尚。Y系列電動機(jī)效率高，耗電少，性能好，噪聲低，振動小，體積小，重量輕，運(yùn)行可靠，維修方便。為B級絕緣，結(jié)構(gòu)為全封閉、自扇冷式，能防止灰塵、鐵屑、雜物侵入電動機(jī)內(nèi)部。由上面計算得 ，根據(jù)實(shí)際情況選擇電動機(jī)型號為Y180L-13.5PkW?6，額定功率為 ，滿載轉(zhuǎn)速為 1970/minnr?5.2 推力板的設(shè)計推力板是顎式破碎機(jī)中構(gòu)造最簡單、成本最低的零件。在標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu)中，一般都是用它做保險零件，故計算時要降低其安全系數(shù)。設(shè)計時建議將其許用應(yīng)力提高 。為了削弱推力板的斷面，有時沿其寬20%~3度方向布有通孔。在計算推力板的強(qiáng)度時，一般是根據(jù)動顎寬度來決定推力板的寬度，再由這個寬度來求推力板的厚度。其計算公式如下： ,[]kpPB???式中 --沿推力板中心線方向作用的外力（Kg）；kB--推力板的寬度(cm)；?--推力板的厚度（cm）；,[]p?--推力板的計算許用壓應(yīng)力（ ）。2/kgcm對于HT150，許用壓應(yīng)力為 。其中[]90p??。, 2[](1.25~3)[]125~7/pp?取 mB9， ??/ckg，得河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文 cm9.3150.9874????圓整為 。推力板的尺寸為長度 K7，厚度 m40??，寬度 mB95?。5.3 V帶傳動設(shè)計（1）確定計算功率 caP查表(《機(jī)械設(shè)計》表8—7)得工作情況系數(shù) ，故1.4AK?1.4521caAPKkW???（2）確定V帶的帶型根據(jù) 、 由圖（《機(jī)械設(shè)計》圖8—11）選用C型。ca1n（3）確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 ，并驗證帶速dv① 初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑 。由表（《機(jī)械設(shè)計》表8—16和表8—8）得，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑 。 20dm?② 驗算帶速 。v1/60297/6/1.5/dnss?????因為 ，故帶速合適。53mss?③ 計算大帶輪的基準(zhǔn)直徑 。2d21(/)(970/8.5)0674.8dnm??根據(jù)表（《機(jī)械設(shè)計》表8—8），圓整為 2d（4） 確定V帶的中心距 和基準(zhǔn)長度adL①根據(jù)式 ，初定中心距120120.7()()d???。015am?② 計算帶所需的基準(zhǔn)長度201210()()4dddLaa???=[2508(15)]m????463?河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文由表（《機(jī)械設(shè)計》表8—2）選帶的基準(zhǔn)長度 。450dLm?③ 計算實(shí)際中心距 。a00()2[15(4063)2]13daL??????中心距的變化范圍為 。3~6m（5） 驗算小帶輪包角 1a1280()57.80(20)57.3145690da??????（6） 確定V帶根數(shù)z① 計算單根V帶的額定功率 。rP由 和 ，查表（《機(jī)械設(shè)計》表8—1dm?19/inn?4a）得 。04.6PkW根據(jù) ， 和C型帶，查表（《機(jī)械197/inr702.53?設(shè)計》表8—4b）得 。0.8k??查表（《機(jī)械設(shè)計》表8—5）得 ， ，于是.94aK1.0L?0()(4.65)0353raLPKkW?????② 計算V帶的根數(shù)z。 21.3.9car?取4根（7）計算單根V帶的初拉力的最小值 0min()F由表（《機(jī)械設(shè)計》表8—3）得C型帶的單位長度質(zhì)量，所以0.