3274 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計畢業(yè)設(shè)計,起毛,機(jī)主,傳動,結(jié)構(gòu)設(shè)計,畢業(yè)設(shè)計 畢業(yè)設(shè)計說明書 20081 畢業(yè)設(shè)計（論文）課 題： 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計系 科： 機(jī) 械 工 程 系 專 業(yè)： 機(jī)械制造及其自動化 班 級： 姓 名： 學(xué) 號: 指導(dǎo)教師： 完成日期： 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計2南通職業(yè)大學(xué) 08 屆畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書學(xué)生姓名 傅有國 所學(xué)專業(yè)機(jī)械制造及 其自動化班 級機(jī)制 054D (數(shù)控)課題名稱 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計工作內(nèi)容應(yīng)完成的設(shè)計內(nèi)容、論文內(nèi)容）1. 通過在紡織機(jī)械廠的調(diào)查與研究：2..整理各種資料，結(jié)合實際，運用所學(xué)知識，從工作原理、結(jié)構(gòu)、裝配工藝等方面對起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計，包括 a) 主傳動裝配圖；b) 部件裝配圖；c) 主要構(gòu)件零件圖，d) 其它零件圖，e) 有關(guān)計算、校核。3. 技術(shù)要求4. 畢業(yè)論文要求工作要求設(shè)計應(yīng)達(dá)到的性能、指標(biāo)，論文質(zhì)量要求）技術(shù)要求: 1）起毛機(jī)應(yīng)能滿足加工要求，保證加工精度；2）起毛機(jī)應(yīng)運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，工作可靠，結(jié)構(gòu)簡單；3）起毛緊邊張力達(dá)到1500N，松邊張力達(dá)到 1000N；4）盡量使用通用件，以便降低制造成本；5）各動力單元分別由電機(jī)拖動，可單獨控制；6）裝卸方便，便于維修、調(diào)整。畢業(yè)論文要求: 1）論文字?jǐn)?shù)不少于 10000 字；2）論文按畢業(yè)設(shè)計（論文）格式規(guī)范統(tǒng)一編排、打印。3) 論文的觀點一般應(yīng)有實際事例、實驗數(shù)據(jù)等佐證。主要參 考 資 料[1] 徐錦康.機(jī)械設(shè)計[M].北京：高等教育出版社，2004.[2] 沈世德.機(jī)械原理[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2002.[3] 王旭，王積萍.機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計[M]. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2003.[4] 錢志峰，劉蘇.工程圖學(xué)基礎(chǔ)教程[M].北京：科學(xué)出版社，2001.[5] 吉衛(wèi)喜.機(jī)械制造技術(shù)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社,2001. [6] 王伯平.互換性與測量技術(shù)基礎(chǔ)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2003.畢業(yè)設(shè)計說明書 20083 [7] 朱龍根.簡明機(jī)械零件設(shè)計手冊.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2000.[8] 王之煦，許杏根.簡明機(jī)械設(shè)計手冊.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1999.[9] 謝新倉.鋼絲起毛機(jī)的機(jī)電一體化技術(shù)[J].染整技術(shù),1998-12,(6)：6-7[10] >編輯委員會.現(xiàn)代機(jī)械傳動手冊.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1995.[11] MA Zhen-gui, JIA Shun-hua. Working principle and technology discussion of steel needle raising machine[J].Journal of China Textile University , 1991, 17(3)：65-69.工作進(jìn) 度求要07.11.06-11.10 布置任務(wù);07.11.11-11.30 調(diào)查研究，收集資料，熟悉課題;07.12.1-12.30 總體設(shè)計,方案論證;08.1.1-2.10 部件零件設(shè)計;08.2.11-3.20 編寫說明書; 08.3.21-4.25 修改整理畢業(yè)設(shè)計材料;08.5 加強(qiáng)鞏固及答辯.課題組其他成員指導(dǎo)教師（簽名）教研室主任（簽名）部門批準(zhǔn)（蓋章）簽發(fā)日期注：本任務(wù)書一式三份，由指導(dǎo)教師填寫，教研室主任審核，系部批準(zhǔn)后下發(fā)；學(xué)生、指導(dǎo)教師、系部各一份。 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計4起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計摘要本課題是在目前使用較廣泛的國產(chǎn) M301 起毛機(jī)由單臺電機(jī)作拖動動力源，各傳動部分由機(jī)械聯(lián)接協(xié)同運行。該類起毛機(jī)工作穩(wěn)定，維修簡單，但產(chǎn)量低，改變工藝?yán)щy，難以獲得高質(zhì)量的起絨效果。通過本次設(shè)計，我對傳動部分的全過程有了清醒而直觀的認(rèn)識，了解了起毛機(jī)的工作原理，對軸、鏈輪、帶輪等主要零件的設(shè)計及精度的確定具備了一定的經(jīng)驗知識，能夠正確地選取標(biāo)準(zhǔn)零件的結(jié)構(gòu)及尺寸。由于知識及實踐經(jīng)驗的缺乏，在設(shè)計過程中，尚存在許多不足之處，尤其是減速器的體積、效果等方面，有待以后的工作、學(xué)習(xí)中改進(jìn)。關(guān)鍵詞：起毛機(jī)；結(jié)構(gòu)設(shè)計；主傳動設(shè)計；減速器設(shè)計畢業(yè)設(shè)計說明書 20085 The Structure Design of Main Transmission of Teasing MachineAbstractThe problem is to move the driving force source in using broader domestic M301 wool card to drag from Shan electric motor work at present , every drive part cooperates and work from machinery linkup. Owe a kind wool card job stability , keep the simplicity, but output in repair low , change handicraft difficulty, be difficult to gain height mass raising effect.Through the design of teasing machine, the overall processes of the transmission system have been clearly and directly known. Meanwhile, I acquaint with operating principle of teasing machine, the main parts of which such as axis, chain pulley and band pulley have been acquired lots of experience about their design and precision. Also I have learnt to select the structure and sizes of standard parts. However, because of lack of practical experience, I discover lots of deficiencies during the design of bulk and results of the retarder. Therefore, I will try to do better in the future in my work.Key words：teasing machine; structure design; main transmission design; retarder design 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計6前言本課題研究的對象是，在紡織機(jī)械的起毛機(jī)中，如何由電動機(jī)通過傳動部分，使起毛機(jī)獲得不同的絨毛風(fēng)格和高質(zhì)量的起絨效果。本課題來源于鹽城市紡織機(jī)械有限公司的生產(chǎn)實踐。通過開發(fā)新產(chǎn)品，淘汰舊產(chǎn)品，使之成為符合加工要求的產(chǎn)品，不斷提高市場競爭力。本設(shè)計就是從改變起毛機(jī)的傳統(tǒng)傳動結(jié)構(gòu)入手，使用新的傳動方法，這樣做不但能滿足加工要求,而且從經(jīng)濟(jì)性方面考慮是可行的。在設(shè)計主傳動部分時,提出了一些具體的要求：a. 傳動設(shè)計要緊湊，且輸出軸的方向須達(dá)到要求，輸出轉(zhuǎn)速要滿足織物起毛的速度要求。b. 減速器的傳動軸及傳動齒輪，需要進(jìn)行剛度、強(qiáng)度的校核。c. 主傳動部分應(yīng)該運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，工作可靠，結(jié)構(gòu)盡量簡單。在老師的指導(dǎo)下，首先進(jìn)行了方案的論證。經(jīng)過討論與研究，初步確定了該機(jī)器的傳動方案，主要采用帶傳動與鏈傳動，通過中間的減速器來傳遞運動，來實現(xiàn)軸與軸之間的動力和功率的傳遞。然后進(jìn)行總體結(jié)構(gòu)的設(shè)計，包括零件與零件之間的位置關(guān)系和配合關(guān)系，確保能夠?qū)⒘慵b配成功。最后進(jìn)行手工繪圖，上機(jī)繪圖，完善結(jié)構(gòu)。該傳動部分改變了傳統(tǒng)的傳動方法，用行星輪系減速器取代傳統(tǒng)的機(jī)械傳動，有很大的經(jīng)濟(jì)性和實用性。其最大的優(yōu)點是：能保持起毛機(jī)針輥運轉(zhuǎn)的連續(xù)、均勻與平穩(wěn)，而且能滿足織物運轉(zhuǎn)的速度要求。這是本課題創(chuàng)新的地方，在加工技術(shù)上也有很大的改進(jìn)，經(jīng)濟(jì)性和實用性非常強(qiáng)，將具有很大的開發(fā)市場。但是如何能確定其傳動箱底部兩端電動機(jī)分別一致，并與帶傳動減速器的電動機(jī)之間有有定的速比。以前的起毛機(jī)中只有單臺電機(jī)控制布運動和針輥運動，在他們之間有一無級變速器可進(jìn)行調(diào)節(jié)速比，但其方便使用率不理想。在我的設(shè)計中需再加上一個 PLC 進(jìn)行控制，在布與針輥之間接一個檢測器測其信號，使他們之間有穩(wěn)定速比，可以在一開始時設(shè)定初始值，然后根據(jù)每個用戶要求進(jìn)行調(diào)節(jié)，這樣就可以很方便地使用了，而且每次設(shè)定的值都可以很方便的進(jìn)行統(tǒng)計。此設(shè)計題目為起毛機(jī)住傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計，是屬于機(jī)械類的，但 PLC 控制屬于電氣方面，所以沒有進(jìn)畢業(yè)設(shè)計說明書 20087 行設(shè)計，因此這也但是一部分遺憾，不過我會在以后的工作生活中深一步的進(jìn)行研究。目 錄1 概述…………………………………………………………………………………81.1 課題的國內(nèi)外現(xiàn)狀………………………………………………………………81.2 研究的價值………………………………………………………………………81.3 研究的主要物化成果……………………………………………………………82 總體方案論證………………………………………………………………………92.1 已知技術(shù)參數(shù)……………………………………………………………………92.2 結(jié)構(gòu)方案的確定…………………………………………………………………93 主傳動部分的設(shè)計…………………………………………………………………103.1 設(shè)計總述…………………………………………………………………………113.2 電動機(jī)的選擇……………………………………………………………………113.3 皮帶輪的設(shè)計…………………………………………………………………11-153.4 鏈輪的設(shè)計……………………………………………………………………16-183.5 減速器齒輪的設(shè)計……………………………………………………………18-263.6 減速器軸的設(shè)計………………………………………………………………27-343.7 減速器箱體的設(shè)計……………………………………………………………35-374 裝配圖與傳動路線…………………………………………………………………384.1 裝配圖…………………………………………………………………………38-404.2 傳動路線……………………………………………………………………………415 總結(jié)…………………………………………………………………………………42參考文獻(xiàn)………………………………………………………………………………43致謝……………………………………………………………………………………44附錄……………………………………………………………………………………45 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計81 概述1.1 課題的國內(nèi)外現(xiàn)狀鑒于目前國內(nèi)外絕大部分鋼絲起毛機(jī)系復(fù)作用式針輥起毛機(jī)。國際上自 1886-1891 年，這種復(fù)作用式針輥起毛機(jī)問世以后，經(jīng)歷了一百多年的使用和改進(jìn)，雖然在傳動結(jié)構(gòu)、便利操作、控制功能和人機(jī)工程學(xué)等方面均有了很多改進(jìn)和提高，但在其基木原理、技術(shù)設(shè)計和起毛部分排列結(jié)構(gòu)上均沒有大的變動。而且目前使用較廣泛的國產(chǎn) M301 起毛機(jī)由單臺電機(jī)作拖動動力源，各傳動部分由機(jī)械聯(lián)接協(xié)同運行。該類起毛機(jī)工作穩(wěn)定，結(jié)構(gòu)簡單，維修簡單，但產(chǎn)量低，起梳毛率不易調(diào)節(jié)，改變工藝?yán)щy，難以獲得不同的絨毛風(fēng)格和高質(zhì)量的起絨效果。起毛率取決于在起毛輥與織物的接觸點上各速度合成迭加后，針布與織物相對位移的方向和瞬時速率。方向相反，速率越大，起毛率越高。顯然起毛率的高低將影響起絨的質(zhì)量、產(chǎn)量和風(fēng)格。采用單臺電機(jī)作傳動動力的起毛機(jī)各部分的速度無法調(diào)節(jié)，如采用機(jī)械方式在小范圍作些微調(diào)，起毛風(fēng)格和產(chǎn)量、質(zhì)量的控制范圍也十分狹窄.所以近年來國內(nèi)外在起毛機(jī)的設(shè)計上大多采用各傳動部分由單臺電機(jī)獨立傳動，速度獨立可調(diào)的方案。本課題研究的主要內(nèi)容，主要是如何通過電機(jī)控制實現(xiàn)起毛機(jī)針輥的連續(xù)轉(zhuǎn)動，來獲得不同的絨毛風(fēng)格和高質(zhì)量的起絨效果。1.2 研究的價值通過對起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)的設(shè)計，實現(xiàn)由電動機(jī)的輸出轉(zhuǎn)動，通過齒輪、鏈輪與減速器速度地改變，轉(zhuǎn)變?yōu)槠鹈珯C(jī)針輥的連續(xù)公轉(zhuǎn)與自轉(zhuǎn)，并且針輥的轉(zhuǎn)動必須平穩(wěn)、均勻。針輥的長度較長，直徑較大，為了實現(xiàn)針輥的平穩(wěn)、勻速轉(zhuǎn)動，需要在針輥兩端的底部，分別用電動機(jī)通過帶輪帶動針輥的自轉(zhuǎn)。故在電動機(jī)通過帶輪帶動針輥主軸轉(zhuǎn)動的同時，另外兩臺電動機(jī)通過帶輪帶動針輥自轉(zhuǎn)。最終實現(xiàn)織物的傳輸速度為 20 到 60 米/秒。1.3 研究的主要物化成果研究的主要物化成果簡述如下：a．畢業(yè)設(shè)計說明書一份（不少于 10000 字） 。畢業(yè)設(shè)計說明書 20089 b．主傳動聯(lián)系尺寸圖 1 張；主傳動裝配圖 1 張；部件裝配圖若干張；其它零件圖若干張。c．主傳動總裝配圖 1 張，手工繪制。d．圖紙總量折合成 A0 幅面在 4 張以上（不含手工繪制圖） ，并且全部用計算機(jī)繪制。2 總體方案論證本課題研究的對象為：起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計，主要完成由電動機(jī)到針輥的轉(zhuǎn)動。設(shè)計的重點與難點是：如何確保針輥轉(zhuǎn)動的連續(xù)、快速與均勻，包括公轉(zhuǎn)和自轉(zhuǎn)，所以電動機(jī)輸出的轉(zhuǎn)速與各級傳動的轉(zhuǎn)速都應(yīng)該考慮好。每個輪與軸的轉(zhuǎn)速都不同，所以每一步確定的轉(zhuǎn)速都要合理，以確保達(dá)到設(shè)計要求。2.1 已知技術(shù)參數(shù)緊邊的張緊力 F = 7500N緊松邊的張緊力 F = 200N松針輥總直徑 D = 1.3 m織物通過針輥的速度 20—60 m/min2.2 結(jié)構(gòu)方案的確定本傳動方案由電動機(jī)通過帶傳動，連入減速器的輸入軸，再由減速器的輸出軸通過鏈傳動，連接到帶動針輥的主軸上，以實現(xiàn)針輥的連續(xù)、平穩(wěn)與均勻轉(zhuǎn)動。同時，連接在針輥主軸上的大鏈輪處于整個主傳動箱體的中心位置，其余的減速器與電動機(jī)的位置需要安排好，而且還要把位置固定好。另外，本傳動方案的減速器傳動比較大，需額外設(shè)計，考慮到蝸桿—蝸輪減速器的方向不好處理，而且用傳統(tǒng)的機(jī)械協(xié)同聯(lián)結(jié)來傳動，有其弊端，故采用行星輪系減速器。針輥在繞主軸公轉(zhuǎn)的同時，還要自轉(zhuǎn)，所以需要在傳動箱的底部另安裝一臺電動機(jī)，通過帶傳動，來實現(xiàn)針輥的自轉(zhuǎn)。 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計103 主傳動部分的設(shè)計與校核3.1 設(shè)計總述已知針輥總直徑 D=1.3 m，則周長 C = （4-1）D?= 。m43.1??已知針物速度為 20—60 m/min，則針輥的公轉(zhuǎn)速度為 5—20 r/min。由于小皮帶輪轉(zhuǎn)速為 1460 r/min，取鏈傳動比為 i = = 4.7，鏈 208參考文獻(xiàn)[1]69 頁，查表 4.6 得工況系數(shù) K = 1.1A參考文獻(xiàn)[1]69 頁，由式（4-22） ，Pca = K P （4-2）得 Pca = K P = 1.1×11kw = 12.1 kwA按 Pca = 12.1kw, = 1460 r/min1n參考文獻(xiàn)[1]71 頁，查圖 4.11：選 B 型 V 帶參考文獻(xiàn)[1]71 頁，查圖 4.11 及參考文獻(xiàn)[1]61 頁，表 4.4 得，選擇帶輪直徑： = 212 mm ， = 250 mm1d2d故 i =dd2 / dd1 （4-3）帶= = 1.182150?所以大帶輪轉(zhuǎn)速 = = = 1237.3 r/min。n1i.8460由于針輥的公轉(zhuǎn)速度即大鏈輪的速度為 5—20 r/min，故小鏈輪的轉(zhuǎn)速為23.5—94 r/min，所以減速器的傳動比范圍為 13.16 -- 52.65。考慮到機(jī)器的生產(chǎn)效率,考慮到轉(zhuǎn)速越低，扭矩越大等,取針輥的正常運轉(zhuǎn)速度 v = 40 m/min ，即 n = 10 r/min，所以大鏈輪的轉(zhuǎn)速為 10 r/min ,小鏈輪轉(zhuǎn)速為 47 r/min 。因為小帶輪的轉(zhuǎn)速為 1460 r/min ,所以大帶輪的轉(zhuǎn)速為: = 1237.3 r/min18.460故整個減速器的傳動比為 i = = 26.32，實際針輥的公轉(zhuǎn)速度即大鏈減 732畢業(yè)設(shè)計說明書 200811 輪的速度為 10.13 r/min，小鏈輪轉(zhuǎn)速為 47.6 r/min。3.2 電動機(jī)的選擇由 F = 7500 N 得， = F v = 7500N = 5 kw。緊 0P緊 sm/604?參考文獻(xiàn)[3]98-99 頁，參表 11-9 得，， ， ， 。9.?（ 一 對 ）軸 承?97.?齒 輪?9.帶 90.?鏈?由 = （4-4）0P23齒 輪軸 承鏈帶 ??5 = P 97.0.90.得 P = 6.4 kw根據(jù)工程實際情況，選取電動機(jī)的功率一般要比計算出的功率大 ～ ，%305故選擇主電動機(jī) M1 為 Y160M-4 型， = 11 kw， = 1460 r/min。電 n1M3.3 皮帶輪的設(shè)計與校核1 選擇 V 帶型號1） 、確定計算功率 caP由式（4-2）計算得，Pca = 12.1 kw。2） 、選擇 V 帶型號按 Pca = 12.1kw， = 1460 r/min，1n參考文獻(xiàn)[1]71 頁，查圖 4.11 得，選 B 型 V 帶。2 確定 , 1d21） 、選擇帶輪直徑參考文獻(xiàn)[1]71 頁，參圖 4.11 及參考文獻(xiàn)[1]61 頁，表 4.4 得，選擇帶輪直徑： = 212 mm； = 250 mmd1d22） 、計算實際傳動比i = = 1.18帶 150?3） 、驗算帶速 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計12參考文獻(xiàn)[1]64 頁，由式（4-8） ， = 得， （4-5）?160dn??= = = 16.2 m/s，符合要求。?160dn??21460?4） 、驗算帶輪的轉(zhuǎn)速= 1460 r/min； = = = 1237.3 r/min（允許） 。121ni.83 確定中心距 和帶長adL1） 、初選中心距 0參考文獻(xiàn)[1]70 頁，由式（4.23） ，( + ) 2( + ) （4-6）0.7?1d20a?1d2得 ( + ) 2 ( + )5?50325.5 930，取 = 590 mm。002） 、求帶的計算基準(zhǔn)長度 L參考文獻(xiàn)[1]70 頁，由式（4.24）得= + ( + ) + （4-7）0L0a2?1d2210()4da?= 2 590 + (212+250) + ??2(5)9?= 1906 mm參考文獻(xiàn)[1]60 頁，查表 4.2 得， = 2000 mm。dL3） 、計算中心距 a參考文獻(xiàn)[1]70 頁，由式（4.25） ，= + （4-8）a002dL?得 = 590 + = 637 mm a20196?4） 、確定中心距調(diào)整范圍參考文獻(xiàn)[1]72 頁，由式（4-26） ，得 mm （4-9a）697203.6703.max ?????dL畢業(yè)設(shè)計說明書 200813 mm （4-9b）6072015.637015.min ??????dLa4 驗算小帶輪包角 1?參考文獻(xiàn)[1]65 頁，由式（4-12）得，（4-10）0021186da????537?= 026?小帶輪的包角符合要求。5 確定 V 帶根數(shù) z1） 、確定額定功率 0P由 = 212 mm , = 1460 r/mind1n參考文獻(xiàn)[1]68 頁，查表 4.5 得，單根 B 型 V 帶 ,額定功率 = 5.4 kw。0P2） 、確定 V 帶根數(shù) z參考文獻(xiàn)[1]73 頁，由式（4.28） ， （4-lcakPz?)(0???11）參考文獻(xiàn)[1]68 頁，查表 4.8 得， = 1，?k參考文獻(xiàn)[1]60 頁，查表 4.2 得， = 0.98，l故 根，取 z = 4 根。2.98.01)2.45(????z6 計算單根 V 帶初拉力 F0參考文獻(xiàn)[1]59 頁，查表 4.1 得, q = 0.17kg/m參考文獻(xiàn)[1]74 頁，由式（4.29）得，F(xiàn) = （4-12）0 2)15.(vkvzPca??? 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計14= 2.167.0)15.2(4.650????= 184.6 N7 計算對軸的壓力參考文獻(xiàn)[1]60 頁，由式（4-30）得，= （4-13）QF2sin10?z= 76i.8420?= 1476 N 8 確定帶輪的結(jié)構(gòu)尺寸,繪制帶輪的零件圖由于 = 212 mm； = 250 mmd1d2所以大小帶輪均采用孔板式結(jié)構(gòu),其零件圖如圖 4-1 與圖 4-2 所示。圖 4-1 大皮帶輪零件圖畢業(yè)設(shè)計說明書 200815 圖 4-2 小皮帶輪零件圖 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計163.4 鏈輪的設(shè)計與校核1 選擇鏈輪的齒數(shù)小鏈輪的齒數(shù) z = 231大鏈輪的齒數(shù) z = 1082傳動比 = = 4.7鏈i3082 初定中心距 0a取 = 20 p0a?3 確定鏈節(jié)數(shù) L參考文獻(xiàn)[1]92 頁，由式（5-6）得，（4-14）210210' )(?zapzpa???= 2)38(3?= 114.7 故取 = 114(偶數(shù))。pL4 計算功率 P0由 F = 7500 N 得， = F v = 7500N = 5 kw緊 0緊 sm/604?參考文獻(xiàn)[1]93 頁，查表 5.6 得， = 1.3，AK參考文獻(xiàn)[1]94 頁，查表 5.7 得， = 1.23，z參考文獻(xiàn)[1]94 頁，查表 5.8 得， = 1.04（經(jīng)線性插值） ，L參考文獻(xiàn)[1]94 頁，查表 5.9 得， = 1.7（雙排） ，mK參考文獻(xiàn)[1]93 頁，由式（5.8）得，P = （4-15）0mLZAK畢業(yè)設(shè)計說明書 200817 = 7.10423.5?= 3 kw5 選定鏈條型號，確定鏈節(jié)距 p根據(jù) ，P ，參考文獻(xiàn)[1]91 頁，查圖 5.10 得，1n0選雙排 12A 型滾子鏈，p = 19.05 mm。6 驗算鏈速 參考文獻(xiàn)[1]88 頁，由式（5-1）得， v = （4-16）106?pzn= 5.92347= 0.35 m/s7 確定中心距 aa = 20p = = 381 mm05.192?8 計算對軸的壓力參考文獻(xiàn)[1]95 頁，由式（5-10）得，（4-17）vPFeQ102..??= 35./.= 17142.86 N9 結(jié)構(gòu)設(shè)計由于 = 139.9 mm, = 654.98 mm1d2d故小鏈輪選用實心式，大鏈輪選用孔板式，零件圖如圖 4-3 與圖 4-4 所示。 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計18圖 4-3 小鏈輪零件圖3.5 減速器齒輪的設(shè)計與校核1 選擇齒輪材料、熱處理方法、精度等級、齒數(shù) 、 、 、 及齒寬系數(shù)1z234zd?考慮到該減速器功率不大，故所有四個齒輪都選用 45 鋼，齒面硬度為 220-260HBS，屬于軟齒面閉式傳動，載荷平穩(wěn)，齒輪速度不高，初選 8 級精度，各個齒輪數(shù)分別為 35， 。取齒寬系數(shù) 。?1z35,26,5432?z.0?d?考慮到該減速器傳動比較大，故可以采用行星輪系減速器。參考文獻(xiàn)[2]177 頁，如圖 4-5 所示行星輪系減速器結(jié)構(gòu)簡圖:其傳動比為 2635)1(424114 ????zwiHH由于 ，故得04畢業(yè)設(shè)計說明書 200819 26351???Hw由此得 263511????iH圖 4-4 大鏈輪零件圖所以整個減速器的傳動比為： = 26；減i小鏈輪轉(zhuǎn)速為:1237.3/26 = 47.6 r/min；大鏈輪轉(zhuǎn)速為:47.6/4.7 = 10.13 r/min，即針輥的運轉(zhuǎn)速度為：10.13 r/min 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計202. 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計參考文獻(xiàn)[1]118 頁，由式（6-11）得，（4-18）211)(HEdzukTt?????1） 、確定公式中各參數(shù)a.載荷系數(shù) Kt試選載荷系數(shù) Kt = 1.5b.小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)距 1T由 （4-19）1605.9np??得 mNT???461 108.327.mN???408.圖 4-5 行星輪系減速器結(jié)構(gòu)簡圖c.材料系數(shù) EZ參考文獻(xiàn)[1]117 頁，查表 6.3 得， aEMPZ8.19?d.大小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度 ，1limH?2li畢業(yè)設(shè)計說明書 200821 按齒面硬度，參考文獻(xiàn)[1]110 頁，查圖 6.8 得，, aHMP5801lim??aHP602lim??e.應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N = = 60×1237.3×10×300×8 = 1.78×101hjLn16 9N = N u = 1.78×10 ×1.4 = 2.49×10299f.接觸疲勞壽命系數(shù) ，1HNK2參考文獻(xiàn)[1]108 頁，查圖 6.6 得， = 0.92 , = 0.921HN2HNKg.確定許用接觸應(yīng)力 ，??1H?2取安全系數(shù) = 1S則 ?? aHNH MPk6.538092.lim11 ?????aS.2li222） 、設(shè)計計算a.試算小齒輪分度圓直徑 td2取 ??1H??mm69).5381(4.8.046532. 2?????tdb.計算圓周速度 vm/s26.106.2379106????tnvc.計算載荷系數(shù) K參考文獻(xiàn)[1]112 頁，查表 6.2 得，使用系數(shù) = 1.25Ak參考文獻(xiàn)[1]114 頁，查圖 6.10 得，動載系數(shù) = 1.2V參考文獻(xiàn)[1]115 頁，查圖 6.13 得， = 1.15?K 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計22參考文獻(xiàn)[1]112 頁，由式（6.5） ，得（4-20）?KVA?= 15.2.?= 1.725d.校正分度圓直徑 2d參考文獻(xiàn)[1]120 頁，由式（6.14） ，得（4-21）32tKd??= 35.1769= 72.3 mm3） 、計算齒輪傳動的模數(shù) mzdm89.25372?按標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)取 m = 4 mm對于齒輪 3,4，同理,不再重復(fù)計算3.按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核參考文獻(xiàn)[1]120 頁，由式(6-12)得，（4-22）??FsaFFYmdzkT?????3211） 、確定公式中個參數(shù)值a.大小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 ，1limH2li?參考文獻(xiàn)[1]111 頁，查圖 6.9 得，取 , aMP0li?aHP240lim?b.彎曲疲勞壽命極限 ，1HNK2參考文獻(xiàn)[1]109 頁，查圖 6.7 得，取 = 0.87, = 0.861HNK2HNc.許用彎曲應(yīng)力 ，??1F?2畢業(yè)設(shè)計說明書 200823 取彎曲疲勞安全系數(shù) = 1.4，應(yīng)力修正系數(shù) = 2.0，F(xiàn)SSTY由參考文獻(xiàn)[1]107 頁，由式(6-2) 得，（4-23a）??FSTNFYk1lim1????= 4.2870= 273.4 aMP（4-??FSTNFYk2lim22????23b）= 4.18602?= 294.86 aMPd.齒形系數(shù) ， 和應(yīng)力修正系數(shù) ，1FY21SaY2參考文獻(xiàn)[1]120 頁，查表 6.4 得，= 2.45 , = 2.65 , = 1.65 , = 1.591Fa2Fa1Sa2Sae.計算齒輪的 與 ，并加以比較取其中較大值代入公式計算??1FSY?2F??12.4560.4873FaSY??2.19.FaS?大齒輪的數(shù)值較大，應(yīng)按大齒輪校核齒跟彎曲疲勞強(qiáng)度2） 、 校核計算 ??41 123.756.810.5628.40F aFMP? ??????所以齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度足夠。 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計244. 齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計及繪制零件圖由 , ，m = 4 mm ，351?z35,26,432?z1） 、計算分度圓直徑 ddm10,0,1,40432） 、計算中心距 a '3412,a??所以對齒輪 3，4 采用正傳動:其參數(shù)為 mddmfa94,12,033?f10484?3） 、全齒高 h h = = 9 mm，25.?4） 、齒輪 3，4 的齒厚 34s參考文獻(xiàn)[2]135 頁，由表 5-2 得， （4-24）234ms??= 1.?= 6.28 mm 5） 、齒輪 1，2 的計算對齒輪 1，2 采用變位傳動:參考文獻(xiàn)[2]150 頁，由式（5-34） ， （4-''cos?a?25）得 )cosar('' ???= )120cosar(?= 04.畢業(yè)設(shè)計說明書 200825 參考文獻(xiàn)[2]150 頁，由式(5-33e)得，（4-26）??invzxinv??ta)(21'代入計算得 5.021?取 ,3x參考文獻(xiàn)[2]151 頁，由式（5-35）得， （4-27a）mchraf 1*1)(???= 70 – 5 + 1.2= 66.2 mm（4-mxchraf 2*2)(???27b）= 50–5 + 0.8= 45.8 mm參考文獻(xiàn)[2]151 頁，由式（5-36）得，（4-28a）mcraf*2'1??= 122 - 45.8 - 1= 75.2 mm（4-28b）craf*1'2??= 122 - 66.2 - 1= 54.8 mm 參考文獻(xiàn)[2]149 頁，由式（5-32）得，齒厚 （4-29）??tan211mxs??= 6.28 + 02tan43.02?= 7.15 mm??t22xs??= 6.28 + 02tan4.0? 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計26= 6.86 mm6） 、計算齒寬，取 ；mdb801.2' ????mb801?，取 )5(??52，取 ；d4.3' 4，取 mb)10(43?mb903?7） 、繪制零件工作圖由于齒輪直徑較小，均采用實心式結(jié)構(gòu)。變位傳動齒輪 1 與正傳動齒輪 3 的零件圖如圖 4-6 與 4-7 所示，其余略。圖 4-6 減速器的齒輪 1畢業(yè)設(shè)計說明書 200827 3.6 減速器軸的設(shè)計與校核1 減速器的輸入軸的設(shè)計1） 、最小軸徑的確定減速器的輸入軸結(jié)構(gòu)，如圖 4-8 所示。圖 4-7 減速器的齒輪 3 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計28圖 4-8 減速器的輸入軸45 鋼調(diào)質(zhì)處理，參考文獻(xiàn)[1]292 頁，查表 11.3 確定軸的 C 值，取 C = 105得 （4-30）3min0NPCd?= 3.12765?= 17.86 mm 因為軸段裝大帶輪的直徑為最小直徑，故取 mm min40d?2） 、確定軸的運動和動力參數(shù)參考文獻(xiàn)[3]98-99 頁，查表 11-9 得， （ 8 級精度） ， （一對） ， ，97.0?齒 輪?9.0?軸 承?95.0?帶?90.?鏈故 kwP.67..522231 ?齒 輪鏈軸 承 mNnT ?????403.1960905.9613） 、確定各段軸的直徑a.左端安裝帶輪，其直徑為 ，長度為 80 mm；?右端安裝齒輪，其直徑也為 ，長度也為 80 mm； 40畢業(yè)設(shè)計說明書 200829 b.帶輪與齒輪需要通過軸肩來定位，其直徑為 ，長度為 45 mm；m45?c.整個軸需要通過一對軸承來支撐，軸承的內(nèi)徑也就是軸的直徑為 ，安m50?裝軸承的長度為 16 mm；d.兩個軸承之間的距離為 50 mm，直徑為 ；5?e.為了防止軸承的軸向移動，軸承外部需要安裝軸承端蓋，安裝軸承端蓋段軸的直徑為 ，長度為 35 mm。m45?2. 減速器的輸入軸的校核1） 、求軸上載荷a.計算齒輪受力齒輪的分度圓直徑 mm140d?參考文獻(xiàn)[1]125 頁，由式（6-16）得，圓周力 （4-412.7610tTFNd?31a）徑向力 （4-1tan28r???31b）直齒圓柱齒輪沒有軸向力b.求帶輪受力大帶輪包角 ，單根 V 帶初拉力02183.6??0184.6FN?大帶輪對軸的壓力0220 3.sin.sin146.2QFz N???c. 求支反力參見圖 4-2左右支點間距離： 216(50)Lm????帶輪距左支點距離： 18382齒輪距右支點距離： 3 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計30左支點水平面支反力： ，0cM??0212123sin46()QNHtFLFL???13NH右支點水平面支反力： ，B 0123212()sin46t QNH297NHF?左支點垂直面支反力： ，'0cM0212123cos()QNHrLFL???16NV右支點垂直面支反力： ，'B??021322cs4()QrNVF289NV2） 、繪制彎矩圖和扭矩圖截面 A 處水平面彎矩： mLFMNH????1469831截面 A 處垂直面彎矩： NV021N ??21)(12截面 A 處合成彎矩： mNMVH ?????24360809146221 ?17322軸的彎矩和扭矩圖如圖 4-9 所示：3） 、彎扭合成強(qiáng)度校核通常只校核軸上受最大彎矩和扭矩的截面強(qiáng)度，也就是危險截面 A 的強(qiáng)度。截面 A 處計算彎矩：考慮啟動、停機(jī)的影響，扭矩為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取6.0??參考文獻(xiàn)[2]149 頁，由式（11-58）得，（4-32）212)(TMca??= 24706.430?= mN?217畢業(yè)設(shè)計說明書 200831 截面 A 處計算應(yīng)力： 321607.8.4ca aMMPW????強(qiáng)度校核：45 鋼調(diào)質(zhì)處理，參考文獻(xiàn)[1]288 頁，查表 11.2 得，??Pa601???，彎扭合成強(qiáng)度滿足要求??1???ca4） 、疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)校核a.確定危險截面截面 A 處應(yīng)力最大，但由于配合及鍵槽引起的應(yīng)力集中在該軸段的兩端，故不必校核。截面Ⅱ處應(yīng)力接近最大，應(yīng)力集中，為危險截面，截面Ⅱ的左右兩側(cè)均需校核。圖 4-9 軸的彎矩和扭矩圖b.截面Ⅱ的左側(cè)強(qiáng)度校核 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計32抗彎截面系數(shù)： 3330.1.406Wdm???抗扭截面系數(shù)： 2128T截面Ⅱ左側(cè)的彎矩： NM?543截面上的彎曲應(yīng)力： 07.6b aMP???截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力： 1.28T aW?平均應(yīng)力：彎曲正應(yīng)力為對稱循環(huán)彎應(yīng)力， maxin2???扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力， i3.671.84aMP??即 ， 0m??1.84maMP?應(yīng)力幅： ，axin2b???17.32aaMP?，iam??84材料的力學(xué)性能：45 鋼調(diào)質(zhì)，參考文獻(xiàn)[1]288 頁，查表 11.2，得 ， ，640BaMP??1275aP???15a??軸肩理論應(yīng)力集中系數(shù)： ，0.4rd41.250Dd參考文獻(xiàn)[1]427 頁，查附表 1.6，并經(jīng)線性插值計算得，， 2.0aP???1.3aP???材料的敏性系數(shù)：r = 2.0 mm, MPaB640??參考文獻(xiàn)[1]29 頁，查圖 2.8 并經(jīng)線性插值，得 ，0.82q??.5?有效應(yīng)力集中系數(shù)： 1()10.82(.1).82kq???????????1()..306k??????尺寸及截面形狀系數(shù)：由 h = 5 mm,d = 40mm，參考文獻(xiàn)[1]30 頁，查圖 2.9 得， .7???畢業(yè)設(shè)計說明書 200833 扭轉(zhuǎn)剪切尺寸系數(shù)：由 D = 40 mm, 參考文獻(xiàn)[1]30 頁，查圖 2.10 得， 0.86r??表面質(zhì)量系數(shù)：軸按磨削加工，由 ，4BaMP?參考文獻(xiàn)[1]31 頁，查圖 2.12 得， .92??表面強(qiáng)化系數(shù)：軸未經(jīng)過表面強(qiáng)化處理 1q?疲勞強(qiáng)度綜合影響系數(shù)： .82.4507.9k?????????1.621.508.9k??????等效系數(shù)：45 鋼：取 ,???0.?僅有彎曲正應(yīng)力時的計算安全系數(shù)：12756.48.41.30amSk????????僅有扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力時的計算安全系數(shù)：1552.6.1840.amSk??????????彎扭聯(lián)合作用下的計算安全系數(shù)： 222.485.6.43caS?????設(shè)計安全系數(shù)：材料均勻，載荷與應(yīng)力計算準(zhǔn)確時：取 S = 1.5疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)校核：, 故左側(cè)疲勞強(qiáng)度合格Sca?c.截面Ⅱ的右側(cè)強(qiáng)度校核抗彎截面系數(shù)： 3330.1.45912.Wdm???抗扭截面系數(shù)： 28?截面Ⅱ左側(cè)的彎矩： NM?036截面上的彎曲應(yīng)力： MPab2.15.94??? 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計34截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力： MPaWT58.21470???平均應(yīng)力：彎曲正應(yīng)力為對稱循環(huán)彎應(yīng)力， maxin??扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力， Pam29.158.2inax?????即 ， 0?Mm.應(yīng)力幅： ，axin2b??MPaa20.1??，iam???9材料的力學(xué)性能：45 鋼調(diào)質(zhì)，參考文獻(xiàn)[1]288 頁，查表 11.2 得，， ， 640BaMP?1275aP??15aP???軸肩理論應(yīng)力集中系數(shù)： ， 0.4rd41.250Dd參考文獻(xiàn)[1]427 頁，查附表 1.6，并經(jīng)線性插值計算得，，2.0aP???1.30aP??及 值： = 3， = 0.8 = 0.8 * 3 = 2.4??k???k???k疲勞強(qiáng)度綜合影響系數(shù)： 09.12.1???????K49.2.01421????????kK僅有彎曲正應(yīng)力時的計算安全系數(shù)：29.701.2.09.3751 ???????maS????僅有扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力時的計算安全系數(shù)：31.4729.05.14921 ???????maKS??畢業(yè)設(shè)計說明書 200835 彎扭聯(lián)合作用下的計算安全系數(shù)： 2.731.429.72?????xcaS?設(shè)計安全系數(shù)： 取 S = 1.5疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)校核： ，故右側(cè)疲勞強(qiáng)度合格ca?5） 、靜強(qiáng)度安全系數(shù)校核該設(shè)備無過大的瞬時過載和嚴(yán)重的應(yīng)力循環(huán)不對稱，無需靜強(qiáng)度校核。6） 、繪制軸的零件工作圖軸的零件工作圖如附圖 4 所示，其余軸的設(shè)計與校核，與此類似，不再重復(fù)計算。3.7 減速器箱體的設(shè)計通過對起毛機(jī)主傳動過程的結(jié)構(gòu)設(shè)計，能夠?qū)崿F(xiàn)起毛機(jī)的正常工作要求。但是本課題中的減速器，不是傳統(tǒng)機(jī)械傳動中使用的減速器，而是專門為起毛機(jī)配備的行星輪系減速器，需要專門設(shè)計、制造。這就要求公司為減速器的生產(chǎn)，必須另外配備一條生產(chǎn)線。這也是本設(shè)計的創(chuàng)新之處。提到減速器，它的箱體是必不可少的。因為減速器的箱體是鑄件，尺寸要求與加工精度同樣不能少。這就需要對箱體的尺寸進(jìn)行設(shè)計，以確保起毛機(jī)能正常工作，而且不影響傳動箱的結(jié)構(gòu)，總體結(jié)構(gòu)看上去能合理、美觀。本課題的減速器的箱體，如圖 4-10 所示： 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計36圖 4-10 減速器的箱體1.箱體內(nèi)部尺寸的確定1） 、內(nèi)部寬度的確定首先從內(nèi)部入手，因為各個齒輪數(shù)分別為 35， ，分?1z 35,26,5432?zz度圓直徑分別為 ，齒輪中心距為mdmd40,0,1,4031?，所以箱體內(nèi)壁的寬度必須確保行星輪系的正常運轉(zhuǎn)，而且齒輪ma23412?頂部與箱體內(nèi)壁之間必須留有一定的間隙。這個行星輪系減速器，取齒輪頂部到箱體內(nèi)壁的距離為 20 mm ，加上齒輪的中心距 122 mm 與齒輪的齒頂圓半徑 56 mm ，所以箱體內(nèi)壁的總寬度為 376 mm 。2） 、內(nèi)部長度的確定箱體內(nèi)部的長度，有行星輪的傳動軸 B 的長度確定。為了減小減速器的體積，應(yīng)該盡可能地縮短軸 B 的長度。為了保證裝載這跟軸上的兩個齒輪 2、3 在圍繞齒輪1、4 公轉(zhuǎn)的同時，還要自轉(zhuǎn)，故需要用兩個軸承支撐起軸 B。軸 B 的長度，加上兩畢業(yè)設(shè)計說明書 200837 端圓螺母的厚度，總長度為 313 mm。右側(cè)圓螺母與箱體內(nèi)壁的間隙為 14mm；左側(cè)由于要安裝軸承，為了防止軸承的軸向移動，需要在軸承外側(cè)加上軸承端蓋，軸承端蓋四周要用四個 M10 的螺栓，這樣，齒輪 1 與螺栓的距離為 5mm，圓螺母與箱體內(nèi)壁的距離為 18 mm，所以箱體內(nèi)壁的長度為 339 mm。3） 、內(nèi)部深度的確定減速器要正常運轉(zhuǎn)，需要有潤滑油，所以需要在箱體的底部加上潤滑油，潤滑油的深度以浸沒輪齒高度的 2/3 為準(zhǔn)，潤滑油的高度為 40-48 mm，因此，箱體的平均深度約為 228 mm。4） 、內(nèi)部其它尺寸的確定箱體內(nèi)部的左側(cè)，要安裝軸承端蓋，所以凸緣的直徑不小于 130 mm，左面要?安裝軸徑為 50 mm 的 7010 C 型角接觸球軸承，軸承的外徑為 80 mm；兩軸承之?間須有凸起的部分，以防止軸承的軸向移動，其孔徑為 73 mm。箱體內(nèi)部的右側(cè)，通過 4 跟 M12 的螺栓，將齒輪 4 固定在箱體的內(nèi)部，箱體內(nèi)部防止軸承的軸向移動的孔徑為 68 mm，最右側(cè)安裝的兩個軸的直徑為 60 mm 的? ?7012C 型角接觸球軸承，軸承外徑為 95 mm。2. 箱體外部尺寸的確定1） 、總體尺寸的確定根據(jù)箱體內(nèi)部已經(jīng)確定的尺寸，箱體的總長為 570 mm，總寬為 440 mm，總高為240 mm。2） 、其余尺寸的確定取箱體的壁厚為 12 mm，箱體下部的長度在箱體內(nèi)部的基礎(chǔ)上增加 24 mm，所以箱體下部的長度為 363 mm。減速器要固定，必須通過箱體上的地腳螺栓固定在支撐架上，整個減速器通過六個 M12 的地腳螺栓固定在支撐架上。將箱體外部底面的厚度定為 24 mm，寬度定為 24 mm，長度與箱體底面的長度相同。左側(cè)是安裝軸承端蓋的，其外部直徑為 142 mm。?右側(cè)同樣是安裝軸承端蓋的，其外部直徑為 156 mm。 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計38箱體通過 12 個 M12 的螺栓，與箱蓋連接。箱體兩側(cè)突出部分的寬度為 24 mm，厚度為 20 mm。再加上壁厚，箱體上表面邊緣的寬度為 36 mm。箱體與箱蓋的連接，必須確保螺栓不會被破壞，是通過 12 個 M 12 的螺栓，螺栓的中心距箱體連接邊緣的外壁為 12 mm。另外，箱體還要通過地腳螺栓，固定在支撐架上，由 6 個 M12 的螺栓固定。4 裝配圖與傳動路線4.1 裝配圖1 起毛機(jī)總體結(jié)構(gòu)裝配圖起毛機(jī)的總體結(jié)構(gòu)裝配圖如圖 5-1 所示：畢業(yè)設(shè)計說明書 200839 圖 5-1 起毛機(jī)總體結(jié)構(gòu)裝配圖2 主傳動部分的裝配圖主傳動部分的裝配圖如圖 5-2 所示： 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計40圖 5-2 主傳動部分裝配圖3 減速器裝配圖減速器裝配圖如圖 5-3 所示：畢業(yè)設(shè)計說明書 200841 圖 5–3 減速器裝配圖4.2 傳動路線這臺起毛機(jī)的具體傳動路線如下：如圖 5 - 2，由電動機(jī) 4 開始，將小皮帶輪 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計422 安裝在電機(jī)上，通過帶傳動，帶動大皮帶輪 3 轉(zhuǎn)動，大皮帶輪安裝在減速器 16 的輸入軸 A 上，通過減速器的傳動，由按照在減速器輸出軸上的小鏈輪 15，通過鏈傳動，帶動大鏈輪 14，從而帶動針輥的主軸轉(zhuǎn)動，實現(xiàn)針輥的轉(zhuǎn)動針輥在饒主軸公轉(zhuǎn)的同時，還在自轉(zhuǎn)，所以需要在傳動箱的底部的兩端分別安裝一個電動機(jī)，通過帶傳動，在針輥的公轉(zhuǎn)的同時實現(xiàn)針輥的自轉(zhuǎn)。另需再加上一個 PLC 進(jìn)行控制，在布與針輥之間接一個檢測器測其信號，使他們之間有穩(wěn)定速比，可以在一開始時設(shè)定初始值，然后根據(jù)每個用戶要求進(jìn)行調(diào)節(jié)，這樣就可以很方便地使用了。5 總結(jié)與展望為期近五個月的畢業(yè)設(shè)計已接近尾聲，在這五個月的時間里，我結(jié)合自己的設(shè)畢業(yè)設(shè)計說明書 200843 計課題和任務(wù)書的要求，首先進(jìn)行了觀察，做好了記錄，對所設(shè)計的內(nèi)容有了感性認(rèn)識，為畢業(yè)設(shè)計奠定了堅實的基礎(chǔ)。同時，我還針對起毛機(jī)的整體結(jié)構(gòu)與主傳動部分的結(jié)構(gòu)進(jìn)行了文獻(xiàn)檢索，了解了起毛機(jī)主傳動部分的發(fā)展現(xiàn)狀，并制定了設(shè)計方案和具體的進(jìn)度計劃。按照設(shè)計進(jìn)度安排，我先是邊畫總裝圖，邊計算，然后繪制零件圖，確定其尺寸精度要求和表面粗糙度要求，同時還要反過來修改總裝圖，以期能實現(xiàn)各個零件的裝配，變成一臺能正常工作的機(jī)器。通過以上工作的完成，我對傳動部分的全過程有了清醒而直觀的認(rèn)識，了解了起毛機(jī)的工作原理，對軸、鏈輪、帶輪等主要零件的設(shè)計及精度的確定具備了一定的經(jīng)驗知識，能夠?qū)鲃又薪?jīng)常出現(xiàn)的問題提出合理的解決方法，能夠正確地選取標(biāo)準(zhǔn)零件的結(jié)構(gòu)及尺寸等等。在傳動設(shè)計中，精度要求的確定是非常重要的，要綜合考慮尺寸精度及配合要求，特別是軸與軸承等配合精度要求高的部件，其精度確定的合理與否將影響到傳動的效果，從而對產(chǎn)品的使用性能、使用壽命及企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益產(chǎn)生很大的影響。由于知識水平及實踐經(jīng)驗的缺乏，在設(shè)計過程中，尚存在許多不足之處，尤其是減速器的體積、效果等方面，有待以后的工作、學(xué)習(xí)中改進(jìn)。參 考 文 獻(xiàn) 起毛機(jī)主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計44[1] 徐錦康.機(jī)械設(shè)計[M].北京：高等教育出版社，2004.[2] 沈世德.機(jī)械原理[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2002.[3] 王旭，王積萍.機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計[M]. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2003.[4] 錢志峰，劉蘇.工程圖學(xué)基礎(chǔ)教程[M].北京：科學(xué)出版社，2001.[5] 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