3655 銷盤式高溫高速摩擦磨損試驗(yàn)機(jī),銷盤式,高溫,高速,摩擦,磨擦,磨損,試驗(yàn),實(shí)驗(yàn) I目錄第一章 概述 ...............................................11.1本課題研究的目的和意義 .......................................11.2國內(nèi)外研究概況 ...............................................21.3 發(fā)展趨勢 ...................................................51.4 小結(jié) .......................................................5第二章 摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)的影響因素 ..........................72.1試驗(yàn)條件的影響； .............................................8第三章 方案設(shè)計(jì)、分析與比較 ..............................133.1 試驗(yàn)機(jī)的整體分析 ..........................................133.2 設(shè)計(jì)方案的制定 ............................................133.3 方案比較 ..................................................16第四章 摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的相關(guān)計(jì)算 ..................174.1、試驗(yàn)機(jī)的主要性能指標(biāo)的確定 ................................174.2試驗(yàn)機(jī)的主傳動(dòng)系統(tǒng)的相關(guān)計(jì)算 ................................174.2.1電機(jī)選擇： ............................................174.2.2同步帶傳動(dòng)的計(jì)算： ....................................184.2.3主軸計(jì)算： ............................................224.2.4、主軸上鍵的強(qiáng)度校核： .................................244.2.5、橫梁的強(qiáng)度校核： .....................................244.2.6、絲杠螺母副的相關(guān)計(jì)算： ...............................244.2.7、軸承的校核： .........................................25第五章 摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .........................285.1、磨損試驗(yàn)機(jī)的整體結(jié)構(gòu) ......................................285.2、箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ............................................295.3、橫梁的設(shè)計(jì) ................................................295.4、支架的設(shè)計(jì)： ..............................................305.5、摩擦銷的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)： ........................................315.6、摩擦盤夾持器的設(shè)計(jì)： ......................................31第六章 結(jié) 論 .............................................32致謝 .....................................................33參考文獻(xiàn) .................................................34附錄：外文翻譯 ...........................................35II銷盤式高溫高速摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)的設(shè)計(jì)摘要：摩擦學(xué)是一門實(shí)踐性很強(qiáng)的應(yīng)用科學(xué)，在國內(nèi)的相關(guān)研究中廣泛使用的試驗(yàn)機(jī)有滾子式磨損試驗(yàn)機(jī)、四球式摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)、往復(fù)式摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)、切人式摩擦、磨損試驗(yàn)機(jī)、盤銷式摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)等。摩擦磨損試驗(yàn)的目的是為了對摩擦磨損現(xiàn)象及其本質(zhì)進(jìn)行研究，正確地評價(jià)各種因素對摩擦磨損性能的影響，從而確定符合使用要求的摩擦副元件的最優(yōu)參數(shù)。高溫高速摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)是進(jìn)行高溫高速摩擦磨損試驗(yàn)的有效設(shè)備，廣泛運(yùn)用于對各種高速刀具的高溫摩擦磨損性能進(jìn)行測試和評價(jià)，是高速切削和新型刀具材料研制開發(fā)和應(yīng)用的必備設(shè)備。該設(shè)備是高速加工和刀具材料研究方向研究工作急需的基礎(chǔ)設(shè)備，該設(shè)備可以擴(kuò)展該學(xué)科的研究領(lǐng)域和提高研究水平。關(guān)鍵詞：高溫、高速、試驗(yàn)機(jī)IIIPin disc high-temperature high-speed friction tester designAbstract：Friction is a very practical application of scientific research in China is widely used in a roller-type testing machine abrasion tester, four-ball friction and wear tester, reciprocating friction and wear test machine, cutting people friction and wear test machine, disc pins and other friction and wear test machine. The purpose of friction and wear tests on the friction and wear in order to study the phenomenon and its essence, the correct assessment of the various factors on the friction and wear properties to determine compliance requirements of the friction pair components using the optimal parameters. High temperature friction and wear tester is heat-efficient high-speed friction and wear test equipment, widely used in various high temperature friction and wear properties of tool to test and evaluation, and new high-speed cutting tool material developed and applied the necessary equipment . The device is a high-speed machining and cutting tool material research studies needed infrastructure, the device can be extended to the subject of basic research and research level. Key words: high temperature, high-speed, friction testing machine.1第一章 概述 1.1本課題研究的目的和意義摩擦學(xué)是一門實(shí)踐性很強(qiáng)的應(yīng)用科學(xué)，研究材料摩擦磨損行為一般需要借助摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)測量摩擦副的摩擦磨損特性等一系列參量。在國內(nèi)的相關(guān)研究中廣泛使用的試驗(yàn)機(jī)有滾子式磨損試驗(yàn)機(jī)、四球式摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)、往復(fù)式摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)、切入式摩擦、磨損試驗(yàn)機(jī)、銷盤式摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)等。隨著冶金、礦山、電力以及工程機(jī)械等行業(yè)的發(fā)展，人們對摩擦磨損危害的認(rèn)識有了相當(dāng)?shù)奶岣?。為了弄清磨損機(jī)理以減少有害的磨損，各國學(xué)者對材料在常溫下的各種磨損問題都進(jìn)行了大量的研究，但對于材料在高溫下的磨損問題至今卻研究的比較少，這和高溫磨損試驗(yàn)裝置的缺乏有關(guān)系。1910 年第一臺磨料磨損試驗(yàn)機(jī)問世，1975 年美國潤滑工程師學(xué)會（ALSE）編著的《摩擦磨損裝置》一書中所公布的不同類型的摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)有上百種，但其中大部分是常溫磨損試驗(yàn)機(jī)。近幾十年來，磨損試驗(yàn)機(jī)和試驗(yàn)方法雖然有了較大的發(fā)展，但這些試驗(yàn)機(jī)大多還是由企業(yè)和研究工作者根據(jù)工作需要和實(shí)際工況自行設(shè)計(jì)制造的，如高溫磨料磨損試驗(yàn)機(jī)和適合高分子及其復(fù)合材料試驗(yàn)用的高溫摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)等。只有少數(shù)試驗(yàn)機(jī)是由專門的試驗(yàn)機(jī)廠或儀器制造公司制造和供應(yīng)的，而且這些試驗(yàn)機(jī)大都結(jié)構(gòu)復(fù)雜，價(jià)格較貴，這說明了磨損問題的復(fù)雜性和進(jìn)行實(shí)驗(yàn)室磨損試驗(yàn)研究的困難所在。摩擦磨損問題存在于人類物質(zhì)活動(dòng)的各個(gè)方面，在發(fā)電、設(shè)備、冶金、汽車、鐵道、宇航、電子等各方面的機(jī)械都大量存在著摩擦學(xué)的問題。據(jù)估計(jì)，全世界約有 1/2- 1/3的能源以各種形式損耗在摩擦上，如果從摩擦學(xué)方面采取正確的措施，就可以大大節(jié)約能源消耗。磨損是機(jī)械零部件三種主要的失效形式之一，所導(dǎo)致的經(jīng)濟(jì)損失是巨大的，大約有 80%的機(jī)械零件由于各種磨損導(dǎo)致失效。特別是隨著物質(zhì)文明的進(jìn)步和工業(yè)技術(shù)現(xiàn)代化的發(fā)展，機(jī)械設(shè)備的開發(fā)使用普遍趨于高速、重載、高效率化，如何控制和改善機(jī)械的摩擦磨損狀況、提高其使用壽命和工作可靠性，已成為機(jī)械工業(yè)技術(shù)人員必須關(guān)注的問題，并促使其研究不斷的深入和發(fā)展。摩擦磨損試驗(yàn)的目的是為了對摩擦磨損現(xiàn)象及其本質(zhì)進(jìn)行研究，正確地評價(jià)各種因素對摩擦磨損性能的影響，從而確定符合使用要求的摩擦副元件的最優(yōu)參數(shù)。摩擦磨損試驗(yàn)研究的內(nèi)容非常廣泛，如探討摩擦、磨損和潤滑機(jī)理以及影響摩擦、磨損的諸因素，對新的耐磨、減磨及摩擦材料和潤滑劑進(jìn)行評定等。由于摩擦磨損現(xiàn)象十分復(fù)雜，摩擦磨損條件不同，試驗(yàn)方法和裝置種類繁多，如何準(zhǔn)確地獲取摩擦磨損過程中的參數(shù)變化成為一個(gè)十分重要的研究課題。為了探索和驗(yàn)證機(jī)械工程中摩擦磨損問題的機(jī)理以及有關(guān)影響因素，在摩擦學(xué)研2究中開展摩擦磨損測試技術(shù)和數(shù)據(jù)分析研究具有非常重要的作用。高溫高速摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)是進(jìn)行高溫高速摩擦磨損試驗(yàn)的有效設(shè)備，廣泛運(yùn)用于對各種高速刀具的高溫摩擦磨損性能進(jìn)行測試和評價(jià)，是高速切削和新型刀具材料研制開發(fā)和應(yīng)用的必備設(shè)備。該設(shè)備是高速加工和刀具材料研究方向研究工作急需的基礎(chǔ)設(shè)備，該設(shè)備可以擴(kuò)展該學(xué)科的研究領(lǐng)域和提高研究水平。1.2國內(nèi)外研究概況摩擦試驗(yàn)機(jī)對冶金、礦山、電力以及工程機(jī)械等行業(yè)的發(fā)展有著至關(guān)重要的作用,隨著目前世界各國科技的飛速發(fā)展,各個(gè)行業(yè)在技術(shù)上的突飛猛進(jìn)摩擦試驗(yàn)機(jī)對于各行業(yè)的重要性也越來越明顯。 目前，世界只有美國、日本、瑞士等少數(shù)幾個(gè)國家擁有摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)的專業(yè)生產(chǎn)企業(yè)，而濟(jì)南試金集團(tuán)是國內(nèi)最早研制和生產(chǎn)摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)的廠家。早在 1964年為了滿足我國石油工業(yè)和材料工業(yè)的發(fā)展需求，濟(jì)南試金集團(tuán)開始研制 MQ-12型四球摩擦試驗(yàn)機(jī)，1965 年研制成功并投入生產(chǎn)，1966 年又研制成功 MM-200型磨損試驗(yàn)機(jī)，兩種試驗(yàn)機(jī)的研制成功標(biāo)志我國有了自行研制摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)的能力。近幾年我國摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)行業(yè)發(fā)展速度較快，受益于行業(yè)生產(chǎn)技術(shù)不斷提高以及下游需求市場不斷擴(kuò)大，摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)行業(yè)在國內(nèi)和國際市場上發(fā)展形勢都十分看好。雖然受金融危機(jī)影響使得該行業(yè)近兩年發(fā)展速度略有減緩，但隨著我國國民經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展以及國際金融危機(jī)的逐漸消退，我國摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)行業(yè)重新迎來良好的發(fā)展機(jī)遇。進(jìn)入 2011年我國摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)行業(yè)面臨新的發(fā)展形勢，由于新進(jìn)入企業(yè)不斷增多，上游原材料價(jià)格持續(xù)上漲，導(dǎo)致行業(yè)利潤降低，行業(yè)市場競爭也日趨激烈。圖 1-1為濟(jì)南試金集團(tuán)生產(chǎn)的 MM-U10G屏顯端面摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)，該試驗(yàn)機(jī)是以端面滑動(dòng)摩擦形式，在浸油潤滑和無油潤滑狀態(tài)下對環(huán)狀試樣施加較高的端面試驗(yàn)力，用于平定材料的摩擦性能?？蓱?yīng)用于選擇摩擦副配對材料，材料抗磨損性能的研究。主要技術(shù)規(guī)格及參數(shù)最大試驗(yàn)力：10kN 示值精度：±1%主軸轉(zhuǎn)速：300~2800r/min，無級調(diào)速；精度：±10r/min最大摩擦力：300N，示值精度：±3%溫度測量范圍：室溫~200℃，精度±2℃時(shí)間設(shè)定：1s~9999min采用計(jì)算機(jī)數(shù)據(jù)采集，屏幕顯示各主要參數(shù)，根據(jù)試驗(yàn)要求打出試驗(yàn)曲線及報(bào)告 。3圖 1-1 WAW-600D 微機(jī)控制電液伺服萬能試驗(yàn)機(jī)以下是對國外著名產(chǎn)品的介紹：美國 FALEX公司：FALEX公司是摩擦磨損測試儀器的專業(yè)制造商，其產(chǎn)品廣泛應(yīng)用在石化、機(jī)械，軍工等多個(gè)領(lǐng)域，目前有超過 300 臺四球機(jī)試驗(yàn)機(jī)在各個(gè)國家使用，已被各國政府部門和工業(yè)界廣泛的認(rèn)同，F(xiàn)ALEX 公司的很多儀器已成為摩擦磨損領(lǐng)域的測試標(biāo)準(zhǔn)，被收錄在 ISO、ASTM 等國際和行業(yè)的標(biāo)準(zhǔn)中。Falex試驗(yàn)銷和 V形塊測試儀是當(dāng)今應(yīng)用最廣泛的評估潤滑材料摩擦磨損特性的試驗(yàn)機(jī)，到目前為止有超過 1300個(gè)用戶分布在全世界各地。測試原理：Falex試驗(yàn)銷和 V形塊試驗(yàn)機(jī)是實(shí)驗(yàn)室專用設(shè)備，主要用于評估原料及潤滑油在普通或極壓下的摩擦磨損特性。設(shè)備包括直徑為 1/4英寸的試驗(yàn)銷和緊靠兩邊的 1/2英寸的 v形塊，通過棘輪和一個(gè)偏軸臂的機(jī)械裝置對測試接觸區(qū)域施加和維持壓力負(fù)荷。技術(shù)參數(shù)：負(fù)荷：通過輪和彈簧式負(fù)荷表指示 V形塊施加于試驗(yàn)銷的負(fù)荷，F(xiàn)alex 雙量程負(fù)荷表范圍可指示從 200到 3000lbs的直接負(fù)荷，精度為滿量程的±2%，可到 300psi的平均初始水平壓力，可選電子負(fù)荷表提供 3000lbs直接負(fù)荷的數(shù)字顯示。還可選擇低負(fù)荷表來增加測量精度。速度軸速：290rpm±10rpm可變速度：50-5600rpm（F-1503 型）磨損：棘輪系統(tǒng)可測量在試驗(yàn)期間的磨損率和總磨損，14.4 棘輪齒數(shù)= 0.001 inch (0.025 mm)扭矩：0-100inch-lb 的數(shù)字顯示，精度為滿量程的±2%（F-1503 和 F-1500C4可提供自動(dòng)扭矩開關(guān)）實(shí)驗(yàn)環(huán)境實(shí)驗(yàn)：干式潤滑劑液體潤滑溫度：室溫到 150℃壓力：最高 225psi（可選）圖 1-2 美國 Falex試驗(yàn)軸和 V型塊(Pin and Vee Block)摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)（FALEX Pin and Vee Block Test Machine）瑞士 CSM公司：瑞士 CSM公司是世界知名的表面力學(xué)性能測試設(shè)備制造商，數(shù)十年中，為世界范圍的科研院所、工業(yè)用戶提供了最先進(jìn)的技術(shù)與應(yīng)用服務(wù)。CSM公司提供多種功能的摩擦磨損實(shí)驗(yàn)設(shè)備，按不同的載荷以及使用條件可分為以下幾類：納米摩擦測試儀 NTR（Nano-tribometer） ；摩擦試驗(yàn)機(jī) TRB（Tribometer pin-on-disk） ，可升級為真空摩擦試驗(yàn)機(jī)；高溫摩擦試驗(yàn)機(jī) THT（High temperature tribometer） ，可升級為高溫真空摩擦試驗(yàn)機(jī)；磨損測試儀 CAW（Calowear） ；膜厚測試儀 CAT（Calotest） ，分為工業(yè)與實(shí)驗(yàn)室用 2種型號。CSM公司的摩擦試驗(yàn)機(jī)主要用于測定自潤滑涂層的使用壽命，以及表征固體材料或硬質(zhì)涂層在不同條件下的摩擦磨損行為，用戶可以通過改變摩擦?xí)r間、接觸壓力、運(yùn)動(dòng)速率、環(huán)境溫度、濕度、潤滑劑等參數(shù)得到材料的一系列性能指標(biāo)。5圖 1-3 瑞士 CSM公司的摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)1.3 發(fā)展趨勢隨著現(xiàn)代科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步，摩擦磨損測試技術(shù)發(fā)展迅速，摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)呈以下發(fā)展趨勢：（1） 、以高性能的電機(jī)系統(tǒng)取代機(jī)械變速系統(tǒng)：目前，高性能的電機(jī)系統(tǒng)己經(jīng)比較成熟，調(diào)速比可以達(dá)到一比幾百、幾千甚至更高。利用這種系統(tǒng)既可以實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)動(dòng)，也可以實(shí)現(xiàn)擺動(dòng)和直線運(yùn)動(dòng)。由高性能電機(jī)直接驅(qū)動(dòng)主軸，不僅能使機(jī)械結(jié)構(gòu)大大簡化，而且還能降低試驗(yàn)機(jī)的摩擦損耗，提高整機(jī)的壽命和可靠性。但高性能電機(jī)系統(tǒng)價(jià)格比較昂貴。（2） 、在摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)上應(yīng)用微型計(jì)算機(jī)：微型計(jì)算機(jī)的價(jià)格低廉，操作簡單，性能穩(wěn)定，不僅可以取代以往的二次儀表對試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行控制，而且還可以對測試參數(shù)進(jìn)行自動(dòng)采集和數(shù)據(jù)處理，因而能使試驗(yàn)機(jī)的功能大大加強(qiáng)。（3） 、改進(jìn)測試手段；（4） 、提高穩(wěn)定性、測試精度，以使試驗(yàn)結(jié)果具有更好的重復(fù)性和再現(xiàn)性。1.4 設(shè)計(jì)要求本設(shè)計(jì)主要對銷盤式高溫高速摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行機(jī)械結(jié)構(gòu)部分的設(shè)計(jì)與計(jì)算機(jī)三維實(shí)體造型以及二維圖的繪制。所設(shè)計(jì)的試驗(yàn)機(jī)滿足下面的性能要求：6(1) 主軸轉(zhuǎn)速范圍 0~3000 r/min，無級調(diào)速；(2) 工作的最高溫度 1000 ℃；(3) 加載范圍：0~20 N，采用砝碼加載；(4) 樣品盤最大尺寸為 Φ80 mm，最大厚度 10 mm。本設(shè)計(jì)要求設(shè)計(jì)出實(shí)現(xiàn)上述要求的較為合理的方案，并進(jìn)行相關(guān)計(jì)算。最后對整個(gè)試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，用 AutoCAD繪制整個(gè)試驗(yàn)機(jī)的二維圖。7第二章 摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)的影響因素進(jìn)行摩擦磨損試驗(yàn)的目的是要模擬實(shí)際的摩擦系統(tǒng)，在實(shí)驗(yàn)室再現(xiàn)摩擦磨損現(xiàn)象及規(guī)律性，以便通過選定參數(shù)的測量分析考察圖 2-1所示的工作運(yùn)轉(zhuǎn)變量、潤滑變量和氣氛變量等對特定摩擦磨損試驗(yàn)系統(tǒng)摩擦元素的影響。因此，摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)的設(shè)計(jì)就是要依據(jù)這種目的和既定的具體任務(wù)要求，構(gòu)思形成圖 2-1所示的基本系統(tǒng)，其工作運(yùn)轉(zhuǎn)變量一般要求在一定范圍內(nèi)可調(diào)，對于測試參數(shù)應(yīng)當(dāng)根據(jù)需要選定.圖 2-1 摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)的基本系統(tǒng)1、2 ——摩擦元素 3——潤滑劑 4——?dú)夥?.1試驗(yàn)條件的影響；（1）運(yùn)動(dòng)形式的影響運(yùn)動(dòng)形式與試驗(yàn)機(jī)的摩擦副結(jié)構(gòu)有關(guān)，二者都是由所要模擬的摩擦副決定的，試驗(yàn)機(jī)的摩擦副結(jié)構(gòu)和運(yùn)動(dòng)形式一般是固定的，但也有一些多功能試驗(yàn)機(jī)的摩擦副和運(yùn)動(dòng)形式均可通過添加附件而加以改變。例如，美國 FALEX公司的多功能試樣測試機(jī)在添加附件以后，就可以形成球-平面、四球、板-板(面接觸)、液體侵蝕、針-盤和滾動(dòng)四球等多種摩擦副形式。試驗(yàn)機(jī)上摩擦副的最基本運(yùn)動(dòng)形式一般有以下 4種，即滑動(dòng)、滾動(dòng)、自旋和沖擊。在試驗(yàn)機(jī)上，對運(yùn)動(dòng)形式都有明確的規(guī)定，但對運(yùn)動(dòng)的位置精度卻要求不高，因此這方面的要求可忽略。8（2）負(fù)荷的影響負(fù)荷是摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)的一個(gè)重要參數(shù)，其在試驗(yàn)過程中一般應(yīng)當(dāng)保持穩(wěn)定。試驗(yàn)機(jī)對負(fù)荷的精度要求很高，國內(nèi)試驗(yàn)機(jī)負(fù)荷示值的相對誤差為 11%。要滿足負(fù)荷精度的要求，就必須考慮在試驗(yàn)機(jī)上減小加載系統(tǒng)的摩擦阻力。目前摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)比較常用加載方式有機(jī)械式、液壓式和電磁式三種。其中，機(jī)械式加載又可分為杠桿加載、彈簧加載和重物直接加載或以上三種加載形式的組合，杠桿加載和重物直接加載系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)簡單，載荷穩(wěn)定，不存在負(fù)荷保持的問題，加載精度高，但當(dāng)摩擦副運(yùn)動(dòng)不穩(wěn)定時(shí)卻會引起振動(dòng)和沖擊;彈簧加載產(chǎn)生的振動(dòng)比較小，但是，彈簧加載的精度不高，難于實(shí)現(xiàn)負(fù)荷精確調(diào)整。液壓式加載包括動(dòng)壓加載和靜壓加載兩種，但液壓加載很難保持負(fù)荷穩(wěn)定。電磁加載易于實(shí)現(xiàn)負(fù)荷的自動(dòng)控制，但其弱點(diǎn)是控制部分的成本較高，而且在已有摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)上使用還比較少（3）恒比壓的影響目前使用的多種類型的摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)，對恒比壓有比較高的要求。目前試驗(yàn)機(jī)上實(shí)現(xiàn)恒比壓的方法有:(a)、從摩擦副的結(jié)構(gòu)上保證摩擦過程中接觸面積不變，借以在負(fù)荷不變的條件下實(shí)現(xiàn)恒比壓(如圖 2-2所示):圖 2-2 以摩擦副結(jié)構(gòu)保證恒比壓(b) 、在 試驗(yàn) 過程中隨著接觸面積的增大，依照一定的規(guī)律增大負(fù)荷以實(shí)現(xiàn)恒比壓。日本東京試驗(yàn)機(jī)制作所生產(chǎn)的理研-大越式高速磨損試驗(yàn)機(jī)就是利用這種方法實(shí)現(xiàn)恒比壓的。9圖 2-3 理研-大越式高速磨損試驗(yàn)機(jī)原理示意圖1——凸 輪 : 2——搖 桿 : 3, 5 ,8 ——齒 輪 齒 條 : 4——彈 簧 ;6——旋 轉(zhuǎn) 圓 環(huán) 試 件 ; 7——片 狀 試件。（c)、同時(shí)測量摩擦副的接觸面積和試驗(yàn)負(fù)荷，經(jīng)過數(shù)據(jù)處理，給出負(fù)荷的控制信號，使負(fù)荷隨著接觸面積的變化而變化，從而實(shí)現(xiàn)試驗(yàn)過程中的恒比壓。這種方式先進(jìn)、可靠，然而實(shí)施難度很大。這是因?yàn)樵囼?yàn)過程中摩擦副的接觸面積不易測量，故其至今尚未得到實(shí)際應(yīng)用。(4)、滑動(dòng)速度的影響；滑動(dòng)速度的大小對摩擦磨損往往具有關(guān)鍵性的意義。因而也是摩擦磨損試驗(yàn)的一個(gè)重要參數(shù)?；瑒?dòng)速度的方向有單向和往復(fù)兩種，后者又可以分為擺動(dòng)式和往復(fù)直動(dòng)式。在試驗(yàn)機(jī)上既可以用機(jī)械方式(如凸輪機(jī)構(gòu)和曲柄搖桿機(jī)構(gòu)等)實(shí)現(xiàn)擺動(dòng)，也可以由電機(jī)(如伺服電機(jī)和步進(jìn)電機(jī))來實(shí)現(xiàn)擺動(dòng)。往復(fù)直線運(yùn)動(dòng)通常是用曲柄滑塊等往復(fù)直線運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)實(shí)現(xiàn)。試驗(yàn)機(jī)的速度大小一般都要求可調(diào)，所能采用的方式有級調(diào)速和無級調(diào)速兩種。有級調(diào)速是利用變換齒輪或皮帶輪速度比等方法實(shí)現(xiàn)的。無級調(diào)速可通過兩種方式來實(shí)現(xiàn):一種是機(jī)械式無級調(diào)速(如摩擦輪和差動(dòng)輪系等)，但其調(diào)速范圍不大，另一種是使用無級調(diào)速電機(jī)進(jìn)行，這種方式的調(diào)速范圍很大，如直流伺服電機(jī)的調(diào)速范圍可達(dá) 1.2000r / min(下限還可以更低)。當(dāng)采用電機(jī)無級調(diào)速時(shí)，一般都要求速度穩(wěn)定，因而常采用速度控制環(huán)節(jié)實(shí)現(xiàn)速度的閉環(huán)控制。(5)、溫度的影響；溫度是摩擦磨損試驗(yàn)的又一個(gè)重要參數(shù)。有些試驗(yàn)對環(huán)境溫度有其特定的要求，如高溫條件或低溫條件。高溫試驗(yàn)通常采用電阻絲加熱，也可以借助于高頻加10熱等。對于高溫試驗(yàn)機(jī)，既要考慮加熱部件和其他部件的隔熱問題，又要針對加熱溫度很高的特定情況同時(shí)考慮其加熱部件的選材問題。低溫試驗(yàn)機(jī)常采用適當(dāng)?shù)闹评浞椒ㄊ乖嚰車木植凯h(huán)境保持低溫，也可以將摩擦副浸泡在制冷劑中實(shí)現(xiàn)低溫。(6)、氣氛的影響；有些試驗(yàn)研究要求對氣氛進(jìn)行控制(如真空試驗(yàn))。在只要求控制濕度的場合，簡易的辦法是將摩擦副部分加一個(gè)有較好密封性能的罩子，再在其中放置一些盛水的盒子即可調(diào)節(jié)濕度。當(dāng)然，濕度調(diào)節(jié)也可以在濕度傳感器控制下自動(dòng)地進(jìn)行。此外，用于真空條件下摩擦磨損研究的試驗(yàn)機(jī)對真空度的要求較高。實(shí)現(xiàn)真空可以使用真空泵，在這里密封問題很重要，尤其動(dòng)密封往往是令人頭疼的問題。為了提高真空度，有些試驗(yàn)機(jī)上采用了磁力傳動(dòng)，借以少用或不用動(dòng)密封。（7） 、試驗(yàn)時(shí)間的影響；試驗(yàn)時(shí)間一般是依具體情況而定，大多數(shù)試驗(yàn)機(jī)沒有配備定時(shí)裝置。要在試驗(yàn)機(jī)上實(shí)現(xiàn)時(shí)間控制，可以采用定時(shí)器控制動(dòng)力源，也有的是根據(jù)摩擦力或摩擦力矩的極限值來控制停機(jī)。這種控制方法對試驗(yàn)機(jī)也起著過載保護(hù)作用。測量參數(shù)的影響（8）試驗(yàn)機(jī)一般都要對試驗(yàn)負(fù)荷進(jìn)行測量，所采用的測量方式往往隨加載方式的不同而不同。機(jī)械式杠桿一砧碼加載可以直接根據(jù)加載砝碼得到負(fù)荷值(如Timken試驗(yàn)機(jī))，機(jī)械式彈簧加載可以根據(jù)游標(biāo)顯示的彈簧變形確定負(fù)荷值(如AMSLER試驗(yàn)機(jī))，液壓加載可以通過加載油缸的壓力換算得到負(fù)荷值(如 MQ-800型四球式摩擦試驗(yàn)機(jī))。然而，不論在哪種加載方式下，都可以利用負(fù)荷傳感器直接測量負(fù)荷值。負(fù)荷傳感器應(yīng)當(dāng)安裝在盡量靠近摩擦副的位置上，以避免或減小導(dǎo)向部分摩擦力引起的測量誤差。（9）摩擦力(摩擦系數(shù))的影響；在試驗(yàn)機(jī)上，摩擦力(或摩擦力矩)和摩擦系數(shù)一般只測一項(xiàng)。例如，在已知負(fù)荷 P的情況下，只要測出摩擦力 F，就可以根據(jù)公式 u=F/P求出摩擦系數(shù)的數(shù)值。這可以利用微機(jī)或數(shù)字電路實(shí)現(xiàn)運(yùn)算處理。測量摩擦力常用的方法一般有兩種，即測量作用在驅(qū)動(dòng)軸上的扭矩，或者是借助于彈性元件測定作用在固定件上的力。在采用第二種測量方法測量摩擦力時(shí)，由于固定件在沿摩擦力方向自由運(yùn)動(dòng)時(shí)必然要傳遞法向力，所以當(dāng)將其安裝在滾動(dòng)軸承之類的低摩擦裝置上，以使附加的摩擦力盡可能地減小，從而保證摩擦力的測量精度。摩擦扭矩可以采用扭矩傳感器進(jìn)行測量，其安裝位置既可以是在運(yùn)動(dòng)軸上，也可以是在固定軸上。當(dāng)把扭矩傳感器安裝在運(yùn)動(dòng)軸上時(shí)，需要確保傳感器的信號輸11出良好。在試驗(yàn)機(jī)上，通常是將摩擦扭矩轉(zhuǎn)換成拉力或壓力對其進(jìn)行測量（見圖 2-4） ，但要注意使轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)造成的誤差不得超過允許值。圖 2-4將摩擦扭矩轉(zhuǎn)化成拉力或壓力的測量圖 2-4 將摩擦扭矩轉(zhuǎn)化成拉力或壓力的測試（10）速度的影響有些試驗(yàn)機(jī)上還要求對速度進(jìn)行測量，可以采用的測速裝置有測速發(fā)電機(jī)和光電傳感器等。記錄轉(zhuǎn)數(shù)最常用的是機(jī)械式計(jì)數(shù)器。（11）測溫方法的影響；摩擦磨損試驗(yàn)需要測定的溫度有環(huán)境溫度、潤滑劑溫度和摩擦副的摩擦面溫度，其中不易測量的是摩擦面溫度(因?yàn)樗槐┞对谕饷?。在試驗(yàn)機(jī)上常用的測溫方法有熱電偶法和紅外測溫法。用這兩種方法測得的摩擦面溫度都是近似值。這是因?yàn)闊犭娕紵o法安裝在摩擦面上，而只能安裝在靠近摩擦面的位置上;而紅外測溫法則是因?yàn)橹荒軠y得摩擦面邊界上的溫度或試件的體溫。如果能夠知道試件溫度的分布情況，那就可以對測溫結(jié)果進(jìn)行修正，從而使測量誤差減小。為了消除或減少以上原因所產(chǎn)生的誤差，在實(shí)測時(shí)可以把實(shí)際試件之一(或兩件)組合成熱電偶的一部分，這就是所謂的“自然熱電偶”測溫法。這種方法原則上可以直接從摩擦面取得溫度信息，然而這個(gè)信息不僅會受到由于潤滑劑的作用所產(chǎn)生的界面電動(dòng)勢的影響，而且在多觸點(diǎn)的循環(huán)電流對它也有影響 L閣。因此，在現(xiàn)有的試驗(yàn)機(jī)上很少使用這種測溫方法。（12）磨損量的影響；磨損量是磨損試驗(yàn)中都要測量的一個(gè)參數(shù)。目前，磨損量的在線檢測尚有困難，以往都是將試件取下再測量磨痕或稱量失重而得之。現(xiàn)在，有人采用電測法或光柵對摩擦副在磨損過程中的相對位移進(jìn)行測量，以此實(shí)現(xiàn)磨損量的在線12檢測。（13）重復(fù)性和再現(xiàn)性；摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)能否給出重復(fù)性和再現(xiàn)性都比較好的試驗(yàn)結(jié)果，取決于每次試驗(yàn)用的試桿和試驗(yàn)環(huán)境條件(包括儀器的工作狀態(tài))是否都能保持一致。西德Optimol公司的 SRV型標(biāo)準(zhǔn)化微動(dòng)式摩擦磨損測試機(jī)之所以能夠給出較好重復(fù)性和再現(xiàn)性的試驗(yàn)結(jié)果，就是因?yàn)樗年P(guān)鍵部件一振動(dòng)系統(tǒng)和力監(jiān)測系統(tǒng)的工作狀態(tài)非常穩(wěn)定。為了使試驗(yàn)條件穩(wěn)定，就要從動(dòng)力源和試驗(yàn)機(jī)結(jié)構(gòu)上保證負(fù)荷及速度等 T礦穩(wěn)定，同時(shí)還需要測試系統(tǒng)穩(wěn)定，應(yīng)能準(zhǔn)確地測出工礦參數(shù)，以便于調(diào)整。此外，合理的摩擦副接觸形式也是取得較好重復(fù)性和再現(xiàn)性試驗(yàn)結(jié)果的重要因素之一。一般說來，點(diǎn)接觸比面接觸受外界的影響小，因而在相同條件下，點(diǎn)、線接觸有利于再現(xiàn)摩擦副的接觸狀態(tài)。13第三章 方案設(shè)計(jì)、分析與比較3、1 試驗(yàn)機(jī)的整體分析根據(jù)上一章的介紹不難確定，試驗(yàn)機(jī)的機(jī)械結(jié)構(gòu)部分可以分為如下幾個(gè)主要的系統(tǒng)：主傳動(dòng)系統(tǒng)、加載系統(tǒng)、摩擦盤夾持系統(tǒng)、摩擦銷軸向和徑向進(jìn)給系統(tǒng)、加熱及冷卻系統(tǒng)等主要部分。對上述各個(gè)部分不同的方案進(jìn)行組合，就可以得到不同的整體設(shè)計(jì)方案方案。3、2 設(shè)計(jì)方案的制定通過分析，制定下面三種方案：設(shè)計(jì)方案一：圖 3-1 設(shè)計(jì)方案一設(shè)計(jì)方案一各部分的組成：(1) 主傳動(dòng)系統(tǒng)：變頻器和三相異步電動(dòng)機(jī)通過連軸器和主軸直接相連，帶動(dòng)摩擦盤旋轉(zhuǎn)；(2) 加載系統(tǒng)：采用彈簧加載；14(3) 摩擦盤夾持系統(tǒng)：采用螺栓螺母副將摩擦盤固定到主軸的上端；(4) 摩擦銷軸向和徑向進(jìn)給系統(tǒng)：通過手動(dòng)旋轉(zhuǎn)手輪和分度盤帶動(dòng)橫梁內(nèi)的一根絲杠，經(jīng)過絲杠螺母的相互運(yùn)動(dòng)控制摩擦銷的沿摩擦盤的軸向進(jìn)給；通過步進(jìn)電機(jī)和編碼器帶動(dòng)立柱上的絲杠旋轉(zhuǎn)，通過絲杠螺母副改變橫梁的豎直方向的位置，來控制摩擦銷的軸向移動(dòng)；(5) 加熱及冷卻系統(tǒng)：加熱爐外采用隔熱層，加熱爐和主軸箱之間采用石棉隔熱層。此外，主軸外用螺旋銅制冷卻管包裹，冷卻管內(nèi)通入冷卻水，對主軸進(jìn)行冷卻。設(shè)計(jì)方案二：圖 3-2 設(shè)計(jì)方案二設(shè)計(jì)方案二各部分的組成：(1) 主傳動(dòng)系統(tǒng)：變頻器和三相異步電動(dòng)機(jī)通過齒輪驅(qū)動(dòng)主軸，帶動(dòng)摩擦盤旋轉(zhuǎn)；(2) 加載系統(tǒng)：采用伺服控制連續(xù)加載；15(3) 摩擦盤夾持系統(tǒng)：采用特制的摩擦盤夾持器夾持摩擦盤，摩擦盤和夾持器一起隨主軸轉(zhuǎn)動(dòng)；(4) 摩擦銷軸向和徑向進(jìn)給系統(tǒng)：通過手動(dòng)旋轉(zhuǎn)手輪和分度盤帶動(dòng)橫梁內(nèi)的一根絲杠，經(jīng)過絲杠螺母的相互運(yùn)動(dòng)控制摩擦銷的沿摩擦盤的軸向進(jìn)給；通過步進(jìn)電機(jī)和編碼器帶動(dòng)立柱上的絲杠旋轉(zhuǎn)，通過絲杠螺母副改變橫梁的豎直方向的位置，來控制摩擦銷的軸向位置；(5) 加熱及冷卻系統(tǒng)：加熱爐外采用隔熱層，加熱爐和主軸箱之間采用石棉隔熱層。設(shè)計(jì)方案三：圖 3-3 設(shè)計(jì)方案三設(shè)計(jì)方案三各部分的組成：(1) 主傳動(dòng)系統(tǒng)：變頻器和三相異步電動(dòng)機(jī)通過 V帶和帶輪驅(qū)動(dòng)主軸，帶動(dòng)摩擦盤旋轉(zhuǎn)；(2) 加載系統(tǒng)：采用傳統(tǒng)的砝碼加載；(3) 摩擦盤夾持系統(tǒng)：采用特制的摩擦盤夾持器夾持摩擦盤，摩擦盤和夾持器一起隨主軸轉(zhuǎn)動(dòng)；(4) 摩擦銷軸向和徑向進(jìn)給系統(tǒng)：通過手動(dòng)旋轉(zhuǎn)手輪和分度盤帶動(dòng)底座內(nèi)的一根絲杠，絲杠螺母的相互運(yùn)動(dòng)控制橫梁和立柱的整體的水平位置，來控制16摩擦銷的沿摩擦盤的軸向進(jìn)給；通過立柱結(jié)構(gòu)上的可旋轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)，使得橫梁可以沿立柱上的某一點(diǎn)旋轉(zhuǎn)一定的角度，用旋轉(zhuǎn)來代替移動(dòng)控制摩擦銷的豎直位置；(5) 加熱及冷卻系統(tǒng)：加熱爐外采用隔熱層，加熱爐和主軸箱之間采用石棉隔熱層。3、3 方案比較方案一電機(jī)通過連軸器直接和主軸相連，結(jié)構(gòu)簡單且緊湊。但減震性能不好，系統(tǒng)的震動(dòng)較大。而且主軸和電機(jī)之間有直接的熱量傳遞，降低了系統(tǒng)的熱穩(wěn)定性。主軸外有冷卻裝置，但由于上述的熱傳遞作用，使得其作用不是很明顯，而且由于空間較小，對主軸的冷卻無法有效進(jìn)行，安裝維修也不方便。摩擦盤通過中間的螺栓孔與主軸上端直接相連，不易保持盤的整體性和運(yùn)動(dòng)的平穩(wěn)性，而且對于尺寸不大的陶瓷等脆性材料，在摩擦盤的中間打孔也很難實(shí)現(xiàn)，并且盤的剛性大大降低。彈簧加載結(jié)構(gòu)簡單，但加載不精確，容易受到彈簧性能等外部因素的干擾，對實(shí)驗(yàn)結(jié)果影響很大。手輪和分度盤控制銷子沿盤的徑向位移，結(jié)構(gòu)簡單，但是橫梁剛性較差，對結(jié)果誤差有較大的影響。立柱上采用步進(jìn)電機(jī)帶動(dòng)絲杠螺母，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，成本高，降低了系統(tǒng)的剛度，但對系統(tǒng)測量精度的作用不大。方案二采用齒輪，可以保證傳動(dòng)比，制造安裝精度要求不是很嚴(yán)格，并且可以防止過載時(shí)對電機(jī)的損壞。但是齒輪傳動(dòng)噪音大，震動(dòng)劇烈，況且由于齒輪的金屬質(zhì)地使電動(dòng)機(jī)的產(chǎn)熱影響到實(shí)驗(yàn)精度。主軸外無冷卻裝置，使得主軸在工作狀態(tài)的高溫下容易發(fā)生變形和損壞，降低了主軸的壽命和裝置的測量精度。伺服控制連續(xù)加載雖然精確但設(shè)備復(fù)雜且成本很高，安裝維修也不方便。手輪和分度盤控制銷子沿盤的徑向位移，結(jié)構(gòu)簡單，但是橫梁剛性較差，對結(jié)果誤差有較大的影響。立柱上采用步進(jìn)電機(jī)帶動(dòng)絲杠螺母，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，成本高，降低了整個(gè)系統(tǒng)的剛度，但對系統(tǒng)測量精度的作用不大。方案三采用電機(jī)通過同步帶帶動(dòng)主軸，可以緩和載荷沖擊而且運(yùn)行平穩(wěn)，無噪聲，且同步帶傳動(dòng)無彈性滑動(dòng)和打滑，效率高而且能保持準(zhǔn)確的傳動(dòng)比，也就是能保持主軸以某一速度穩(wěn)定地轉(zhuǎn)動(dòng)。主軸和電機(jī)之間的熱影響很小。專用的摩擦盤夾持器保證了摩擦盤旋轉(zhuǎn)時(shí)的精度，又可以保證其整體性，對于例如三角形硬質(zhì)合金可專位車刀刀片等尺寸小、性脆、不易打中心孔等的試件的夾持又有很大的優(yōu)勢。傳統(tǒng)的砝碼加載簡單易行而且加載準(zhǔn)確，誤差較小。左邊立柱和橫梁是相對固定的，可以繞一個(gè)軸旋轉(zhuǎn)一定的角度，使系統(tǒng)穩(wěn)定性好，測量結(jié)果較精確，結(jié)構(gòu)簡單，而且工作效率比較高。手輪和分度盤控制橫梁和17立柱的整體位移來控制摩擦銷沿摩擦盤的徑向位移，結(jié)構(gòu)簡單，成本低，維修方便，而且有足夠高的精度。通過上面對三種設(shè)計(jì)方案的優(yōu)缺點(diǎn)的分析比較，可以得出結(jié)論：方案三是這三種設(shè)計(jì)方案中比較合理的一種方案。該方案既可以滿足設(shè)計(jì)精度的要求，又具有成本低，結(jié)構(gòu)簡單，安裝維修方便等特點(diǎn)。第四章 摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的相關(guān)計(jì)算4.1、試驗(yàn)機(jī)的主要性能指標(biāo)的確定參考第一章中的各種試驗(yàn)機(jī)的參數(shù)，結(jié)合設(shè)計(jì)要求，確定該試驗(yàn)機(jī)的主要性能指標(biāo)如下：主軸轉(zhuǎn)速范圍：0~3000 r/min，無級調(diào)速；工作最高溫度：1000 ℃；加載力的范圍：0~20 N,采用砝碼加載；摩擦球尺寸：Ф3 mm~Ф6 mm；摩擦盤尺寸：最大直徑 d=80 mm,最大厚度 h=10 mm 。4.2試驗(yàn)機(jī)的主傳動(dòng)系統(tǒng)的相關(guān)計(jì)算由試驗(yàn)機(jī)的主軸轉(zhuǎn)速范圍和變速方式，可以選擇變頻調(diào)速三相異步交流電動(dòng)機(jī)來實(shí)現(xiàn)。因此該試驗(yàn)機(jī)的主傳動(dòng)路線為：變頻調(diào)速三相異步電動(dòng)機(jī)→同步帶和帶輪→主軸→摩擦盤夾持器→摩擦盤。4.2.1電機(jī)選擇：摩擦盤和摩擦銷之間的動(dòng)摩擦系數(shù) f=fmax=1，摩擦產(chǎn)生的最大功率 Pm=Fv= （4-1）fFn2/60R??其中： Pm是摩擦產(chǎn)生的最大功率(Kw)； F是相互作用力(N)； v是相對運(yùn)動(dòng)速度(m/s)；f 是滑動(dòng)摩擦系數(shù)； Fn是正壓力（N） ； R:是摩擦力作用電相對旋轉(zhuǎn)軸的距離（m） ；Pm＝ ＝ ＝0.251 KwaxfFn2/60R??120.43/60???同步帶的傳動(dòng)效率 ： η 1＝95%滾動(dòng)軸承的傳動(dòng)效率 ： η 2＝98%則總傳動(dòng)效率： η 總 ＝η 1 η 2＝0.931 ?18電動(dòng)機(jī)的輸出功率 P 出 ＝ （4-2）總?m故 ＝ ＝0.2696 Kw出P95.0821?為使電動(dòng)機(jī)的功率留有余量，負(fù)荷率?。?.85P＝P 出/0.85＝0.261/0.85＝0.317 Kw據(jù)參考資料可知，選擇的電機(jī)型號為： YVF280M1-4(摘自 JB/T 7118-2004)該電機(jī)的主要參數(shù)為： 額定功率 P=0.55Kw ；額定轉(zhuǎn)矩 3.5 N?m；同步轉(zhuǎn)速 1500 r/min ；電機(jī)軸：D=19mm。結(jié)構(gòu)圖如圖 4-1、4-2 所示圖 4-1 電機(jī)主視圖圖 4-2 電機(jī)的左、右視圖4.2.2同步帶傳動(dòng)的計(jì)算：191、計(jì)算功率：Pｄ＝ （4-3）Ak?Pｄ= =0.36Kw )98.0251.(4.?式中： 是同步帶傳動(dòng)的工作情況系數(shù)，據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊可取 1.40Ak2、選擇帶型和節(jié)距：根據(jù)計(jì)算功率 Pd和 n1,選擇 L型同步帶。齒形如圖所示（圖 4-3）周節(jié)制其節(jié)距 Pb＝9.525 mm ；齒形角 2β°: 40齒根厚 s: 4.65mm齒高 ht: 1.91mm帶高②hs: 3.6mm齒根圓角半徑 rr: 0.51mm齒頂圓角半徑 ra: 0.51mm圖 4-3齒形圖3、小帶輪齒數(shù) Z1：根據(jù)國標(biāo)(JB/T 7512.2-1994),查取 Zmin=20根據(jù)設(shè)計(jì)方案 Z1＝25；min1Z?4、小帶輪節(jié)圓直徑：何以由公式 （4-4）?bPd1?計(jì)算，也可查詢機(jī)械設(shè)計(jì)手冊。得小帶輪直徑為 mm8.751?d5、大帶輪齒數(shù)：根據(jù)設(shè)計(jì)方案，同步帶只起傳動(dòng)作用，不改變速度，故令兩帶輪的齒數(shù) Z1、Z2等，取 Z1＝Z2＝25；206、大帶輪節(jié)圓直徑：由公式 mdPZb8.7512??7、帶速計(jì)算：（4-5）106??ndvs/91.38.5?通常 L型 ，則 符合要求。mv/axmaxv?8、初定軸間距：根據(jù)機(jī)械手冊知（4-6）)(2)(7.02121dd???即 ，取 a= =151.2mm.306a219、計(jì)算帶長及齒數(shù)：帶長 ：0L（4-7）??0212104)(2adda????mL9.53..50 ??查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊得 ，齒數(shù) ；Lp664?Z10、實(shí)際軸間距計(jì)算：實(shí)際軸間距計(jì)算分為兩種情況，軸間距可調(diào)整時(shí)（4-8）200ap??軸間距不可調(diào)時(shí)（4-9）??2cos12?d（4-10）1211tan2dLivp???根據(jù)設(shè)計(jì)要求，軸間距可調(diào)則 mp 05.1869.536.0.50 ????2111、小帶輪嚙合齒數(shù)：（4-11）??????????1211ZaPZentbm?02?12、基本額定功率：（4-12）??100vTPa?基本額定功率是個(gè)帶型基準(zhǔn)寬度 的額定功率， (摘自 GB/T 11362-1989)0sb0sb——寬度為 的帶的需用工作拉力（N） ，查機(jī)械手冊a0sb——寬度為 的帶單位長度的質(zhì)量（ ） ，查機(jī)械手冊mmkg/則 ????KWvTPa 75.21091..95.46.2120 ?????13、計(jì)算帶寬：(4-13)14.0ozbsKb?——嚙合齒數(shù)系數(shù)，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊z應(yīng)按表 4.4選取標(biāo)準(zhǔn)值，一般小于sb 1d則 mPKozds 27.4.3604.25114.0 ???式中： mm .sb按照以上設(shè)計(jì)要求要求確定公稱帶寬 12.7mm，代號 05014、作用在軸上的力：(4-14)vPFdr10?則 Ndr 327.091.6??15、帶輪的結(jié)構(gòu)和尺寸：22圖 4-4直邊齒帶輪的尺寸和公差根據(jù)直邊齒帶輪的尺寸和公差(摘自 GB/T 11361-1989)如圖 4-4查的槽型: L齒槽底寬 bw: 3.05±0.10齒高 hg: 2.67(0,-0.10)槽半角 φ±1.5°: 20齒根圓角半徑 rf: 1.19齒頂圓角半徑 ra: 1.17(+0.13,0)節(jié)頂距 2δ: 0.762外圓直徑 da: da＝d-2δ外圓節(jié)距 pa: pa＝π·da/z(z──帶輪齒數(shù))根圓直徑 df: df＝da-2hg4.2.3主軸計(jì)算：1、主軸輸出功率，轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)矩計(jì)算：根據(jù)第一部分電機(jī)計(jì)算可以得出 ，KWPm256.0?min/30rn?則轉(zhuǎn)矩 NnTm.79395950??2、軸的最小直徑計(jì)算：計(jì)算公式為 (4-15)??3032.0nPAdT???主軸的材料選擇為 ，查設(shè)計(jì)手冊可得rC4??16,250?AT?則 ，取md5.3.??d6?即主軸上直徑最小處： mm3、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)：23（1） 擬定軸上的零件裝配方案，見圖 4-5圖 4-5 軸上零件的裝配方案（2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度：見圖 4-6圖 4-6主軸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1）為了滿足帶輪的尺寸要求 ，mL172??d241??2）初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承受有徑向力和軸向力的作用，故選取深溝球軸承和推力球軸承，初步選取 0基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級的深溝球軸承 6206和推力球軸承 51206，其尺寸分別為 、mBDd630??，故 ， 。mBDd75230???4??L5043??3）根據(jù)結(jié)構(gòu)要求擬定 ， ；mL36??283， ；1054d054?， ；6?6?， 。mL327?27?24（3） 、軸的強(qiáng)度校核：按鈕局強(qiáng)度條件計(jì)算，公式如下（4-16）??TTdnPW?????32.095已知 ，??25min,/0,56. ??TmrK?則 32.09814dT??根據(jù)設(shè)計(jì)軸的最小直徑為 ，d2076????TT ??????59.02.3814min則其他各段也符合要求。4.2.4、主軸上鍵的強(qiáng)度校核：根據(jù)主軸設(shè)計(jì)，鍵所在軸的直徑為 24mm，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊（摘自 GB/T1095-2003，GB/T1096-2003)選取鍵的尺寸選定為 ，普通平鍵連接的強(qiáng)度條8714?件為：（4-17）3210[]kldTpp????式中： d是軸的直徑；l 是鍵的工作長度，l=L-b=14-8=6；h 是鍵的高度；[p]是許用壓力；k 鍵與輪轂鍵槽的接觸高度，k=0.5h,T 傳遞的轉(zhuǎn)矩,取，則24,7,14,[]0phl??33 3d202.5101.56[]10a624kllFTp MPapP? ?????? ??:故鍵的強(qiáng)度滿足要求。4.2.5、橫梁的強(qiáng)度校核：由于橫梁受到的軸向和切向力最大均為 20 N，而且摩擦銷與橫梁不是緊密接觸，橫梁所受的沖擊也很小。因而橫梁受到的力很小，橫梁強(qiáng)度在滿足結(jié)構(gòu)要求的前提下能夠滿足強(qiáng)度和剛度要求。4.2.6、絲杠螺母副的相關(guān)計(jì)算：該絲杠螺母副主要用于傳遞運(yùn)動(dòng)，來控制摩擦銷沿摩擦盤的徑向位移。而沒有很大的力的傳遞，因此其傳遞的力可以忽略不計(jì)。下面對絲杠螺母副進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，強(qiáng)度校核可以不計(jì)。螺母的軸向位移： （4-18）2lspx???25式中： φ 是螺桿轉(zhuǎn)角，rad；s 是導(dǎo)程，mm；p 是螺距，mm；x 是螺紋線數(shù)； 令該螺紋為單線螺紋，則 x＝1；由于絲杠帶動(dòng)摩擦銷的移動(dòng)距離為 40 mm，又要留下一定的余量，可令螺紋長度 L＝50 mm；設(shè)計(jì)使螺紋移動(dòng) l=40 mm時(shí)，手輪轉(zhuǎn)動(dòng) 8圈，即：rad 2816????mm （4-405lpx?19）由此可知： mm 1sp?螺紋中徑： （4-20.8[]Fd??20）式中： Ψ 是螺母形式參數(shù)，整體式螺母取 1.2~2.5，分體式螺母取2.5~3.5；[P]是螺紋副許用壓強(qiáng)，N/mm2；可取 ； 2,[]9p??帶入數(shù)據(jù)，有： mm 2200.8..8439pFd????由系統(tǒng)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，?。? mm ；517?絲桿公稱直徑 d=20,小徑：20-5.5=14.5mm螺母高度： mm 2.3Hd??絲桿旋動(dòng)圈數(shù)： 57(102)np?:基本牙型高度： mm 0...h???工作壓強(qiáng)： 2110.014[]3.42.57Fp pdn??工作壓強(qiáng)滿足要求。為了保證自鎖，螺紋升角: ??0'f.9arctnarctn258osos???螺紋牙根部的寬度： mm0.65.3.25bp??4.2.7、軸承的校核：該系統(tǒng)三處用到了軸承：主軸、絲杠、以及橫梁旋轉(zhuǎn)軸處的軸承。后兩處軸承均不用于承受載荷，僅僅起到支撐作用，受到的力很小，可以忽略不計(jì)；26而且其轉(zhuǎn)速均遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于軸承的極限轉(zhuǎn)速。因此軸承的校核可以省略，而認(rèn)為這些軸承的均滿足設(shè)計(jì)要求。下面對主軸上的深溝球軸承和推力球軸承進(jìn)行壽命校核：（一） 、深溝球軸承壽命校核1根據(jù)主軸設(shè)計(jì)可知： mNnPTm .7903256.095950????由帶輪計(jì)算可知：d8.75?on20??o?則 NdTFt 79.2108.7592??? NFntr 14.763cos20tan.cosa?????0ta?則 0?taF查機(jī)械設(shè)計(jì)得深溝球軸承的最小 e值為 0.22，故此時(shí)0eFta?2、初步計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷 P，根據(jù)式（4-21）)(arpYFXf??查機(jī)械設(shè)計(jì)得 ，取 ；2.1~0pf 2.1?pf0,?YX則 NP48.597.28.1???273、軸承應(yīng)有的基本額定動(dòng)載荷：（4-22）?6'10hnLPC?則 N24.13753148.2596????4、演算軸承壽命，根據(jù)公式（4-23）????????PCnLh601hLh 502.148.259376013?????????該軸承符合設(shè)計(jì)要求。（二）推力球軸承壽命校核（同上）28第五章 摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)5.1、磨損試驗(yàn)機(jī)的整體結(jié)構(gòu)摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)用 CAD 裝配圖的整體外觀效果如圖 5-1、5-2、5-3 所示。圖 5-1裝配圖（正視圖）29圖 5-2裝配圖（左視圖）圖 5-3裝配圖（俯視圖）5.2、箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)根據(jù)計(jì)算所得的尺寸來看，為了能夠使整體結(jié)構(gòu)緊湊美觀，設(shè)計(jì)箱體如圖（5-4）所示。30圖 5-4箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)5.3、橫梁的設(shè)計(jì)將球安裝在一支倔強(qiáng)系數(shù)很大的杠桿上，該杠桿被設(shè)計(jì)為無摩擦切向力傳感器，當(dāng)盤旋轉(zhuǎn)時(shí)，壓頭和樣品間產(chǎn)生的摩擦力會使杠桿發(fā)生輕微的彎曲，該形變程度可被固定在一起的線性差分位移傳感器檢測，并由此計(jì)算摩擦力的具體數(shù)值。通過測量材料的損失體積可計(jì)算壓頭和樣品的磨損系數(shù)。橫梁的設(shè)計(jì)如圖 （5-5 ）：31圖 5-5橫梁在橫梁的兩側(cè)可以加上線性差分位移傳感器。摩擦銷受力引起橫梁中間的杠桿的微變形，位移傳感器檢測并指示出相對應(yīng)的力的大小。橫梁的兩個(gè)臂上開的槽是為了提高測量的靈敏度；橫梁兩側(cè)與支架相連的部分有個(gè) 5 mm的凸起，是為了使橫梁的杠桿部分與其他零件分隔開，測量過程中減少部件之間的摩擦對測量結(jié)果的影響。橫梁右端的孔與摩擦銷的配合采用過渡配合，既可以保證摩擦銷的位置精度，又可以盡量避免和銷在豎直方向上的摩擦力作用，以減少加載時(shí)對加載力精度的影響。5.4、支架的設(shè)計(jì)：此試驗(yàn)機(jī)用到的的支架有三種形式，它們受的力都很小，滿足結(jié)構(gòu)要求的支架就能夠滿足受力的要求。因此對與絲桿相連的支架進(jìn)行介紹：與絲杠相連的支架-------滑動(dòng)支架：該支架的作用是為橫梁的旋轉(zhuǎn)提供一個(gè)旋轉(zhuǎn)軸，并且和絲杠相配合，控制摩擦銷沿摩擦盤的徑向位置。支架上的橫桿是用來防止其支撐的橫梁發(fā)生側(cè)翻。圖 （5-6）是與絲杠相連的支架的視圖。32圖 5-6 支架5.5、摩擦銷的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)：適合于高溫摩擦磨損測試儀的測試球尺寸有 1.5 毫米、3 毫米、6 毫米、10 毫米（均為直徑） ?？梢詾椴煌睆降哪Σ燎蚺鋫洳煌瑑?nèi)徑的夾持器。 夾持器中間為中空結(jié)構(gòu)，后面有螺紋，只需將測試球從夾具的后端放入并應(yīng)用配套的零件旋緊即可。針對高溫摩擦測試熱脹冷縮的特點(diǎn)，可以在夾具中心加入微型彈簧以保證測試球始終保持被夾緊狀態(tài)。5.6、摩擦盤夾持器的設(shè)計(jì)：由于摩擦盤尺寸相對較小，對于脆性材料摩擦盤進(jìn)行試驗(yàn)，摩擦盤的加工尤其是鉆中心孔難度很大，因此采用螺栓直接固定不適合。設(shè)計(jì)成專用的摩擦盤夾持器。 用螺紋副將摩擦盤夾持器固定在主軸上，使之隨主軸一起旋轉(zhuǎn)。在摩擦盤下面加上一個(gè)墊片，直徑大小和摩擦盤相當(dāng)，但厚度可調(diào)，裝卸方便，用于夾緊不同厚度的摩擦盤，使這個(gè)夾持器更加通用化。在摩擦盤外面用一個(gè)盤蓋定位，用螺栓緊固夾緊。對于特殊形狀而且尺寸較小的試件，例如可轉(zhuǎn)位車刀刀片等，可以采用特制的鎳合金盤型夾具來固定。33第六章 結(jié) 論高溫高速摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)是進(jìn)行高溫高速摩擦磨損試驗(yàn)的有效設(shè)備，廣泛運(yùn)用于對各種高速刀具的高溫摩擦磨損性能進(jìn)行測試和評價(jià)，是高速切削和新型刀具材料研制開發(fā)和應(yīng)用的必備設(shè)備。因此本文對銷盤式高溫高速摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)的原理和結(jié)構(gòu)進(jìn)行介紹，給出了試驗(yàn)機(jī)的基本參數(shù)，并對試驗(yàn)機(jī)的機(jī)械結(jié)構(gòu)部分進(jìn)行了相關(guān)設(shè)計(jì)、計(jì)算和計(jì)算機(jī)三維造型，為試驗(yàn)機(jī)的設(shè)計(jì)和實(shí)際制作提供了一定的依據(jù)和參考。該設(shè)計(jì)在滿足設(shè)計(jì)要求的前提下，力求結(jié)構(gòu)簡單，制造成本低廉，沒有一味地追求高精度，適合進(jìn)行實(shí)際的生產(chǎn)。設(shè)計(jì)中采用了較為簡單的方法實(shí)現(xiàn)了相同的功能，例如在實(shí)現(xiàn)摩擦銷和摩擦盤的分離和摩擦銷的安裝這個(gè)功能上，沒有采用較高精度的電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)絲杠螺母這一結(jié)構(gòu)，而是采用了簡單的旋轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)這種純機(jī)械結(jié)構(gòu)來實(shí)現(xiàn)，既可以保證足夠的精度，又可以簡化結(jié)構(gòu)，降低成本，制造、安裝、維修都大為簡化。此外，摩擦銷、摩擦盤的設(shè)計(jì)都很靈活，可以適用于尺寸、結(jié)構(gòu)都不同的摩擦副的試驗(yàn)，例如尺寸不同的摩擦球，不同形狀的摩擦盤。同時(shí)也設(shè)計(jì)了相應(yīng)的夾持系統(tǒng)，這充分體現(xiàn)了互換性設(shè)計(jì)的思想。該設(shè)計(jì)只是針對摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)的機(jī)械結(jié)構(gòu)部分進(jìn)行了相關(guān)的設(shè)計(jì)計(jì)算和仿真，而電氣控制系統(tǒng)和檢測系統(tǒng)還需要進(jìn)一步的補(bǔ)充。34致謝經(jīng)過半年的忙碌和工作，本次畢業(yè)設(shè)計(jì)已經(jīng)告一段落，作為一個(gè)本科生，雖然在專業(yè)方面學(xué)到了很多只是，但由于經(jīng)驗(yàn)的不足，難免有許多考慮不周全的地方，如果沒有導(dǎo)師的督促指導(dǎo)，想要完成這個(gè)設(shè)計(jì)是不易的。 本畢業(yè)設(shè)計(jì)是在指導(dǎo)老師周后明教授的悉心教誨指導(dǎo)下完成的，從課題方案的制定到論文的撰寫，無不滲透著老師的心血和汗水。這一學(xué)期以來，周老師以他淵博的學(xué)術(shù)知識、嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度、卓越的才智和求實(shí)創(chuàng)新的工作作風(fēng)深深的影響了我。我所取得的每一點(diǎn)進(jìn)步，都離不開老師的教誨、關(guān)心和培養(yǎng)，在此，謹(jǐn)向培養(yǎng)和支持我成長和發(fā)展的周老師致以崇高的敬意和衷心的感謝！在完