二級(jí)斜齒圓柱齒輪減速器,二級(jí),圓柱齒輪,減速器 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū) 學(xué)號(hào)　　 　 姓名　　 　 設(shè)計(jì)題號(hào) 　 設(shè)計(jì)題目:皮帶運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置 機(jī)械運(yùn)動(dòng)簡(jiǎn)圖: 1- 電動(dòng)機(jī) 2－聯(lián)軸器 3-圓柱齒輪減速器 4-運(yùn)輸帶 5－滾筒 運(yùn)輸帶牽引力F（牛頓） 3800 每日工作時(shí)數(shù)t（小時(shí)） 8 運(yùn)輸帶速度V（米/秒） 1.8 傳送帶工件年限（年） 15 滾筒直徑D（毫米） 320 注： 傳送帶不逆轉(zhuǎn)，工作載荷平穩(wěn)，允許輸送帶速度誤差為±5％。 設(shè)計(jì)工作量： 一． 繪制減速器裝配圖1張 二． 繪制減速器零件圖2張， 三． 編寫(xiě)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)１份 一 傳動(dòng)方案分析 該方案的優(yōu)缺點(diǎn)： 1-電動(dòng)機(jī) 2－聯(lián)軸器 3-圓柱齒輪減速器 4-運(yùn)輸帶 5－滾筒 該工作機(jī)運(yùn)動(dòng)較平穩(wěn)，并且該工作機(jī)功率不是很大、載荷變化不大，采用二級(jí)圓柱齒輪減速器這種簡(jiǎn)單傳動(dòng)結(jié)構(gòu)，能使傳動(dòng)效率高，結(jié)構(gòu)緊湊。采用閉式齒輪傳動(dòng)能有效防塵，保證潤(rùn)齒輪潤(rùn)滑的良好。二級(jí)圓柱齒輪減速，是減速器中應(yīng)用最廣泛的一種。齒輪相對(duì)于軸承不對(duì)稱(chēng)，要求軸具有較大的剛度。高速級(jí)齒輪常布置在遠(yuǎn)離扭矩輸入端的一邊，以減小因彎曲變形所引起的載荷沿齒寬分布不均現(xiàn)象。 總體來(lái)講，該傳動(dòng)方案滿(mǎn)足工作機(jī)的性能要求，適應(yīng)工作條件、工作可靠，此外還結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、尺寸緊湊、成本低傳動(dòng)效率高。 二.原動(dòng)機(jī)選擇與計(jì)算（Y系列三相交流異步電動(dòng)機(jī)） 已知傳送帶工作拉力F=3800N，輸送帶轂輪轉(zhuǎn)速 V＝1.8m/s，鼓輪直徑 D=320mm=0.32m。 2.1類(lèi)型：Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)； 2.2功率選擇： 工作帶所需轉(zhuǎn)速： 工作機(jī)所需輸入功率：; 電機(jī)所需功率：; 其中，為滾筒工作效率，0.96 聯(lián)軸器效率，0.99 為圓柱齒輪效率，0.97 為軸承效率，0.995 所以 ＝7.84 KW 2.3電機(jī)轉(zhuǎn)速選擇 輸送機(jī)工作轉(zhuǎn)速 電機(jī)同步轉(zhuǎn)速選：1000； 2.4電機(jī)型號(hào)確定 所以查表選電機(jī)型號(hào)為：Y160L-6 電機(jī)參數(shù)： 額定功率：11Kw 滿(mǎn)載轉(zhuǎn)速：＝970 三. 傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)的選擇和計(jì)算 3.1 總傳動(dòng)比和各級(jí)傳動(dòng)比分配： 其中：為高速級(jí)傳動(dòng)比，為低速級(jí)傳動(dòng)比，且， ?。?； 3.2 各軸傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 1）高速軸：； ； ； 2） 中間軸：； ； ； 3） 低速軸：； ； ； 四 高速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)(斜齒傳動(dòng)） 4.1選精度等級(jí)、材料及齒數(shù) 1為提高傳動(dòng)平穩(wěn)性及強(qiáng)度，選用斜齒圓柱齒輪 小齒輪材料：45鋼調(diào)質(zhì) HBS1=280 接觸疲勞強(qiáng)度極限MPa （由[1]P207圖10-21d） 彎曲疲勞強(qiáng)度極限 Mpa （由[1]P204圖10-20c） 大齒輪材料：45號(hào)鋼正火 HBS2=240 接觸疲勞強(qiáng)度極限 MPa （由[1]P206圖10-21c） 彎曲疲勞強(qiáng)度極限 Mpa （由[1]P204圖10-20b） 3精度等級(jí)選用7級(jí)精度 4初選小齒輪齒數(shù)24 大齒輪齒數(shù)Z2 = Z1= 24×3.6=86取86 5初選螺旋角 4.2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 計(jì)算公式： mm （由[1]P216式10-21） 1． 確定公式內(nèi)的各計(jì)算參數(shù)數(shù)值 初選載荷系數(shù) 小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 N·mm 齒寬系數(shù) （由[1]P201表10-7） 材料的彈性影響系數(shù) Mpa1/2 （由[1]P198表10-6） 區(qū)域系數(shù) （由[1]P215圖10-30） ， （由[1]P214圖10-26） 應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 接觸疲勞壽命系數(shù) （由[1]P203圖10-19） 接觸疲勞許用應(yīng)力 取安全系數(shù).0 ∴ 取 2． 計(jì)算 （1）試算小齒輪分度圓直徑 =58.9mm （2）計(jì)算圓周速度 m/s （3）計(jì)算齒寬b及模數(shù)mnt mm b/h=10.99 ﹙4﹚計(jì)算縱向重合度 =2.0933 （5） 計(jì)算載荷系數(shù) ① 使用系數(shù) <由[1] P190表10-2> 根據(jù)電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)得 ② 動(dòng)載系數(shù) <由[1] P192表10-8> 根據(jù)v=1.43m/s、 7級(jí)精度 ＝1.1 ③ 按齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的齒向載荷分布系數(shù) <由[1]P194表10-4> 根據(jù)小齒輪相對(duì)支承為非對(duì)稱(chēng)布置、7級(jí)精度、=1.0、 mm，得 =1.42 ④ 按齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的齒向載荷分布系數(shù) <由[1]P195圖10-13> 根據(jù)b/h=10.99、 ⑤ 齒向載荷分配系數(shù)、 <由[1]P193表10-3> 假設(shè)，根據(jù)7級(jí)精度，軟齒面?zhèn)鲃?dòng)，得 ∴=2.73 （6） 按實(shí)際的載荷系數(shù)修正所算得的分度圓直徑 <由[1]P200式(10-10a)> mm （7） 計(jì)算模數(shù) 4.3按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) <由[1]P198式(10-5)> 1 確定計(jì)算參數(shù) （1）計(jì)算載荷系數(shù)K （2）螺旋角影響系數(shù) <由[1]P215圖10-28> 根據(jù)縱向重合系數(shù)，得 0.92 （3）彎曲疲勞系數(shù)KFN <由[1]P202圖10-18> 得 （4）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.2 <由[1]P202式(10-12)>得 （5）計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)ZV 取27 取94 （6）查取齒型系數(shù)YFα 應(yīng)力校正系數(shù)YSα <由[1]P197表10-5> 得 （7）計(jì)算大小齒輪的 并加以比較 比較 < 所以大齒輪的數(shù)值大，故取0.014269。 2 計(jì)算 =1.96mm 取2 4.4 分析對(duì)比計(jì)算結(jié)果 對(duì)比計(jì)算結(jié)果，取=2.0已可滿(mǎn)足齒根彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿(mǎn)足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得的d1＝70.43mm來(lái)計(jì)算應(yīng)有的 取35 取126 需滿(mǎn)足、互質(zhì) 4.5 幾何尺寸計(jì)算 1 計(jì)算中心距阿a 將a圓整為165mm 2 按圓整后的中心距修正螺旋角β 3 計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑d1、d2 71.74mm 258.26mm 4計(jì)算齒寬度 B=mm 取B1=75mm，B2＝70mm 五 低速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)(斜齒傳動(dòng)） 5.1選精度等級(jí)、材料及齒數(shù) 1為提高傳動(dòng)平穩(wěn)性及強(qiáng)度，選用斜齒圓柱齒輪 小齒輪材料：45鋼調(diào)質(zhì) HBS1=280 接觸疲勞強(qiáng)度極限MPa （由[1]P207圖10-21d） 彎曲疲勞強(qiáng)度極限 Mpa （由[1]P204圖10-20c） 大齒輪材料：45號(hào)鋼正火 HBS2=240 接觸疲勞強(qiáng)度極限 MPa （由[1]P206圖10-21c） 彎曲疲勞強(qiáng)度極限 Mpa （由[1]P204圖10-20b） 3精度等級(jí)選用7級(jí)精度 4初選小齒輪齒數(shù)23 大齒輪齒數(shù)Z2 = Z1= 23×2.51=57.66取58 5初選螺旋角 5.2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 計(jì)算公式： mm （由[1]P216式10-21） 3． 確定公式內(nèi)的各計(jì)算參數(shù)數(shù)值 初選載荷系數(shù) 小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 N·mm 齒寬系數(shù) （由[1]P201表10-7） 材料的彈性影響系數(shù) Mpa1/2 （由[1]P198表10-6） 區(qū)域系數(shù) （由[1]P215圖10-30） ， （由[1]P214圖10-26） 應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 接觸疲勞壽命系數(shù) （由[1]P203圖10-19） 接觸疲勞許用應(yīng)力 取安全系數(shù).0 ∴ 取 4． 計(jì)算 （1）試算小齒輪分度圓直徑 =91.63mm （2）計(jì)算圓周速度 m/s （3）計(jì)算齒寬b及模數(shù)mnt mm b/h=10.54 ﹙4﹚計(jì)算縱向重合度 =2.093 （5） 計(jì)算載荷系數(shù) ① 使用系數(shù) <由[1] P190表10-2> 根據(jù)電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)得 ② 動(dòng)載系數(shù) <由[1] P192表10-8> 根據(jù)v=1.29m/s、 7級(jí)精度 ＝1.1 ③ 按齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的齒向載荷分布系數(shù) <由[1]P194表10-4> 根據(jù)小齒輪相對(duì)支承為非對(duì)稱(chēng)布置、7級(jí)精度、=1.0、 mm，得 =1.429 ④ 按齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的齒向載荷分布系數(shù) <由[1]P195圖10-13> 根據(jù)b/h=10.54、 ⑤ 齒向載荷分配系數(shù)、 <由[1]P193表10-3> 假設(shè)，根據(jù)7級(jí)精度，軟齒面?zhèn)鲃?dòng)，得 ∴=2.75 （6） 按實(shí)際的載荷系數(shù)修正所算得的分度圓直徑 <由[1]P200式(10-10a)> mm （7） 計(jì)算模數(shù) 5.3按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) <由[1]P198式(10-5)> 1 確定計(jì)算參數(shù) （1）計(jì)算載荷系數(shù)K （2）螺旋角影響系數(shù) <由[1]P215圖10-28> 根據(jù)縱向重合系數(shù)，得 0.92 （3）彎曲疲勞系數(shù)KFN <由[1]P202圖10-18> 得 （4）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.2 <由[1]P202式(10-12)>得 （5）計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)ZV 取26 取63 （6）查取齒型系數(shù)YFα 應(yīng)力校正系數(shù)YSα <由[1]P197表10-5> 得 （7）計(jì)算大小齒輪的 并加以比較 比較 < 所以大齒輪的數(shù)值大，故取0.013823。 2 計(jì)算 =2.99mm 取3 5.4 分析對(duì)比計(jì)算結(jié)果 對(duì)比計(jì)算結(jié)果，取=3.0已可滿(mǎn)足齒根彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿(mǎn)足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得的d1＝91.63mm來(lái)計(jì)算應(yīng)有的 取36 取91 需滿(mǎn)足、互質(zhì) 5.5 幾何尺寸計(jì)算 1 計(jì)算中心距阿a 將a圓整為195mm 2 按圓整后的中心距修正螺旋角β 3 計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑d1、d2 110.55mm 279.45mm 4計(jì)算齒寬度 B=mm 取B1=110mm，B2＝105mm 六、軸的設(shè)計(jì) 6.1高速軸的設(shè)計(jì) 1）.已知輸入軸上的功率P 、轉(zhuǎn)速n 和轉(zhuǎn)矩T 高速軸：； ； 材料：選用45號(hào)鋼調(diào)質(zhì)處理。查課本第230頁(yè)表14-2取 C=108。 2） 確定軸的最小直徑 ，因此根據(jù)聯(lián)軸器選擇（后面將有計(jì)算），取 選用HL2型彈性套柱聯(lián)軸器。半聯(lián)徑d1=30mm,故取 d1-2=30mm,半聯(lián)軸器長(zhǎng)度L=55mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度L＝53mm 軸配合的轂孔長(zhǎng)度L ＝53mm 3）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 擬定軸上零件的裝配方案 采用圖示的裝配方案 4）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 （1）為使聯(lián)軸器軸向定位，在外伸端設(shè)置軸肩，則第二段軸徑。查手冊(cè)85頁(yè)表7-2，此尺寸符合軸承蓋和密封圈標(biāo)準(zhǔn)值，因此取。 （2）設(shè)計(jì)軸段，為使軸承裝拆方便，查手冊(cè)62頁(yè)，表6-1，取，采用軸肩膀給軸承定位。選軸承7208，根據(jù)軸承孔徑，所以mm，長(zhǎng)度略比軸承寬度短，取為mm. （3）齒輪分度圓直徑為71.74mm，齒輪寬度為110mm,,因此,mm （4）軸承由軸肩膀定位， 取,mm，。 5)校核該軸： L1=122.5 L2=183 L3=68 作用在齒輪上的圓周力為： 徑向力： 軸向力： 求垂直面的支反力： 求垂直彎矩，并繪制垂直彎矩圖： 求水平面的支承力： N N 求并繪制水平面彎矩圖： 求合成彎矩圖： 求危險(xiǎn)截面當(dāng)量彎矩： 從圖可見(jiàn)，m-m處截面最危險(xiǎn)，其合成彎矩為：（取折合系數(shù)） 所以該軸是安全的。 6.2 中間軸的設(shè)計(jì)： 材料：選用45號(hào)鋼調(diào)質(zhì)處理。查課本第230頁(yè)表14-2取C=110。 ②根據(jù)課本第230頁(yè)式14-2得：，最小軸徑段安裝軸承，在此選擇7208軸承，因此， 裝配低速級(jí)小齒輪，且取，軸長(zhǎng)比齒寬略短取L3-2=107。 段主要是定位高速級(jí)大齒輪，所以取mm，軸長(zhǎng)比齒寬略短取L4-5=68mm。 段軸肩定位齒輪，所以取mm，L4-5=7.5mm。 6.3低速軸的設(shè)計(jì)： 低速軸：； ； ； ⑴確定各軸段直徑 1）計(jì)算最小軸段直徑。 因?yàn)檩S主要承受轉(zhuǎn)矩作用，所以按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算： 考慮到該軸段上開(kāi)有鍵槽，因此根據(jù)聯(lián)軸器選擇（后面將有計(jì)算），取 選用HL4型彈性套柱聯(lián)軸器，公稱(chēng)直徑為1250N*m。半聯(lián)徑d=60mm,故取 d1-2=60mm,半聯(lián)軸器長(zhǎng)度L=142mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度L ＝140mm. 2）為使聯(lián)軸器軸向定位，在外伸端設(shè)置軸肩，則第二段軸徑。查手冊(cè)85頁(yè)表7-2，此尺寸符合軸承蓋和密封圈標(biāo)準(zhǔn)值，因此取。 3）設(shè)計(jì)軸段，為使軸承裝拆方便，查手冊(cè)62頁(yè)，表6-1，取，采用軸肩膀給軸承定位。選軸承7214，根據(jù)軸承孔徑，所以mm，長(zhǎng)度略比軸承寬度短，取為mm. 4）齒輪孔徑為80mm，齒輪寬度為105mm,,因此,mm 5）軸承由軸肩膀定位， 取,mm。 6），齒輪同軸肩定位，,。 （4）．校核該軸： 求作用力、力矩和和力矩、危險(xiǎn)截面的當(dāng)量彎矩。 作用在齒輪上的圓周力： 徑向力： 軸向力： 由減速器圖可知，可知：L1=222mm L2=169.5mm L3=89.5mm 求水平面的支承力。 計(jì)算、繪制水平面彎矩圖。 求垂直面的支反力： 計(jì)算垂直彎矩： 合成彎矩。 扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力是脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，則折合系數(shù)，則 軸的計(jì)算應(yīng)力： 軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由（2）表15-1查得：，因此 ，故安全。 （5）．精確校核軸的疲勞強(qiáng)度 判斷危險(xiǎn)截面,從應(yīng)力集中對(duì)軸疲勞強(qiáng)度的影響，截面7應(yīng)力集中最嚴(yán)重，因此需校核截面7兩側(cè) 校核危險(xiǎn)截面左側(cè)： 抗彎截面系數(shù)： 抗扭截面系數(shù)： 彎矩及彎曲應(yīng)力： 扭矩及扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力： 軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由（2）表15-1查得： ，， 應(yīng)力集中系數(shù)：，，查附表3-2得：， 由附表3-1得軸的敏性系數(shù)為： ， 故有效應(yīng)力集中系數(shù)： 由附圖3-2得尺寸系數(shù)： 由附圖3-3得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)： 查附圖3-4表面質(zhì)量系數(shù)為： 軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，則： 綜合系數(shù)值： 3 8 碳鋼的特性系數(shù)： ，?。? ，?。? 則計(jì)算安全系數(shù)，得： 軸左截面安全 3．校核危險(xiǎn)截面右側(cè) 抗彎截面系數(shù)： 抗扭截面系數(shù)： 彎矩及彎曲應(yīng)力： 扭矩及扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力： 過(guò)盈配合處的值，由附表3-8用插入法求出，并取 ，于是得： ， 軸按磨削加工，由附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為： 故得綜合系數(shù)為： 所以軸在危險(xiǎn)截面右側(cè)的安全系數(shù)為： 故該軸在危險(xiǎn)截面的右側(cè)的強(qiáng)度也是足夠的。 七、軸承的校核 7.1 低速軸軸承校核 由于低速軸受力最大，傳遞轉(zhuǎn)矩最大，本文只校核低速軸 軸承7214的校核 求兩軸承受到的徑向載荷 徑向力， 查[1]表15-1，得Y=1.4，e=0.4， 派生力， 軸向力，右側(cè)軸承壓緊 由于， 所以軸向力為， 當(dāng)量載荷 由于，， 所以，，，。 由于為一般載荷，所以載荷系數(shù)為，故當(dāng)量載荷為 ， 軸承壽命的校核 故軸承壽命滿(mǎn)足要求。 八 鍵的設(shè)計(jì)與校核: 8.1高速軸鍵的校核 根據(jù)，，故軸段上采用鍵：, 采用A型普通鍵: 綜合考慮取=45得 查課本155頁(yè)表10-10所選鍵為：安全合格。 8.2 中間軸鍵的校核： 只校核大齒輪處的鍵，因?yàn)樾↓X輪處比大齒輪處長(zhǎng)，而鍵的其它參數(shù)相同，大齒輪的合格，小齒輪處也合格。 因?yàn)閐=45裝齒輪查課本153頁(yè)表10-9選鍵為查課本155頁(yè)表10-10得 因?yàn)長(zhǎng)1=70mm初選鍵長(zhǎng)為63mm ,校核 所以所選鍵為: 安全合格。 6.3低速軸齒輪處的鍵校核： 因?yàn)閐=80裝聯(lián)軸器查課本153頁(yè)表10-9選鍵為查課本155頁(yè)表10-10得 因?yàn)長(zhǎng)1=70初選鍵長(zhǎng)為,校核所以所選鍵為: 安全合格。 6.4低速軸聯(lián)軸器處的鍵校核： 因?yàn)閐=50裝聯(lián)軸器查課本153頁(yè)表10-9選鍵為查課本155頁(yè)表10-10得 因?yàn)長(zhǎng)1=100初選鍵長(zhǎng)為,校核所以所選鍵為: 安全合格。 九.低速軸聯(lián)軸器的選擇： 9.1輸入軸聯(lián)軸器 計(jì)算聯(lián)軸器所需的轉(zhuǎn)矩： 查課本269表17-1取 查手冊(cè)94頁(yè)表8-7選用型號(hào)為HL2的彈性柱銷(xiāo)聯(lián)軸器。 9.2輸出軸聯(lián)軸器 計(jì)算聯(lián)軸器所需的轉(zhuǎn)矩： 查課本269表17-1取 查手冊(cè)94頁(yè)表8-7選用型號(hào)為HL4的彈性柱銷(xiāo)聯(lián)軸器。 十. 潤(rùn)滑方式的確定 因?yàn)閭鲃?dòng)裝置屬于輕型的，且傳速較低，所以其速度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于，所以采用油潤(rùn)滑，箱體內(nèi)選用SH0357-92中的50號(hào)潤(rùn)滑，裝至規(guī)定高度。 十一 減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)尺寸如下 名稱(chēng) 符號(hào) 計(jì)算公式 結(jié)果 箱座厚度 10 箱蓋厚度 10 箱蓋凸緣厚度 20 箱座凸緣厚度 20 箱座底凸緣厚度 20 地腳螺釘直徑 M16 地腳螺釘數(shù)目 查手冊(cè) 4 軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓直徑 M8 蓋與座聯(lián)結(jié)螺栓直徑 =（0.5 0.6） M12 軸承端蓋螺釘直徑 =（0.40.5） M8 視孔蓋螺釘直徑 =（0.30.4） M6 定位銷(xiāo)直徑 =（0.70.8） 8 ，，至外箱壁的距離 查手冊(cè)表11—2 27 19 19 ，至凸緣邊緣距離 查手冊(cè)表11—2 30 27 外箱壁至軸承端面距離 =++（510） 30 大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離 >1.2 26 齒輪端面與內(nèi)箱壁距離 > 12.5 箱蓋，箱座肋厚 8 8 軸承端蓋外徑 +（55.5） 106（1軸） 116（2軸） 166（3軸） 參考文獻(xiàn)： ［1］濮良貴 紀(jì)名綱 主編 《機(jī)械設(shè)計(jì)》第七版 高等教很出版社 2000 ［2］王昆 何小柏 汪信遠(yuǎn) 主編 《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》高等教育出版社 1995 [3] 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)編輯委員會(huì).機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)（1-2）第三版[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004