外文翻譯--三維制動(dòng)器瞬態(tài)溫度場(chǎng)的緊急制動(dòng)【中英文文獻(xiàn)譯文】,中英文文獻(xiàn)譯文,外文,翻譯,三維,制動(dòng)器,瞬態(tài),溫度場(chǎng),緊急制動(dòng),中英文,文獻(xiàn),譯文 中文翻譯 應(yīng)用熱工 三維制動(dòng)器瞬態(tài)溫度場(chǎng)的緊急制動(dòng) 為了準(zhǔn)確掌握在葫蘆的緊急制動(dòng)蹄片的溫度場(chǎng)的變化規(guī)律，制動(dòng)時(shí)，三維（3- D）的瞬態(tài)溫度場(chǎng)的理論模型，根據(jù)熱傳導(dǎo)，能量轉(zhuǎn)換和分布規(guī)律的理論，以及礦山提升機(jī)運(yùn)行的緊急情況制動(dòng)。一種溫度場(chǎng)的解析推導(dǎo)了采用積分變換法。此外，溫度模擬實(shí)驗(yàn)場(chǎng)進(jìn)行了溫度場(chǎng)和溫度梯度和內(nèi)部的變化規(guī)律獲得。同時(shí)，通過(guò)模擬葫蘆的緊急制動(dòng)條件下，實(shí)驗(yàn)測(cè)量制動(dòng)蹄的溫度，同時(shí)進(jìn)行。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，通過(guò)比較模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，即三維瞬態(tài)溫度場(chǎng)模型的制動(dòng)蹄片是有效和實(shí)用，和分析解決方案解決了積分變換方法是正確的。 1、 簡(jiǎn)介 提升機(jī)的緊急制動(dòng)是一個(gè)轉(zhuǎn)變過(guò)程機(jī)械能轉(zhuǎn)化為對(duì)制動(dòng)摩擦熱能量。該礦山提升機(jī)緊急制動(dòng)過(guò)程中具有以下特點(diǎn)高速，重載，而這種情況更糟糕的是比剎車(chē)條件的車(chē)輛，火車(chē)等[1-3,6,10,11]。以前對(duì)剎車(chē)片的溫度場(chǎng)的重點(diǎn)工作[1-4,10,12,13]。特別是，由于制動(dòng)蹄是固定的過(guò)程中緊急制動(dòng)，所以有更強(qiáng)烈的溫度上升制動(dòng)器蹄片。制動(dòng)蹄片是一種復(fù)合材料，以及溫度上升，從摩擦產(chǎn)生的熱能是最重要的因素影響制動(dòng)器蹄片摩擦磨損性能同制動(dòng)安全性能[5-10]。因此，有必要調(diào)查關(guān)于制動(dòng)器蹄片的溫度場(chǎng)來(lái)調(diào)查剎車(chē)片的。 制動(dòng)器蹄片的溫度場(chǎng)目前的理論模型基于一維或二。 Afferrante[11]建立了一個(gè)二維（2- D）的多層模型來(lái)估計(jì)瞬態(tài)演化在多盤(pán)離合器溫度擾動(dòng)和在操作過(guò)程中剎車(chē)。納吉[12]建立了一維數(shù)學(xué)模型來(lái)描述一個(gè)制動(dòng)熱行為系統(tǒng)。 Yevtushenko和Ivanyk[13]推導(dǎo)了瞬態(tài)溫度場(chǎng)的一軸對(duì)稱熱傳導(dǎo)問(wèn)題2三維坐標(biāo)。這是困難的這些模式，以反映制動(dòng)器蹄片真實(shí)溫度場(chǎng)的三維幾何圖形。 解決的方法剎車(chē)片的三維瞬態(tài)溫度場(chǎng)集中有限元法[1-3,14-17]，近似集成的方法[4,18]，格林函數(shù)法[12]和Laplace變換方法[9,13]等，前三者方法是數(shù)值求解方法和低是相對(duì)的準(zhǔn)確性。例如，有限元方法可以解決復(fù)雜熱傳導(dǎo)問(wèn)題，但計(jì)算精度解決方案是比較低，這是影響網(wǎng)密度，步長(zhǎng)等。雖然拉普拉斯變換解決方法是分析方法，它是難以解決的方程復(fù)雜邊界的熱傳導(dǎo)。因此，所謂的解析解積分變換方法通過(guò)[19]，因?yàn)樗墙鉀Q問(wèn)題的合適非均質(zhì)瞬態(tài)熱傳導(dǎo)。為了掌握制動(dòng)器蹄片的溫度變化規(guī)律在葫蘆的緊急制動(dòng)領(lǐng)域，提高安全可靠性制動(dòng)，一個(gè)3- D的制動(dòng)器蹄片瞬態(tài)溫度場(chǎng)研究了在積分變換方法的基礎(chǔ)上，和有效性證明了數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)研究。 2、 理論分析 2、1理論模式 圖1顯示了葫蘆的制動(dòng)摩擦副示意圖。為了分析制動(dòng)器蹄片的三維溫度場(chǎng)，圓柱坐標(biāo)（r，，z）是通過(guò)結(jié)構(gòu)來(lái)描述幾何如圖所示。 2，其中R是剎車(chē)點(diǎn)之間的距離和制動(dòng)盤(pán)的旋轉(zhuǎn)軸; 為圓心角;這三者之間的制動(dòng)蹄摩擦點(diǎn)和表面的距離。至于幾何結(jié)構(gòu)參數(shù)和圖2所示。它看到，顯然，這是制動(dòng)器蹄片的溫度T是函數(shù)的圓柱坐標(biāo)（r，，z）和時(shí)間（t）。根據(jù)熱理論傳導(dǎo)，三維瞬態(tài)熱傳導(dǎo)微分方程是獲得如下： （1） 其中a是熱擴(kuò)散，；是熱導(dǎo)率；為密度；是比熱容量。 2.2、邊界條件 2.2.1、熱流量及其分布系數(shù) 這是在緊急制動(dòng)產(chǎn)生的摩擦熱難要在短時(shí)間內(nèi)發(fā)出，因此它幾乎完全吸收剎車(chē)對(duì)。由于制動(dòng)器蹄片是固定的，摩擦溫度多面大幅上升，這最終會(huì)影響其摩擦學(xué)更嚴(yán)重的行為。為了掌握真實(shí)該制動(dòng)器蹄片溫度場(chǎng)在緊急制動(dòng)時(shí)，熱流量及其分布系數(shù)摩擦表面必須確定準(zhǔn)確。根據(jù)操作緊急制動(dòng)，條件假設(shè)制動(dòng)速度光盤(pán)隨時(shí)間呈線性，熱流量，得到公式 （2） 其中q為熱摩擦表面流動(dòng); P是比壓之間的制動(dòng)對(duì); 的和是最初的線性和角速度在制動(dòng)盤(pán); l是剎車(chē)副之間的摩擦系數(shù); 是整個(gè)制動(dòng)時(shí)間，k是熱分布流系數(shù)。假設(shè)摩擦熱量轉(zhuǎn)移到完全制動(dòng)運(yùn)動(dòng)鞋和制動(dòng)盤(pán)，分布的熱流量系數(shù)根據(jù)得到的一維熱傳導(dǎo)分析。圖。 3顯示了聯(lián)系兩個(gè)半平面示意圖。在一維瞬態(tài)熱傳導(dǎo)的條件，對(duì)摩擦表面（z = 0處）的溫度上升，得到公式 （3） 其中q為在平面吸收一半熱流。和熱流量是從Eq獲得的 （4） 假設(shè)兩個(gè)半飛機(jī)具有相同的溫度上升，對(duì)摩擦表面，然后在熱流量比進(jìn)入兩個(gè)半平面可表示為 其中下標(biāo)S和D意味著制動(dòng)器蹄片和制動(dòng)盤(pán)，分別。根據(jù)Eq。（5），分配系數(shù)熱流根據(jù)這個(gè)公式獲得進(jìn)入制動(dòng)器蹄片。 2.2.2、在邊界系數(shù)對(duì)流換熱 至于側(cè)面和頂面制動(dòng)器蹄片，得到他們的對(duì)流換熱系數(shù)，分別按自然對(duì)流換熱邊界條件直立板和橫板 圖1-制動(dòng)摩擦副示意圖 圖2、三維幾何模型的制動(dòng)器蹄片。 圖3、兩個(gè)半平面示意圖 其中下標(biāo)L和U代表側(cè)面和頂部表面，h分別為對(duì)流換熱系數(shù)在邊界上，DT是之間的溫差邊界和環(huán)境，L是較短維邊界。 2.2.3、初始和邊界條件 制動(dòng)器蹄片之間的接觸和制動(dòng)盤(pán)表面受到不斷熱流在緊急制動(dòng)過(guò)程qs的。 制動(dòng)蹄片的邊界都用空氣的自然對(duì)流。邊界和初始條件可以表示為 其中是制動(dòng)器蹄片在t=0的初始溫度。 2.3。積分變換求解方法 積分變換的方法有兩個(gè)解決問(wèn)題的步驟。首先，只有作出適當(dāng)?shù)姆e分變換空間 變量，熱傳導(dǎo)原方程可以簡(jiǎn)化由于考慮到時(shí)間與常微分方程變量t然后，通過(guò)采取逆變換關(guān)于解常微分方程的解析解在關(guān)于空間和時(shí)間變量溫度場(chǎng)可以得到的。積分變換方法應(yīng)用于求解方程。 （1）邊界條件方程。（8）。用積分變換有關(guān)空間變量（r，，z）的反過(guò)來(lái)，他們可能會(huì)偏微分方程是''消滅“。編寫(xiě)公式來(lái)表示的運(yùn)作采取逆變換與積分變換方面到Z，這些被定義為 其中是的積分變化，是特征函數(shù)。 提交Eq，獲得以下方程： 以同樣的方式，逆變換與積分變換關(guān)于和r分別定義 最后，根據(jù)上面的積分變換，方程1）（8）可以簡(jiǎn)化為如下： 解決方案可以獲得通過(guò)解式。(16)。以反變換關(guān)于根據(jù)Eqs。(九)、(12)和(14),的解析制動(dòng)器的三維瞬態(tài)溫度場(chǎng)分布 3.仿真和實(shí)驗(yàn) 圖4顯示了一半的制動(dòng)器剖面樣品。線c、d的中心線,底線的橫截面上的分別。樣品的尺寸是:一個(gè)= 137.5 mm,b = = 1 / 6毫米,半162.5 rad,l = 6毫米。閘瓦的材料和盤(pán)式制動(dòng)器是石棉和16Mn,分別。他們的參數(shù)和條件的緊急制動(dòng)見(jiàn)表1。 假設(shè)摩擦系數(shù)和制動(dòng)襯墊比壓在緊急制動(dòng)過(guò)程是不變的?；谝陨戏治瞿Ｐ?模擬閘瓦的三維溫度場(chǎng)進(jìn)行與到…= 7.23 s。溫度的變化規(guī)律 圖4 把剖面的一半剎車(chē)蹄的樣品 表1剎車(chē)副的基本參數(shù)和緊急制動(dòng)條件 與內(nèi)部溫度梯度場(chǎng)進(jìn)行了分析。什么是顯示在無(wú)花果里都是片面的。5 - 9的仿真結(jié)果相符合。 什么是顯示在圖5是閘瓦的三維溫度場(chǎng)當(dāng)時(shí)間7.23 s。它被認(rèn)為是從圖5的最高溫度是396.534閘瓦制動(dòng),其K后最低溫度和熱是能量293歐幾里得主要集中 圖5 三維溫度場(chǎng)的剎車(chē)蹄(t = 7.23 s) 圖6 溫度的改變對(duì)摩擦表面與時(shí)間t 圖7 溫度的改變對(duì)線d用時(shí)間t 圖8 溫度梯度的變化與時(shí)間線c t 圖9 溫度的改變不同深度隨時(shí)間的線c t 層上的摩擦表面的熱影響層(命名),既體現(xiàn)了熱diffusibility閘瓦的很差。為了靈便的溫度變化規(guī)律的摩擦表面,在緊急制動(dòng)過(guò)程的摩擦表面的變化的溫度與時(shí)間t進(jìn)行了模擬。什么是在圖6中顯示,揭示了摩擦表面的溫度,然后增加首先減小的趨勢(shì)。這是因?yàn)?高速度的盤(pán)式制動(dòng)器是在開(kāi)始的時(shí)候,結(jié)果造成大heat-flow而對(duì)流換熱系數(shù)低邊界上的那一刻,所以溫度增加;后期的制動(dòng)的heatflow量減少的速度,而對(duì)流換熱系數(shù)高,由于溫差較大的差異,從而導(dǎo)致減少邊界溫度。無(wú)花果。6、7,反映了溫度變化規(guī)律進(jìn)行了徑向尺寸:在外面的溫度高于閘瓦里面,并且外面的溫度變化較大。 圖8論證了溫度梯度的變化規(guī)律的方向沿z。最高溫度梯度的摩擦層是由3.739 105 K / m與方向會(huì)急驟下降沿z。最低價(jià)值只是4.597 1011 K / m。在開(kāi)始的時(shí)候,溫度梯度的熱影響層是最高,而溫度接近周?chē)臏囟?。象剎車(chē)的推移,溫度梯度漸次降低,直到最后。圖9所示的是變化的溫度不同深度隨時(shí)間的線c t。溫度會(huì)急驟下降隨著z,、邊界條件等影響有窩內(nèi)部溫度。溫度增高但z P0.0006米。一旦z是由0.002米,制動(dòng)過(guò)程中溫度的差別小于3 k .這表明,熱能集中在熱影響層,其厚度是關(guān)于0.002米。 為了證明的解析模型,實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了摩擦試驗(yàn)機(jī),如圖10。實(shí)驗(yàn)原理如下:當(dāng)剎車(chē)開(kāi)始,兩種制動(dòng)蹄制動(dòng)圓盤(pán)也要被推遲到一定壓力p和溫度點(diǎn)e在摩擦表面熱電偶測(cè)量。因?yàn)樵嚇雍穸忍?而且摩擦試驗(yàn)機(jī)的結(jié)構(gòu)是有限的,很難固定熱電偶在剎車(chē)蹄。因此,熱電偶是固定的直接對(duì)盤(pán)式制動(dòng)器是封閉,點(diǎn)e列圖。10。圖11顯示的溫度變化規(guī)律的兩種情況下點(diǎn)在e的緊急制動(dòng)。 從圖11,觀察點(diǎn)e增加時(shí)的溫度,在第一,然后減少,最高溫度低于,通過(guò)仿真實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)也落后。在圖11a,模擬溫度達(dá)到最大427.14凱西在3.6 s而來(lái)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和最大435.65凱西在3.8秒。在圖11b,仿真結(jié)果達(dá)到最大469.55凱西在4.5 s而來(lái)到479.68實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)K在5秒。它被認(rèn)為是從圖11,通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)量溫度低于仿真結(jié)果,在第一,然后它相反的。這是因?yàn)闊犭娕急旧淼哪芰课諢崃块l瓦在開(kāi)始,然后將其釋放到剎車(chē)蹄當(dāng)溫度下降。對(duì)比實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和仿真結(jié)果表明,仿真結(jié)果表明,兩者吻合較好,誤差的實(shí)驗(yàn),他們的最高溫度是1.99% 圖10 圖解的摩擦測(cè)試儀。 圖11a 溫度的變化規(guī)律與時(shí)刻t的e點(diǎn)(p = 1.38 = 0 - 1兆帕,證明米/秒)。 圖11b 溫度的變化規(guī)律與時(shí)刻t的e點(diǎn)(p = 1.5895%兆帕,證明=長(zhǎng)1 - 2.5米/秒)。 和2.16%,分別。這表明,解析解的三維瞬態(tài)溫度場(chǎng)是正確的。 4.結(jié)論 (1)的理論模型建立了三維瞬態(tài)溫度場(chǎng)的理論根據(jù)熱傳導(dǎo)及緊急制動(dòng)條件的礦山提升機(jī)。這個(gè)積分變換方法應(yīng)用于解決的理論模型,并對(duì)溫度場(chǎng)的解析解,推導(dǎo)出。這表明,積分變換方法是有效解決這一問(wèn)題的三維瞬態(tài)溫度場(chǎng)。 (2)基于解析解的理論模型,并采用數(shù)值分析模擬溫度分布的變化規(guī)律下緊急制動(dòng)狀態(tài)。仿真結(jié)果表明:摩擦表面溫度的增加降低;首先,然后在開(kāi)始的溫度梯度的熱影響層的最高,其次是溫度增加迅速,正如制動(dòng)過(guò)程正在進(jìn)行中,溫度梯度溫度的增加呈減少趨勢(shì);窩;邊界條件影響了內(nèi)部溫度上升;熱能量都集中在熱影響層,其厚度約2毫米。 (3) 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與仿真結(jié)果吻合良好,誤差對(duì)他們的最高溫度是大約2%,這證明了積分變換方法的正確性求解理論模型的三維瞬態(tài)溫度場(chǎng)。解析模型能夠反映出的變化規(guī)律閘瓦的三維瞬態(tài)溫度場(chǎng)在緊急剎車(chē)。 出處 本項(xiàng)目是支持的重點(diǎn)工程,中國(guó)教育部(批準(zhǔn)號(hào):)資助107054)和程序?yàn)樾率兰o(jì)優(yōu)秀人才(批準(zhǔn)號(hào):)資助的大學(xué)。NCET-04-0488)。 參考 [1] y .楊、江康鈺周、數(shù)值模擬研究的三維熱應(yīng)力場(chǎng)與復(fù)雜邊界問(wèn)題,《工程熱27(3)(2007)487-489。 [2] l . j .的歌,Z.Y.李郭的研究;(3)快速有限元的仿真模型,對(duì)車(chē)輛制動(dòng)熱分析系統(tǒng)仿真學(xué)報(bào),17(12)(2005)。2877 2869-2872。 [3] 邱智賢高,X.Z.林、瞬態(tài)溫度場(chǎng)分析剎車(chē)在引入非完全軸對(duì)稱三維模型、期刊的材料加工技術(shù)129(1 - 3)(2002)513-517。 [4] 應(yīng)用文獻(xiàn)的理發(fā)師,李,并沒(méi)有變法防守的瞬態(tài)熱彈性接觸問(wèn)題解的速度膨脹法,穿265(3勝4敗)(2008)402-410。 [5] 張亞蘭,Z.C. Z.Y.朱,G.A.陳,實(shí)驗(yàn)研究對(duì)摩擦材料行為的葫蘆制動(dòng)蹄絡(luò)筒機(jī)上盤(pán)式制動(dòng)器、潤(rùn)滑工程(12)(2006)99-101。(在中國(guó))。 [6] B.Y.謝會(huì)文,問(wèn):5張,Y.F.魯李,研究鼓式制動(dòng)器的摩擦系數(shù)的緊急剎車(chē)襯基于課程,交易的中國(guó)農(nóng)機(jī)協(xié)會(huì)37(12)(2006)33-35。(在中國(guó))。 [7] Z.J.王建民,王建民,d·李,部件w·h·魯王,研究應(yīng)用的影響機(jī)理的溫升及摩擦系數(shù)對(duì)制動(dòng)閘瓦的礦井提升機(jī)的雜志》 《 中國(guó)煤炭社會(huì)30(B08 149-152)(2005)。(在中國(guó))。 [8] 王,一個(gè)試驗(yàn)Z.G.加熱溫度分解的制動(dòng)摩擦材料的研究[J],遼寧工大雜志》(自然科學(xué)版)24(2)(2005)265-266。(在中國(guó))。 [9] 李宗Matysiak A.A. Yevtushenko,例如,Ivanyk,接觸溫度和摩擦磨損等元素在復(fù)合材料制動(dòng)、國(guó)際期刊上發(fā)表的傳熱、傳質(zhì)的45(1)(2002)193-199。 [10] Mackin T.J.南卡羅來(lái)納州,等K.J.球之間,在《熱裂解盤(pán)式制動(dòng)器、工程失效分析9(1)(2002)63-67。 [11] l . Afferrante,m . Ciavarella李曉嵐、Demelio,p . Decuzzi frictionally興奮,瞬態(tài)分析的依據(jù)multi-disk離合器、制動(dòng)器的不穩(wěn)定性,穿254(1 - 2)(2003)136-146。 [12] m . Naji,m . AL-Nimr、動(dòng)態(tài)熱行為的制動(dòng)系統(tǒng)、國(guó)際通信在傳熱、28日(6)(2001)835-845。 [14] j . Voldrich熱彈性不穩(wěn)定,Frictionally閥瓣brakes-transient興奮的問(wèn)題。在國(guó)際期刊上發(fā)表的全部接觸的政權(quán),機(jī)械科學(xué)49(2)(2007)129-137。 [15] J.H.彩、章旭昌、李、有限元分析的瞬態(tài)熱彈性行為在磁盤(pán)制動(dòng)器,穿257(1 - 2)(2004年)47-58。 [16] d . Thuresson、穩(wěn)定的滑動(dòng)contact-comparison銷釘,并且建立有限元模型,穿261(7 - 8)(2006)896-904。 [17] H.S.氣、陳護(hù)升的一天,調(diào)查的閥瓣/襯墊摩擦界面溫度,穿262制動(dòng)(5 - 6)(2007)505-513。 [18] D.P.劉、懸,近似計(jì)算方法,梅摩擦摩擦溫度在絡(luò)筒機(jī)上襯砌雜志》、《中國(guó)礦業(yè)大學(xué)及技術(shù)26(1)(1997)70 - 72。(在中國(guó))。 [19] 《孫子兵法》Z.Y.摩擦學(xué)行為研究對(duì)提升機(jī)的制動(dòng)蹄機(jī)盤(pán)式制動(dòng)器(論文)、中國(guó)礦業(yè)大學(xué),2007年,pp.103-109技術(shù)(中文)。(4)。 14