大型礦用自卸車靜液壓傳動系統(tǒng)設(shè)計,大型,卸車,液壓,傳動系統(tǒng),設(shè)計 第3章 靜液壓驅(qū)動系統(tǒng)的設(shè)計 第3章 靜液壓驅(qū)動系統(tǒng)的設(shè)計 3．1 車輛行走機(jī)構(gòu)對液壓傳動系統(tǒng)的要求 大型自卸車作業(yè)時牽引力和車速的變化范圍大，并且變化急劇、頻繁、工作條件苛刻，因而對液壓傳動裝置的要求是： 1．應(yīng)采用精心設(shè)計的“背靠背”傳動裝置，以及泵和馬達(dá)之間采用盡量短的管路連接，在素的和轉(zhuǎn)矩較寬的范圍內(nèi)能夠獲得總效率的85%以上，把發(fā)動機(jī)的功率充分利用與速度和牽引力的寬范圍內(nèi)。 2．能利用傳動系統(tǒng)本身精心可靠地制動。 3．對兩側(cè)驅(qū)動車輪采用獨(dú)立的傳動系統(tǒng)，以滑移方式轉(zhuǎn)向。 4．結(jié)構(gòu)簡單，液壓元件要耐久、可靠。 3．2 液壓驅(qū)動系統(tǒng)的型式 3.2.1 容積調(diào)速系統(tǒng) 依據(jù)工程機(jī)械，其液壓驅(qū)動系統(tǒng)的變速裝置是利用改變液壓泵或液壓馬達(dá)的排量來實(shí)現(xiàn)調(diào)速的，稱為容積調(diào)速回路。由于這種調(diào)速系統(tǒng)具有較高的效率，所以是廣泛使用的液壓調(diào)速系統(tǒng)。 圖一所示是由雙向變量泵和變量馬達(dá)組成的容積調(diào)速系統(tǒng)。當(dāng)調(diào)節(jié)變量泵1和變量馬達(dá)的斜盤傾角，可改變其輸出流量，從而獲得不同的馬達(dá)轉(zhuǎn)速；改變斜盤方向可改變油流方向，使馬達(dá)的旋轉(zhuǎn)方向相應(yīng)地得到改變。輔助泵3用以向系統(tǒng)補(bǔ)油，并起冷卻作用，其壓力由溢流閥7調(diào)定?；芈分杏袃蓚€補(bǔ)油閥4，梭閥6在主油路高壓控制下與常開式的溢流閥8接通，因此，工作中總有一部分油通過溢流閥8流回油箱，以便冷卻油液。主回路中兩個安全閥5保護(hù)系統(tǒng)不致破壞。 圖3.1 變量泵--變量馬達(dá)調(diào)速系統(tǒng) 3.2.2 功率分流液壓調(diào)速系統(tǒng) 功率分流液壓調(diào)速系統(tǒng)又稱雙功率流傳動裝置。由液壓泵和液壓馬達(dá)組成的單純的液壓調(diào)速系統(tǒng)隨著傳遞動力的增加使其容量過大，這樣其傳動效率有所降低，因此出現(xiàn)了把行星差動輪系與液壓調(diào)速裝置組合起來的功率分流液壓調(diào)速系統(tǒng)。它將動力分成兩路平行傳遞，一路通過行星齒輪傳遞，另一路為液壓傳動。在功率分流傳動中，液壓系統(tǒng)主要起調(diào)速作用，機(jī)械系統(tǒng)主要用來傳遞動力。雖然該調(diào)速系統(tǒng)有效地利用了液壓傳動的優(yōu)點(diǎn)，又保持了齒輪傳動的優(yōu)越性，但其結(jié)構(gòu)復(fù)雜、制造成本高，只適用于大功率的車輛上。 3．3 行走驅(qū)動系統(tǒng)性能的主要參數(shù) 決定驅(qū)動行走系統(tǒng)性能的主要技術(shù)參數(shù)有：行駛驅(qū)動功率、牽引力、車速、最大爬坡度等。 1．牽引力F 對于運(yùn)輸車輛來說，牽引力大意味著載重量大，爬坡和加速性能好，因而可以降低勞動強(qiáng)度，提高生產(chǎn)率。牽引力受附著條件限制，牽引力的值應(yīng)與機(jī)械的附著條件相適應(yīng)，并且使之與行走機(jī)構(gòu)的額定滑轉(zhuǎn)率一致，以獲得較好的經(jīng)濟(jì)效果。將全滑轉(zhuǎn)情況下的牽引力的最大值定義為最大牽引力或附著力，公式如下： （3-1） 式中：F—最大牽引力 —附著系數(shù) —附著重量 不同的車輛的取值范圍也不同。車輛的牽引力正常工況下要小于其附著力，否則輪胎發(fā)生滑轉(zhuǎn)，將使發(fā)動機(jī)功率嚴(yán)重?fù)p失，加劇輪胎的磨損。 2．行駛速度 對于運(yùn)輸機(jī)械來說，車速對生產(chǎn)率有很大影響，它既要適應(yīng)在工地作業(yè)的要求，又要保證一定的運(yùn)輸效率。采用液壓驅(qū)動能滿足變化范圍要求，也能使發(fā)動機(jī)功率很好地利用，操縱簡單方便，有利于生產(chǎn)率的提高。對于大型礦用自卸車，最高車速一般不超過58km/h。 3．爬坡能力 載重運(yùn)輸車輛在爬坡時的外部阻力取決于爬破度，外部阻力包括滾動阻力和坡道阻力。滾動阻力： （3-2） 式中：G —車輛載重總重量 —車輛滾動阻力系數(shù) —爬坡角 坡道阻力： （3-3） 則運(yùn)輸工況的爬坡能力,即驅(qū)動力： （3-4） 4．驅(qū)動行駛驅(qū)動功率 運(yùn)輸車輛的行駛驅(qū)動功率可按下式計算 kW (3-5) 式中：—牽引力，N —車輛的運(yùn)行速度，km/h —傳動效率，一般取0.8 3．4 靜液壓驅(qū)動系統(tǒng)方案的確定 明確了主機(jī)對液壓系統(tǒng)的性能要求，對大型礦用自卸車和液壓系統(tǒng)資料進(jìn)行分析和研究，并根據(jù)實(shí)際情況，進(jìn)行方案分析比較，按照可靠性、經(jīng)濟(jì)性，并盡量采用先進(jìn)技術(shù)，最終選擇最優(yōu)方案。 3.4.1 液壓驅(qū)動系統(tǒng)的型式 根據(jù)不同的分類方法，液壓系統(tǒng)型式主要有：開式系統(tǒng)和閉式系統(tǒng)，定量系統(tǒng)和變量系統(tǒng)，容積調(diào)速系統(tǒng)、節(jié)流調(diào)速系統(tǒng)和容積節(jié)流調(diào)速系統(tǒng)等。 l 開式、閉式系統(tǒng) 開式系統(tǒng)是指液壓泵從液壓油箱吸油，通過換向閥給液壓馬達(dá)或液壓缸供油以驅(qū)動工作機(jī)構(gòu)運(yùn)動，液壓馬達(dá)或液壓缸的回油再經(jīng)換向閥流回液壓油箱，為保證系統(tǒng)安全，設(shè)置安全閥。這種系統(tǒng)結(jié)構(gòu)形式較簡單，系統(tǒng)自備油箱，油箱可同時起到散熱、沉淀雜質(zhì)的作用。但由于油液與空氣接觸，容易使空氣溶于液壓油而進(jìn)入系統(tǒng)，導(dǎo)致工作機(jī)構(gòu)工作不平穩(wěn)及其他不良后果。開式系統(tǒng)可采用定量泵，也可以采用變量泵，對自吸能力較差的液壓泵，其工作轉(zhuǎn)速限制在額定轉(zhuǎn)速的75%以內(nèi)，或增加一個輔助泵，以提高液壓泵的自吸能力和避免出現(xiàn)吸空現(xiàn)象。 閉式系統(tǒng)中，液壓泵的吸油管直接與執(zhí)行元件的回油管相連，液壓油在系統(tǒng)的管路中封閉循環(huán)（如圖3.1）。閉式系統(tǒng)結(jié)構(gòu)緊湊，泵的自吸能力好，系統(tǒng)與空氣不接觸，而避免了出現(xiàn)吸空現(xiàn)象，工作機(jī)構(gòu)運(yùn)動平穩(wěn)。采用變量泵來避免出現(xiàn)液壓沖擊和能量損失。閉式系統(tǒng)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，自身不備油箱，油液的散熱和過濾條件較開十系統(tǒng)差。為補(bǔ)償系統(tǒng)中的泄露，通常要輔設(shè)一個小容量的補(bǔ)油泵，向系統(tǒng)補(bǔ)油并冷卻油液，多余的流量通過主泵和馬達(dá)殼體流回油箱。 閉式系統(tǒng)有如下優(yōu)點(diǎn)： （1）主泵排量發(fā)生變化時補(bǔ)油系統(tǒng)能保證容積式傳動的響應(yīng)，提高系統(tǒng)的動作頻率，同時還能增加主泵進(jìn)油口的壓力，防止大流量時產(chǎn)生氣蝕，提高泵的工作轉(zhuǎn)速和傳動裝置的功率密度，另外，油液經(jīng)過濾后進(jìn)入系統(tǒng)且與外界接觸少，從而提高了液壓系統(tǒng)的可靠性和使用壽命。補(bǔ)油泵還能方便地為系統(tǒng)中某些低壓工作的輔助機(jī)構(gòu)和制動器提供動力。 （2）閉式系統(tǒng)僅有少量的補(bǔ)油流量從油箱吸取，油箱小，便于行走車輛布置，吸油、回油流動損失小，系統(tǒng)效率較開式系統(tǒng)高。 （3）系統(tǒng)存在背壓且對稱工作，柱塞泵 、馬達(dá)具有很高的容積效率，其內(nèi)部泄露隨壓力變化很小，因而閉式系統(tǒng)能平穩(wěn)地從正轉(zhuǎn)通過零點(diǎn)向反轉(zhuǎn)過渡并能在任意方向?qū)嵭腥簤鹤詣硬僮?，并能保證輸出軸具有足夠的剛性，在負(fù)荷大小和方向變化時平穩(wěn)工作。 閉式系統(tǒng)的上述特點(diǎn)使它特別適應(yīng)負(fù)荷變化劇烈、前進(jìn)、倒退、制動頻繁的行走機(jī)械，以及速度要求嚴(yán)格控制的作業(yè)機(jī)械，因此，對行走機(jī)械有著特別的意義。 大型礦用自卸車在礦山環(huán)境下工作條件苛刻，要求經(jīng)常正反向行走，制動頻繁，負(fù)載經(jīng)常變化，因此確定大型礦用自卸車行走驅(qū)動液壓傳動裝置的泵和馬達(dá)采用閉式回路方式。 l 定量、變量系統(tǒng) 定量系統(tǒng)采用的液壓泵為定量齒輪泵、葉片泵或者固定斜盤的柱塞泵，當(dāng)發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速一定時，流量也一定，而壓力是根據(jù)工作循環(huán)中需要克服的最大阻力確定的液壓系統(tǒng)的壓力取決于外負(fù)載，因此，其泵的特性硬，負(fù)荷小時不能提高作業(yè)速度，功率得不到充分利用。為滿足作業(yè)要求，定量系統(tǒng)的發(fā)動機(jī)功率要根據(jù)最大外負(fù)載和作業(yè)速度來確定。定量系統(tǒng)中泵的成本低，速度平穩(wěn)，簡單可靠，價格低廉，耐沖擊性能好，油液冷卻充分但效率較低。 采用變量泵或變量馬達(dá)的液壓系統(tǒng)為變量系統(tǒng)，系統(tǒng)效率高，調(diào)速范圍大，能輸出恒定的轉(zhuǎn)矩或功率，且不需要很大的油箱。變量系統(tǒng)具有以下特點(diǎn)： （1）作業(yè)速度與作業(yè)力之間可以自動調(diào)節(jié)，變量泵在變量范圍內(nèi)功率基本保持恒定，隨著外負(fù)載的變化，液壓泵的輸出流量相應(yīng)地變化，外負(fù)載小時，可以減小作業(yè)力，增大流量，以增大作業(yè)速度，提高生產(chǎn)率，外負(fù)載大時，可以增大作業(yè)力，降低作業(yè)速度，克服大負(fù)載。 （2）液壓泵經(jīng)常在滿負(fù)荷狀態(tài)工作，發(fā)動機(jī)功率利用比較充分。 （3）變量系統(tǒng)元件較復(fù)雜，成本也高，油液發(fā)熱較大。 基于變量系統(tǒng)的以上特點(diǎn)，現(xiàn)代大型工程車輛的液壓驅(qū)動系統(tǒng)都采用變量系統(tǒng)，從而實(shí)現(xiàn)恒功率或恒轉(zhuǎn)矩控制，提高作業(yè)效率。大型礦用自卸車功率大，要求運(yùn)輸效率要高，發(fā)動機(jī)功率應(yīng)得到充分發(fā)揮，因此選用變量系統(tǒng)。 l 容積調(diào)速系統(tǒng)、節(jié)流調(diào)速系統(tǒng)和容積節(jié)流調(diào)速系統(tǒng) 節(jié)流調(diào)速是在系統(tǒng)中安裝節(jié)流閥，通過節(jié)流閥對進(jìn)入執(zhí)行元件的流量連續(xù)調(diào)節(jié)而實(shí)現(xiàn)無級調(diào)速，按節(jié)流閥安裝位置的不同有進(jìn)油節(jié)流調(diào)速、回油節(jié)流調(diào)速和旁路節(jié)流調(diào)速以及以上三種任意組合的復(fù)合調(diào)速。 容積調(diào)速是用變量泵供油，通過改變回路中變量泵或變量馬達(dá)的排量來調(diào)節(jié)執(zhí)行元件的運(yùn)動速度的。這種回路中，液壓泵輸出的油液直接進(jìn)入執(zhí)行元件，沒有溢流損失和節(jié)流損失，而且工作壓力隨負(fù)載變化，因此效率較高，發(fā)熱少，能量利用合理。 容積節(jié)流調(diào)速是利用壓力補(bǔ)償使變量泵供油、用流量控制元件確定進(jìn)入執(zhí)行元件的流量來調(diào)節(jié)其速度，并使變量泵的輸出油量自動與執(zhí)行元件所需流量相適應(yīng)。這種調(diào)速回路沒有溢流損失，效率較高，速度穩(wěn)定性好。 大型礦用自卸車運(yùn)行速度高，對速度的穩(wěn)定性要求較低，外負(fù)載變化大，要求的調(diào)速范圍大，運(yùn)行功率大，故選用容積調(diào)速系統(tǒng)。 行走機(jī)械的容積調(diào)速系統(tǒng)有變量泵-定量馬達(dá)調(diào)速系統(tǒng)、定量泵-變量馬達(dá)調(diào)速系統(tǒng)和變量泵-變量馬達(dá)調(diào)速系統(tǒng)，下面分別作以介紹。 1．變量泵-定量馬達(dá)調(diào)速系統(tǒng) 這種系統(tǒng)中，液壓泵轉(zhuǎn)速和液壓馬達(dá)排量都是恒量，改變液壓泵排量可使馬達(dá)轉(zhuǎn)速和輸出功率隨之成比例地變化。馬達(dá)輸出轉(zhuǎn)矩和回路的工作壓力都由負(fù)載轉(zhuǎn)矩決定，不因調(diào)速而發(fā)生變化，因而常被叫做恒轉(zhuǎn)矩調(diào)速系統(tǒng)，另外，由于泵和馬達(dá)的泄露不容忽視，這種系統(tǒng)的速度剛性要受負(fù)載變化影響。當(dāng)回路中泵和馬達(dá)都能雙向作用時，馬達(dá)可以實(shí)現(xiàn)平穩(wěn)反向。變量泵-定量馬達(dá)調(diào)速系統(tǒng)的工作特性如圖3.2所示。 圖3.2 變量泵-定量馬達(dá)調(diào)速系統(tǒng)工作特性 2．定量泵-變量馬達(dá)調(diào)速系統(tǒng) 該系統(tǒng)液壓泵轉(zhuǎn)速和排量都是恒量，通過改變液壓馬達(dá)排量變化實(shí)現(xiàn)輸出轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩變化的，轉(zhuǎn)速與排量成正比，轉(zhuǎn)矩與排量成反比。馬達(dá)的輸出功率和回路工作壓力都由負(fù)載功率決定，不因調(diào)速而發(fā)生變化，常被叫做恒功率調(diào)速系統(tǒng)。這種系統(tǒng)調(diào)速范圍較變量泵-定量馬達(dá)調(diào)速系統(tǒng)小，適用于具有恒功率負(fù)載特性的行走機(jī)構(gòu)上，可使原動機(jī)保持在恒功率高效率點(diǎn)下工作，從而最大限度地利用原動機(jī)的功率。定量泵-變量馬達(dá)調(diào)速系統(tǒng)的工作特性如圖3.3所示。 圖3.3 定量泵-變量馬達(dá)調(diào)速系統(tǒng)工作特性 3．變量泵-變量馬達(dá)調(diào)速系統(tǒng) 這種系統(tǒng)的工作特性是上述兩種系統(tǒng)工作特性的綜合，回路的調(diào)速范圍很大，是泵調(diào)速范圍和馬達(dá)調(diào)速范圍的乘積。 該調(diào)速系統(tǒng)中變量泵和變量馬達(dá)可單獨(dú)并先后進(jìn)行調(diào)節(jié)，一般分兩步進(jìn)行，先是改變泵的調(diào)節(jié)參數(shù)，再改變馬達(dá)的調(diào)節(jié)參數(shù)，具體過程為：一般情況是啟動前先將變量馬達(dá)的調(diào)節(jié)參數(shù)斜盤傾角固定到最大值，然后將變量泵的調(diào)節(jié)參數(shù)斜盤傾角調(diào)到零位，啟動后將泵的斜盤傾角由最小值逐漸調(diào)到最大值，完成變量泵-定量馬達(dá)調(diào)速過程，把它固定下來，然后再將馬達(dá)的斜盤傾角由最大值往小調(diào)，達(dá)到進(jìn)一步擴(kuò)大調(diào)速范圍的目的，其工作特性與定量泵-變量馬達(dá)調(diào)速相同。變量泵-變量馬達(dá)調(diào)速系統(tǒng)的工作特性如圖3.4所示。 圖3.3 變量泵-變量馬達(dá)調(diào)速系統(tǒng)工作特性 這種調(diào)速系統(tǒng)的工作特性對一般機(jī)械負(fù)載要求很適應(yīng)，因?yàn)榇蟛糠謾C(jī)械在低速時要求有較大的扭矩，而再高速時扭矩可以相應(yīng)地減小，變量泵-變量馬達(dá)調(diào)速系統(tǒng)適用于系統(tǒng)中大功率的液壓裝置，特別適用于系統(tǒng)中有兩個或多個液壓馬達(dá)要求共用一個液壓泵又能獨(dú)立進(jìn)行調(diào)速的場合。 3.4.2 液壓驅(qū)動系統(tǒng)傳動方案 圖3.4所示是行走機(jī)構(gòu)液壓傳動的幾種方案。a）方案中采用定量液壓馬達(dá)驅(qū)動，其前后輪輪邊減速器有三種不同形式：① 前后橋分別裝具有相同傳動比的一級輪邊減速器。② 前后橋分別裝有不同傳動比的一級輪邊減速器。③一橋?yàn)橐患壿嗊厹p速器，另一橋?yàn)槎壿嗊厹p速器。形式③雖然擴(kuò)大了機(jī)器的行走調(diào)速范圍，但尚未找到一種切實(shí)可行的工藝方案，以便使結(jié)構(gòu)復(fù)雜的輪邊減速器裝置制造成本降到最低，這種方案并不是最理想的；形式②可通過接通一根驅(qū)動軸來變速，以得到兩個檔，但需加摩擦離合器，因而結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜。b）方案中采用一組變量液壓馬達(dá)，調(diào)速范圍擴(kuò)大，考慮到前橋或后橋能從高速檔脫開，這種方案具有較高的牽引動力特性，但卻沒有消除a）方案中形式②的弊病。c）方案中全部采用變量泵和變量馬達(dá)驅(qū)動，消除了上述弊病，同時由于柴油機(jī)轉(zhuǎn)速可調(diào)，因而大大提高了輪式車輛的牽引動力特性。b）方案和c）方案均適用于大多數(shù)輪式工程車輛。 b） a） c） 圖3.4 行走機(jī)構(gòu)液壓傳動方案 3．5 液壓傳動系統(tǒng)的設(shè)計計算 重型運(yùn)輸機(jī)械行走機(jī)構(gòu)功率大，前進(jìn)、后退交替換向頻繁，負(fù)載變化劇烈。要求液壓系統(tǒng)及元件要適應(yīng)這種復(fù)雜工況，系統(tǒng)壓力相應(yīng)也很高，一般都在20MPa以上。通過一系列計算確定液壓傳動和車輛數(shù)據(jù)，繪制出相應(yīng)的曲線，從而確定車輛在其整個運(yùn)轉(zhuǎn)范圍內(nèi)的特性。 3.5.1 確定液壓系統(tǒng)的工作壓力 液壓系統(tǒng)的工作壓力是指液壓系統(tǒng)正常運(yùn)行時所能克服的外載荷的最高限定壓力。在實(shí)際工作過程中，系統(tǒng)壓力是隨著載荷大小的不同而變化的。液壓系統(tǒng)的工作壓力是根據(jù)車輛機(jī)械的技術(shù)要求，經(jīng)濟(jì)效果和目前液壓技術(shù)所能達(dá)到的水平來確定。 在外負(fù)荷已定的情況下，系統(tǒng)壓力選得越高，各液壓元件的幾何尺寸就越小，使結(jié)構(gòu)緊湊，重量輕。特別是對大型運(yùn)輸機(jī)械來說，選取較高的工作壓力更為重要，壓力的選擇還要考慮制造密封等因素，壓力太高，密封要求也該，制造維修困難。現(xiàn)在工程車輛機(jī)械所用的工作壓力大致有： 1．中壓：壓力為10～20MPa，常用于農(nóng)用機(jī)械、小型工程機(jī)械、建筑機(jī)械、液壓鑿巖機(jī)等的壓力等級。 2．高壓：壓力為20～32MPa，常用于液壓機(jī)、大中型挖掘機(jī)、重型機(jī)械和起重運(yùn)輸機(jī)械等。 3．超高壓：壓力超過32MPa。 根據(jù)國家系列標(biāo)準(zhǔn)值，結(jié)合該大型礦用自卸車行走驅(qū)動系統(tǒng)的工作壓力小于 33MPa的要求，選用驅(qū)動液壓系統(tǒng)的工作壓力為=32MPa。 3.5.2 液壓傳動參數(shù)及性能的計算 為設(shè)計車輛用液壓傳動系，必須根據(jù)車輛要求的最大驅(qū)動力與最大行駛速度進(jìn)行液壓傳動參數(shù)的確定。 1．需要牽引力（運(yùn)行工況） 對于行走運(yùn)輸車輛，其載荷力矩主要是來自驅(qū)動輪的阻力矩。大型礦用自卸車最大載重量為108t，車輛自重為85t，最高速度為=50km/h，高速運(yùn)行時要求爬坡度為12‰(即0.012)，低速運(yùn)行時最大爬坡度為17%（即0.17），由公式（3-4）可得， 依照最大爬坡度要求，低速運(yùn)行時的牽引力，即最大牽引力： = =（108+85）×1000×9.8×（sin9.65°+0.02cos9.65°）= 354346 N 式中：—車輛滾動阻力系數(shù)，取0.02 —爬坡角，=arc tan0.17 = 9.65° 高速運(yùn)行時的要求的最大牽引力： = =（108+85）×1000×9.8×（sin0.6875°+0.02cos0.6875°） = 60520 N 式中：=arc tan0.012 = 0.6875° 2．驅(qū)動功率 車輛低速運(yùn)行爬坡度為17%時要求的牽引力是最大的，此時，對車輛速度無特別要求，只要能爬上坡即可。108t自卸車在額定爬坡（8%坡度）時要求的運(yùn)行速度為8 km/h，現(xiàn)在取最大爬坡時的車輛速度為3.6 km/h，此速度為車輛的最小速度，即=3.6 km/h。因此低速運(yùn)行時的車輛牽引功率為 = = = 443 kW 式中為傳動效率，取0.8 最高速度運(yùn)行時要求能爬上12‰的坡度，此時的車輛牽引功率為： = = ≈ 1053 kW 由以上計算知，要滿足車輛在高速運(yùn)行時的要求，須取 = 1053 kW。 3．變換范圍 變換范圍是根據(jù)車輛要求的最大參數(shù)決定的，其計算公式為： （3-6） 式中： 單位為m/s，單位為W —液壓系統(tǒng)效率 —機(jī)械傳動效率 當(dāng)≤3時，由變量泵單獨(dú)變換； 當(dāng)＞3時，由變量泵-變量馬達(dá)變換。 總的變換范圍分為變量泵的變換范圍和變量馬達(dá)的變換范圍， （3-7） 由式（3-6）可以算得變換范圍 == 6.49 式中：取0.8，取0.9 可見，總的變換范圍＞ 3，需要用變量泵-變量馬達(dá)系統(tǒng)變換，最終選定為圖3.4 c)方案。變量泵和變量馬達(dá)的變換范圍分別為： =2.55 4．液壓泵和液壓馬達(dá)的參數(shù)計算 108t礦用自卸車載重大，要求馬達(dá)扭矩很大，而且速度高，由低速到高速的變換范圍大，所選液壓泵和液壓馬達(dá)必須能同時滿足低速牽引和高速運(yùn)行的要求，用四個馬達(dá)驅(qū)動，設(shè)置兩個檔位，其傳動比分別為 和 。在設(shè)定檔位時要求車輛換檔要盡量使沖擊力小，換檔平穩(wěn)，兩個檔位之間傳動比的比值一般在3左右，為此，設(shè)置低速檔傳動比為=3.2，高速檔為=1。 液壓馬達(dá)的基本參數(shù)主要是排量和轉(zhuǎn)速，所選擇的液壓馬達(dá)必須滿足機(jī)械的動力及行駛速度的要求。 馬達(dá)扭矩： （3-8） 式中：—牽引力，N —驅(qū)動輪半徑，=1.5m —馬達(dá)數(shù)量，=4 —輪邊減速器傳動比，取=27.3 —齒輪傳動比，分別為 和 —傳動系效率，取0.98 馬達(dá)轉(zhuǎn)速： （3-9） 式中：—車輛運(yùn)行速度，m/s 單位為r/min 其他各參數(shù)與上面相同。 馬達(dá)排量： （3-10） 式中：—系統(tǒng)壓差，=32Pa —馬達(dá)機(jī)械效率，選用柱塞馬達(dá)，取=0.95。 根據(jù)已經(jīng)計算出的馬達(dá)的排量和馬達(dá)在大排量時的最高轉(zhuǎn)速以及系統(tǒng)的工作壓力，選擇標(biāo)準(zhǔn)系列的馬達(dá)。在選擇了馬達(dá)以后，液壓油泵的選擇應(yīng)滿足液壓馬達(dá)對流量和壓力的要求。油泵的流量應(yīng)滿足馬達(dá)在作業(yè)時的最大速度要求，由下式確定： （3-11） 式中：—泵的容積效率，選用柱塞泵，取=0.95 行走油泵的排量可按下式確定： （3-12） 式中：—泵的轉(zhuǎn)速，由發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速和分動箱確定 （1）低速方案 低速運(yùn)行時車輛牽引力大，低速檔即Ⅰ檔傳動比=3.2，由以上計算，最大牽引力為 = 354346 N，在最大牽引力時的速度為=3.6 km/h，將各個參數(shù)代入式（3-8）得馬達(dá)最大扭矩： = = = 1552 Nm 代入式（3-9）得馬達(dá)轉(zhuǎn)速： = = = 556 r/min 由式（3-10）可以求得馬達(dá)排量： = = = 321 ml/r 則所需泵的流量由式（3-11）得： = = = 188 L/min 用一個泵帶兩個馬達(dá)，則泵的流量： =2=2×188=376 L/min 式（3-12）算得泵的排量： = = = 179 ml/r （2）高速方案 高速運(yùn)行時車輛牽引力較小，高速檔即Ⅱ檔傳動比=1，由以上計算，高速行駛時的最大牽引力為 = 60520 N，最高時速為=50 km/h，將各個參數(shù)代入式（3-8）得馬達(dá)扭矩： = = = 848 Nm 由式（3-10）可以求得馬達(dá)排量： = = = 175 ml/r 由式（3-9）得馬達(dá)最高轉(zhuǎn)速： = = = 2415 r/min 則所需泵的流量由式（3-11）得： = = = 445 L/min 用一個泵帶兩個馬達(dá)，則泵的流量： =2=2×445=890 L/min 式（3-12）算得泵的排量： = = = 424 ml/r 由求得的泵的排量=421 ml/r和泵的轉(zhuǎn)速=2100 r/min選取泵，無符合要求的泵，現(xiàn)在取泵的轉(zhuǎn)速=1800 r/min，則由此算得的泵的排量為： = =494 ml/r 選取液壓泵的排量稍大于計算值，=500 ml/r （3）驗(yàn)證兩種方案的可行性 ①低速方案驗(yàn)證高速方案 若選用低速方案計算得的泵和馬達(dá)，則在高速狀況下只需驗(yàn)證車輛速度。 = = 969 r/min﹤ 可見，低速方案不能滿足高速行駛要求，達(dá)不到車輛的技術(shù)要求 ②高速方案驗(yàn)證低速方案 若選用高速方案計算得的泵和馬達(dá)，則在低速狀況下只需驗(yàn)證馬達(dá)扭矩。 = = 3681 Nm﹥ 可見，選用高速方案計算得的泵和馬達(dá)遠(yuǎn)能滿足低速牽引的要求，此時的低速比556 r/min大很多，在滿足最大牽引力狀況下馬達(dá)轉(zhuǎn)速： ==1319 r/min 由以上計算可知，尋用高速方案可同時滿足車輛高速行駛和低速牽引的要求，故選此方案。 由此可以計算出馬達(dá)的最大排量： =321 ml/r 選馬達(dá)的排量稍大一點(diǎn)為：=350 ml/r 綜合以上計算，可以選定108t大型礦用自卸車液壓驅(qū)動系統(tǒng)所用泵和馬達(dá)的技術(shù)要求： 馬達(dá)：=350 ml/r =2415 r/min 泵：=500 ml/r =1800 r/min 5．驗(yàn)證速度及牽引力特性 大多數(shù)情況下液壓傳動的計算是確定功率特性曲線的上下極限點(diǎn)A和B的技術(shù)參數(shù)，即車輛特性用牽引力—車速曲線圖表示，上極限點(diǎn)A為最大牽引力時的車速，下極限點(diǎn)B為最大車速的牽引力。 通過前面的計算，已知以下參數(shù)： 驅(qū)動功率：=1053 kW 液壓泵最高轉(zhuǎn)速：=1800 r/min 液壓泵最大排量：=500 ml/r 點(diǎn)A的最大壓力：=32MPa 馬達(dá)最大排量：=350 ml/r 馬達(dá)最高轉(zhuǎn)速 =2415 r/min （1）最大牽引力點(diǎn)A 液壓泵流量： =895 L/min 液壓泵排量： =495 ml/r 馬達(dá)輸出扭矩： =1694 Nm 驅(qū)動軸輸出力矩： =580112 Nm 牽引力： =386471 N 由車輛所需的最大牽引力=354346，知﹥，可見滿足要求。 液壓馬達(dá)轉(zhuǎn)速： =1209 r/min 車輛行駛速度： =2.17 m/s = 7.8 km/h （2）最大速度點(diǎn)B 液壓泵流量： = 900 L/min 壓力： = 31.7 MPa 液壓馬達(dá)排量： = 177 ml/r 液壓馬達(dá)輸出扭矩： = 849 Nm 驅(qū)動軸力矩： =90857 Nm 牽引力： = 60571 N 車輛以最高速度=50 km/h行駛時要求能爬上12‰的坡度，所需的牽引力為 = 60520 N，可見﹥，能滿足高速行駛的牽引要求。 車輛行駛速度： = 50 km/h 根據(jù)以上的計算可以繪出車輛的牽引特性曲線如圖3.5所示 ν（km/h） ×1000×9.8 圖3.5 車輛速度及牽引特性圖 通過以上計算可知，此液壓傳動裝置可以提供車輛所需的牽引力和車速，液壓泵和液壓馬達(dá)規(guī)格參數(shù)的選擇是正確的。 3.5.3 輔助裝置 1．確定油管尺寸 油管的內(nèi)徑是根據(jù)管內(nèi)允許流速和所通過的流量來確定: m (3-13) 式中：—油管內(nèi)徑，m —通過油管的流量， —油管中允許的流速，m/s 對于吸油管路 ≤ 1.5 m/s 對于壓油管路 = 2.5～5 m/s 對于回油管路 = 1.5～2 m/s 油管壁厚按強(qiáng)度條件計算，計算公式為： （3-14） 式中：—油管內(nèi)最高工作壓力 —油管內(nèi)徑 —油管材料許用應(yīng)力， 為油管材料的抗拉強(qiáng)度，為安全系數(shù)，對油管來說，﹤7MPa時，取=8；﹤17.5MPa時，取=6；﹥17.5MPa時，取=4。 由以上計算知通過油管流量為=900 L/min，取吸油管路流速 = 1.5 m/s，壓油管路流速 = 5 m/s，回油管路流速 = 2 m/s，代入式(3-13)可得： 吸油管內(nèi)徑： = 113 mm 壓油管內(nèi)徑： = 62 mm 回油管內(nèi)徑： = 68 mm 對于管道壁厚，這里只計算吸油管，查機(jī)械設(shè)計手冊（第1卷）輸送流體用無縫鋼管，選油管材料的抗拉強(qiáng)度=520MPa，對于吸油管﹥17.5MPa，因此取=4，則 = 130 MPa 將數(shù)據(jù)代入式（3-14）算得其壁厚為： = 14 mm 查機(jī)械設(shè)計手冊，根據(jù)吸油管內(nèi)徑= 113 mm，壁厚= 14 mm，選用φ140×14無縫鋼管，其內(nèi)徑112mm，壁厚14mm 。 2．油箱容量計算 油箱容量是指油面高度為油箱高度80%時油箱所貯油液的容積，如果油箱有效容積過大，雖然散熱好，但外形尺寸大，重量增加，特別不利于行走機(jī)械，如果油箱有效容積過小，則可能會使液壓系統(tǒng)油溫過高，容積效率大大降低。 對行走機(jī)械，一般都要在系統(tǒng)中加冷卻器來滿足車輛液壓系統(tǒng)散熱要求，因此所用油箱的一般都比較小，以便減小行走機(jī)械的重量和尺寸。 行走驅(qū)動系統(tǒng)油箱容量大約為輔助補(bǔ)油泵流量的0.5～0.8倍，最少必須加上10%的儲備容積，包括在溫度升高時油液體積的增加。 輔助補(bǔ)油泵的流量一般為主泵流量的20%左右，前面已確定行走驅(qū)動共用兩個液壓泵帶四個液壓馬達(dá)，每個液壓泵流量分別為900 L/min，補(bǔ)油泵同時向兩個驅(qū)動用液壓泵補(bǔ)油，故補(bǔ)油泵流量為： L/min 由此，確定驅(qū)動用油箱容量大約為： V = {0.5～0.8） = 180～288 L 取驅(qū)動用油箱容量V = 250 L。 3．6 擬定驅(qū)動液壓系統(tǒng)工作原理圖 在明確了主機(jī)對液壓系統(tǒng)的要求，確定了液壓系統(tǒng)方案，并經(jīng)過初步計算之后，可以擬定液壓系統(tǒng)工作原理圖。液壓系統(tǒng)原理圖是用液壓元件職能符號表示的系統(tǒng)工作原理圖，它能清楚地表示出各元件之間的關(guān)系、動作原理、操縱和控制方式等。 擬定的液壓系統(tǒng)，能實(shí)現(xiàn)主機(jī)的運(yùn)動要求，應(yīng)使結(jié)構(gòu)簡單，性能可靠，操縱方便，并盡量具有先進(jìn)性。能滿足同一臺機(jī)器需要的液壓系統(tǒng)原理圖不是唯一的，可以擬定出好幾種方案，必須進(jìn)行不同的方案比較，從各方面進(jìn)行分析，選擇一種最優(yōu)的液壓系統(tǒng)。 在擬定液壓系統(tǒng)工作原理圖時，應(yīng)注意以下幾個問題： 1．在組合各基本回路時，要防止回路中有相互干擾的現(xiàn)象，以便保證實(shí)現(xiàn)主機(jī)的工作。 2．在滿足工作要求和生產(chǎn)率的條件下，液壓系統(tǒng)力求結(jié)構(gòu)簡單，應(yīng)避免系統(tǒng)中存在多余油路。 3．要注意液壓系統(tǒng)的安全可靠性。一定要設(shè)置過載保護(hù)油路，一般都裝有安全閥或溢流閥，防止過載，并根據(jù)具體情況，增設(shè)某些安全裝置。 4．在考慮主油路的同時，必須充分注意必要的輔助油路，如卸荷油路、緩沖油路、補(bǔ)油油路、背壓油路、冷卻油路等。 5．要經(jīng)濟(jì)合理，提高經(jīng)濟(jì)效益，盡量提高三化水平（即標(biāo)準(zhǔn)化、系列化、通用化）。 根據(jù)前面的分析計算，已經(jīng)確定液壓系統(tǒng)的型式為閉式容積調(diào)速系統(tǒng)，確定的傳動方案為圖3.4 c）的方案，即用兩個變量液壓泵驅(qū)動四個變量液壓馬達(dá)，實(shí)現(xiàn)車輛四輪驅(qū)動。 圖3.6為大型礦用自卸車液壓驅(qū)動系統(tǒng)原理圖。 第 25 頁 共 59 頁 圖3.6 大型礦用自卸車液壓驅(qū)動系統(tǒng)原理圖 3．7 液壓元件的選擇和設(shè)計 擬定了液壓系統(tǒng)工作原理圖之后，就可以根據(jù)液壓系統(tǒng)壓力和流量選擇或設(shè)計系統(tǒng)中所應(yīng)用的各種元件和管路，使圖中的液壓符號具體化，確定各種液壓元件的結(jié)構(gòu)形式、規(guī)格和數(shù)量。 1．液壓泵和液壓馬達(dá)的選擇 液壓泵的額定壓力和流量應(yīng)滿足系統(tǒng)工作壓力和流量的要求，其外形尺寸、安裝方式、轉(zhuǎn)動方向、工作條件等也要適合機(jī)器的需要。根據(jù)工作壓力、排量和轉(zhuǎn)速以及工作要求，選擇液壓馬達(dá)的結(jié)構(gòu)形式、規(guī)格和數(shù)量。 大型礦用自卸車行走驅(qū)動液壓系統(tǒng)中，由兩個變量液壓泵1供油，四個變量馬達(dá)8輸出扭矩驅(qū)動車輛，用一個補(bǔ)油泵2向系統(tǒng)補(bǔ)油，同時冷卻系統(tǒng)油液。根據(jù)前面的計算設(shè)計，驅(qū)動用變量液壓泵最高轉(zhuǎn)速=1800 r/min，最大排量=500 ml/r，系統(tǒng)工作壓力=32Pa，據(jù)此選力士樂公司閉式系統(tǒng)用變量柱塞泵A4VSG500EO2D/22W′-VZH10K34，其最高轉(zhuǎn)速=1800 r/min，最大排量=500 ml/r，在最高轉(zhuǎn)速情況下其最大功率=525kW，在轉(zhuǎn)速為=1500r/min時其最大功率為438 kW，可以滿足設(shè)計要求。輔助補(bǔ)油泵2的流量=360L/min，轉(zhuǎn)速設(shè)為=1500r/min，則輔助補(bǔ)油泵排量： ml/r 因此選用力士樂公司定量泵A2FO250/60R-VZB05，其最大排量為250 ml/r，最高轉(zhuǎn)速為=1500r/min，最大功率為219 kW。液壓馬達(dá)8最大排量=350 ml/r，最高轉(zhuǎn)速=2415 r/min，因此選用力士樂公司閉式系統(tǒng)用變量柱塞馬達(dá)A6VM355HA1/63W-VZH0207B，其最大排量=355 ml/r，最大排量時能達(dá)到的最高轉(zhuǎn)速=2240r/min，在排量為＜270ml/r時可以達(dá)到的最高轉(zhuǎn)速為2950 r/min，可見滿足性能要求。 由以上可得所需最大的發(fā)動機(jī)功率為： kW 式中：—分動箱傳動效率，取=0.96 2．閥的選擇 各種閥類根據(jù)系統(tǒng)工作壓力和通過該閥的最大流量進(jìn)行選擇，閥的額定流量必須與實(shí)際通過的流量相適應(yīng)，實(shí)際通過的流量不應(yīng)大于其額定流量的1.2倍，否則將造成壓力損失過大，系統(tǒng)發(fā)熱嚴(yán)重并產(chǎn)生噪聲，但閥的實(shí)際通過流量也不能太小，否則使閥的體積過大，不經(jīng)濟(jì)也不緊湊。 溢流閥一般都是根據(jù)工作壓力和流量進(jìn)行選擇。回路沖洗閥6用于防止閉式系統(tǒng)過熱，來自回路低壓側(cè)的液壓油經(jīng)節(jié)流孔形成一穩(wěn)定流量，流回油箱，不同的沖洗閥節(jié)流孔可以設(shè)定不同的沖洗流量，根據(jù)力士樂公司的資料，這里選用436 622/502.20.01.10力士樂沖洗閥。調(diào)壓閥3用來調(diào)定補(bǔ)油壓力，其調(diào)定壓力一般為2.5MPa，通過的最大流量為補(bǔ)油泵的流量360L/min，選用BG-1032先導(dǎo)式溢流閥，通過的最大流量為400L/min，調(diào)定壓力設(shè)為2.5MPa。單向閥4起保護(hù)作用，通過的最大流量與調(diào)壓閥3相同，選用C5G-825，其最大流量為380L/min，最高壓力為35MPa。電液換向閥5的作用是車輛為高速檔位運(yùn)行時連同前后輪油路，以消除由于某些因素造成前后輪的轉(zhuǎn)速差對牽引力的影響和輪胎磨損，通過它的流量很大，選用電液換向閥DSHG-10-3C-DC120-41，通過的最大流量為1100L/min，最大工作壓力為31.5MPa。 3．濾油器和冷卻器的選擇 濾油器根據(jù)過濾精度和通過流量來選擇，同時要注意其在系統(tǒng)中的安裝位置來選擇其形式和規(guī)格。 濾油器7應(yīng)能承受油路上的工作壓力和沖擊壓力，過濾阻力不應(yīng)超過0.35MPa，以減小因過濾引起的壓力損失和濾芯所受的壓力，濾油精度要高，以為閉式系統(tǒng)提供清潔的液壓油，必須要通過液壓泵的全部流量，通過它的流量與調(diào)壓閥3的相同，最大為360L/min，選用XU-A400×30FS過濾器，其濾油精度為30，公稱流量為400 L/min。濾油器10為回油過濾器，可以濾掉液壓元件磨損后生成的金屬屑和橡膠顆粒，保護(hù)液壓系統(tǒng)，允許采用濾心強(qiáng)的和剛度較低的濾油器，允許有較大的壓降，要求必須通過馬達(dá)泄露的全部流量，選取CHL-400-3-LC，其公稱流量為400L/min，過濾精度為3，公稱壓力為1.6MPa，要求旁通閥開啟壓力大于0.37 MPa。單向閥9起旁通作用，防止油液低溫啟動時，高黏度油通過濾心或?yàn)V心堵塞等引起的系統(tǒng)壓力升高，其通過的最大流量應(yīng)與濾油器8的相同，由此可以選取單向閥9的型號為C5G-825-S8，其公稱流量為380L/min，開啟壓力為0.53MPa。 冷卻器一般安裝在回油管或者低壓管路上，系統(tǒng)中的冷卻器11和冷卻器12均裝與低壓油路上，對于車輛行走機(jī)械，采用自然風(fēng)冷型式，故選用FL-4型空氣冷卻器。