側(cè)刃定位連續(xù)沖裁模,定位,連續(xù),沖裁模 塑 料 模 具 課 程 設(shè) 計 說 明 書 設(shè)計題目 塑料殼體模具 機械工程 系 模具設(shè)計與制造 專業(yè) 班級 0505班 學(xué)號 201050517 設(shè)計人 葉長征 指導(dǎo)老師 容知云 職稱 工程師 完成日期 2008 年 1 月 8 日 目 錄 一.塑件成型工藝性分析………………………………………………2 二.分型面位置的確定…………………………………………………2 三.確定型腔數(shù)量和排列方式…………………………………………2 四.模具結(jié)構(gòu)形式的確定………………………………………………3 五.注射機型號的選定…………………………………………………3 五.澆注系統(tǒng)的設(shè)計……………………………………………………5 七.成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計和計算………………………………………12 八.合模導(dǎo)向機構(gòu)的設(shè)計………………………………………………16 九.脫模推出機構(gòu)的設(shè)計………………………………………………19 十.濕度調(diào)節(jié)系統(tǒng)設(shè)計…………………………………………………21 塑料殼體模具設(shè)計 一.塑件成型工藝性分析 該塑料件是一殼體,塑件壁屬厚壁塑件,生產(chǎn)批量大,材料選PS,考慮到主流道應(yīng)盡可能短,一般小于60mm,過長則會影響熔體的順利充型,因此采用下例數(shù)據(jù): 材料 A B C D E F G H I J PS 60 80 25 4 3 45 20 74 12 35 二.分型面位置的確定 根據(jù)塑件結(jié)構(gòu)形式分型面應(yīng)選在I上如下圖: 三.確定型腔數(shù)量和排列方式 1.該塑件精度要求不高,批量大,可以采用一模多腔,考慮到模具的制造費用和設(shè)備的運轉(zhuǎn)費用,定為一模四腔。 2.型腔排列形式的確定如下圖: 四.模具結(jié)構(gòu)形式的確定 從上面的分析中可知本模具采用一模四腔,雙列直排,推件板推出,流道采用平衡式,澆口采用側(cè)澆口,動模部分需要一塊型芯,固定板,支撐板. 五.注射機型號的選定 1.通過Pro/E建模分析,塑件為m1=26.5g,v1=m1/?, ?=1.05 V1=25.2cm3,流道凝料的質(zhì)量m2=0.6m1 m=1.6nm1= 2.塑件和流道凝料在分型面上的投影面積及所需的鎖模力. 流道凝料(包括澆口)在分型面上的投影面積A2,A2可用0.35nA1來進行估算,所以 A=nA1+A2=1.35A1 n=1.35×4×A1=25920mm2 式中A1=80×60=4800mm2 查表2-2<塑料模具設(shè)計指導(dǎo)> 取P型=25Mpa Fm=AP型=25920×25=648000N 3.選擇注射機 根據(jù)每一生產(chǎn)周期的注射量和鎖模力的計算值可選用 SZ-250/1250 理論注射量/cm3_270__ 鎖模力/ KN 1250__ 螺桿直徑/mm _45___ 拉桿內(nèi)間距/mm_415×415 注射壓力/ MPa 160____ 移模行程/mm_360__ 注射速率/g/s_110____ 最大模厚/mm________ 塑化能力/_18.9 最小模厚/mm150 螺桿轉(zhuǎn)速/10~200_ 定位孔直徑/mm160 噴嘴半徑/mm15 鎖模方式/雙曲肘 4.注射機有關(guān)參數(shù)的校核 n≤(KMt/3600-m2)/m1=[(0.8×10.5×30/3600)-m2]/m2 =(0.8*18.9*3600*30/3600-0.6*4*26.5)/26.5 =14.7≥4 型腔數(shù)校核合格. 式中,K—注射機最大注射量的利用系數(shù)一般取0.8 m--注射機的額定塑化量(10.5g/s) t—成型周期取30s 1)注射壓力的校核 Pe≥k′P0=1.3×150=195Mpa K′--注射壓力的安全系數(shù),一般取K′=1.25-1.4 P0---取130Mpa,中等壁厚件 2)鎖模力校核 F≥KAP型=1.2×648=777.6KN.而F=1250 KN K0—鎖模力安全系數(shù),一般取K0=1.1--1.2 其他安裝尺寸的校核要待模架的選定,結(jié)構(gòu)尺寸確定后才可進行. 六. 澆注系統(tǒng)的設(shè)計 1. 主流道設(shè)計 1)主流道尺寸設(shè)計 根據(jù)所選注射機,則主流道小端尺寸為 d=注射機噴嘴尺寸+(0.5—1) =3.5+0.5=4 2) 主流道球面半徑為 SR=噴嘴球面半徑+(1—2)=15+(1—2)=16mm 3) 球面配合高度 h=3mm—5mm,取h=3mm 4) 主流道長度,盡量小于60,由標(biāo)準(zhǔn)模架結(jié)合該模具的結(jié)構(gòu),取L=25+20=45mm 5) 主流道大端直徑 D=d+2Ltanа=6.54mm(半錐角а為1°-- 2°,取а= 2°)取D=6.5mm. 6) 澆口套總長 L0=25+20+h+2=50 2. 主流道襯套的形式 主流道小端入口處與注射機噴嘴反復(fù)接觸屬易損件,對材料要求嚴(yán)格,因而模具主流道部分常設(shè)計可拆卸更換的主流道襯套形式即澆口套,以便常用碳素工具鋼如T8A,T10A等,熱處理硬度為50HRC-55HRC.如圖示 由于該模具主流道較長,定位圈和襯套設(shè)計成分體式較宜,其定位圈結(jié)構(gòu)尺寸如下圖 3.主流道襯套的固定 主流道襯套的固定形式如圖 4.冷料穴的設(shè)計 1)主流道冷料穴的設(shè)計 開模時應(yīng)將主流道中的凝料拉出,所以冷料穴直徑稍大于主流道大端直徑.采用Z形頭冷料穴,很容易將主流道凝料拉離定模,如圖所示 1；定模座板 2；冷料穴 3；動模板 4；推桿 主流道凝料體積 Q主= πh/12(D2+Dd+d2)=40π/12(6.52+6.5×3.5+3.52) =809mm2=0.8cm3 主流道剪切速率校核 由經(jīng)驗公式 v=3.3qv/πR qv=q主+q分+q塑件=0.8+4×25.28+0.58=102.5cm2 Rn=[（3.5+6.5）/2]/2=0.25cm 主流道剪切速率偏小主要是注射量小，噴嘴尺寸偏大，使主流道尺寸偏大所致。 5． 分流道設(shè)計 ①．分流道布置形式 分流道布置有多種形式，但是需要循兩方面原則：一方面排列緊湊，縮小模具版面尺寸；另一方面流程盡量短，鎖模力力求平衡。應(yīng)采用平衡式分流道。 如圖： ②．分流道長度 第一級分流道 L1=50mm 第二級分流道 L2=15mm ③．分流道的形式.截面尺寸以及凝料體積 為了便于加工及凝料脫模，分流道大多設(shè)置在分型面上。工程設(shè)計中常用梯形截面，加工工藝性好，且塑料熔體的熱量散失.流動阻力均不大，一般采用下面的經(jīng)驗公式可確定其截面尺寸，即 B=0.2654 式中，B---梯形大底邊的寬度 m---塑件的質(zhì)量（g），為26.5g 根據(jù)《塑料模具設(shè)計手冊》表4-9，取B=4 H=2/3B=2.67mm 取H=3mm 從理論上L2,L3分流道可以L1截面小1/10,但為了刀具的統(tǒng)一和加工方便,在分型面上的分流道采用一樣的截面. ④．分流道的表面粗糙度 由于分流道中與模具接觸的外層塑料迅速冷卻，只有中心部位的塑料熔體的流動狀態(tài)較理想，因此分流道的內(nèi)表面粗糙度Ra并不要求很低，一般取0.63μm--1.6μm，這樣表面稍不光滑，有助于增大塑料熔體的外層流動阻力，避免熔體表面滑移，使中心層具有較高的 剪切速率。此處Ra=0.8μm。 ⑤．凝料體積 分流道長度 L=（50+8×2+1×2）×2=136mm 分流道截面積 A=[（3+4）/2]×3=10.5mm2 凝料體積 q分=136×10.5=1428mm3=1.428cm3 ⑥．分流道剪切速率校核 采用經(jīng)驗公式 r =3.3q/πR 3=3.3×101.12/(3.14×0.253)=6801 式中 q=ν1/t=4×25.28=101.12 6．澆口的設(shè)計 澆口截面積通常為分流道截面積的0.07倍—0.09倍，澆口截面積形狀多為矩形和圓形兩種，澆口長度為0.5mm—2mm。澆口具體尺寸一般根據(jù)經(jīng)驗確定，取其下限值，然后在試模時逐漸修正。 1． 澆口類型及位置確定 該模具是中小型塑件的多型腔模具，設(shè)置側(cè)澆口比較合適。側(cè)澆口開設(shè)在垂直分型面上，從型腔（塑件）外側(cè)面進料，側(cè)澆口是典型的矩形截面澆口，能很方便的調(diào)整充模時的剪切速率和澆口封閉時間，因而又被稱為標(biāo)準(zhǔn)澆口。這類澆口加工容易，修正方便，并且可以根據(jù)塑件的形狀特征靈活地選擇進料位置，因此它是廣泛使用的一種澆口形式，普遍使用于中小型塑件的多型腔模具。 2． 澆口結(jié)構(gòu)尺寸的經(jīng)驗公式 側(cè)澆口深度和寬度經(jīng)驗計算： 經(jīng)驗公式為 h=nt=1mm w=2.3 式中，h—-側(cè)澆口深度（mm）； W---澆口寬度（mm）； A---塑件外表面積； t---塑件厚度（約為3mm ） n---塑料系數(shù)，查表得 n=0.6 7． 澆注系統(tǒng)的平衡 對于該模具，從主流道到各個型腔的分流道的長度相等，形狀及截面尺寸對應(yīng)相同，各個澆口也相同，澆注是平衡的。 8． 澆注系統(tǒng)凝料體積計算 ⑴． 主流道與主流道冷料井凝料體積 V主=v錐×v冷=πh/12（D2+Dd+d2）+π/4（D2h′）=15919.8mm3 9． 普通澆注系統(tǒng)截面尺的計算與校核 ⑴．確定適當(dāng)?shù)募羟兴俾蕆 根據(jù)經(jīng)驗澆注系統(tǒng)各段的r取以下值，所成型塑件質(zhì)量較好。 ①． 主流道 rs=5×102s-1—5×103s-1 ②． 分流道 ?R=5×102s-1 ③． 點澆口 rG=105s-1 ④． 其他澆口 rG=5×103s-1—5×104s-1 ⑵． 確定體積流率q 1）. 主流道體積流率qs 因塑件小，即使是一模四腔的模具結(jié)構(gòu)，所需注射塑料熔體的體積也還是比較小的，而主流道尺寸并不小，因此主流道體積流率并不大，取rs=1×103s-1代入得 qs=π/4R3?=π/4×103×0.33=21.9cm3/s 2）. 澆口體積流率qG 側(cè)（矩形）澆口用適當(dāng)?shù)募羟兴俾蕆G=1×104s-1代入得 qG=Wh2?/6=2.3×0.12×104/6=38cm3/s ⑶. 注射時間（充模時間）的計算 1）.模具充模時間 ts=vs/qs=25.28/21.9=1.15s 式中 qs-----主流道體積流率； ts----注射時間，s； Vs----模具成型時所需塑料熔體的體積，cm3 2）. 單個型腔充模時間 tG=VG/qG=25.25/38=0.66s 3）. 注射時間 根據(jù)經(jīng)驗公式[5]求得注射時間 t=ts/3+2tG/3=0.82s 4． 校核各處剪切速率 1）.澆口剪切速率 rG=6V3/Wh2=6×25.25/2.3×0.12=6.59×103s-1 2）.分流道剪切速率 由經(jīng)驗公式 ?=3.3q/πR3=3.3×101.12/3.14×0.253 =6.8×103s-1 七.成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計和計算 塑料模具型腔在成型過程中受到塑料熔體的高壓作用應(yīng)具有足夠的強度和剛度，如果型腔側(cè)壁和底版厚度過小，可能因強度不夠而產(chǎn)生塑性變形甚至破壞，也可能因剛度不足而產(chǎn)生撓曲變形，導(dǎo)致溢料飛邊，降低塑件尺寸精度并影響順利脫模。 1.模部分的型芯 為了便于加工設(shè)置一個定模型芯，它的配合可以采用過盈配合。 2.成型零件鋼材的選用 零件是大批量生產(chǎn)，成型零件所選用鋼材耐磨性和抗疲勞性能應(yīng)該良好，機械加工性能和拋光性能也應(yīng)該良好，因此構(gòu)成型腔的嵌入式凹模鋼材選用SMI 3.成型零件工作尺寸的計算 塑件尺寸公差按SJ1372—78標(biāo)準(zhǔn)中的6級精度選取 1）.型腔徑向尺寸 Lm1=[(1+s)Ls1-x△]+δ20=[(1+s)80-0.58×0.70]+0.120 =80.28+0.120 Lm2=[(1+s)Ls2- x△]+δ20=[1.0035×60-0.58×0.7]+0.120 =59.79+0.120 式中， S——塑件平均收縮率S=（0.006+0.008）=0.0035 X——修正系數(shù)（取0.58） Δ—— 塑件公差值（查塑件公差表取0.70） δ2——制造公差，（取Δ/5） 參考《塑料模具設(shè)計手冊》P49 型腔深度尺寸 Hm=[（1+s）h-xΔ]0+δ=24.7+0.120 式中，h——塑件厚度最大尺寸（取25） x——修正系數(shù)（取0.56） Δ ——塑件公差值（取0.40）參考《塑料模具設(shè)計手冊》P47 型芯高度尺寸 hm=[（1+s）H+xΔ]0-δ2=3.130-0.04 式中，h——塑件厚度最小尺寸（取3） X——修正系數(shù)（取0.58） Δ—— 塑件公差值（查塑件公差表取0.20） 模架的確定和標(biāo)準(zhǔn)件的選用 模架尺寸確定后，對模具有關(guān)零件要進行必要的強度或剛度的計算，以校核所選模架是否適當(dāng)，尤其對大型模具。 由前面型腔的布局以及相互的位置尺寸，再根據(jù)成型零件尺寸結(jié)合標(biāo)準(zhǔn)模架，選用模架尺寸為250mm×315mm的標(biāo)準(zhǔn)模架，可符合要求。 模具上所有的螺釘盡量采用內(nèi)六角螺釘，模具外表盡量不要有突出部分，模具外表面應(yīng)光潔，加涂防銹油。兩模板之間應(yīng)用分模間隙，即在裝配，調(diào)試，維修過程中，可以方便地分開兩塊模板。 1． 定模座板（315mm×315mm，厚25mm）材料為45鋼. 通過4個M10的內(nèi)角圓柱螺釘與定模板連接定位圈通過4個M6的內(nèi)六角圓柱螺釘與其連接，定模座板與澆口套為H8/f8配合。 2.定模板（凸模固定板）（250mm×315mm，厚20mm）固定板應(yīng)有一定的厚度，并有足夠的強度，一般用45鋼或Q235A制成，最好用調(diào)質(zhì)230HB—270HB。 其上的導(dǎo)套孔與導(dǎo)套一端采用H7/k6配合，另一端采用H7/e7，定模板與澆口套采用H8/m6配合，定模板與圓筒型芯為H7/m6配合。 3.支撐板（180 mm×250mm） 支撐板應(yīng)具備較高的平行度和硬度。 4.墊塊（40mm×315mm，厚50mm） 1．）主要作用 在動模座板與支撐板之間形成推出機構(gòu)的動作空間，或是調(diào)節(jié)模具的總厚度，以適應(yīng)注射機的模具安裝厚度要求。 2.）結(jié)構(gòu)形式 可以是平行墊塊或拐角墊塊，該模具采用平行墊塊。 3.）墊塊材料 墊塊材料為Q235A，也可用HT200，球墨鑄鐵等，該模具墊塊采用Q235A制造。 4.）墊塊的高度h校核. H=h1+h2+h3+s+δ=0+16+12.5+18+3.5=50mm 式中，h1————推板厚度，為16mm h2————推桿固定板厚度，為12.5mm h3————推出行程， 為18mm δ———推出行程富余量，一般為2mm—6mm，取3.5mm 5.）動模座板（315mm×315mm，厚25mm） 材料為45鋼，注射機頂桿孔為￠ mm，其上的推板導(dǎo)柱孔與導(dǎo)柱采用H7/m6配合。 6.）推板（118mm×315mm，厚16mm） 材料為45鋼，其上的推板導(dǎo)套孔和推導(dǎo)套采用H7/k6配合，用4個， M6的內(nèi)六角圓柱螺釘與推桿固定板固定。 7.）推桿固定板（118mm×315mm。厚12.5mm） 材料為45鋼，其上的推板導(dǎo)套孔與推板導(dǎo)套采用H7/f6配合。 八.合模導(dǎo)向機構(gòu)的設(shè)計 1.導(dǎo)向機構(gòu)的總體設(shè)計 1. ）導(dǎo)向零件應(yīng)合理地均勻分布在模具的周圍或靠近邊緣的部分。 2. ）該模具采用4根導(dǎo)柱，其分布為等直徑導(dǎo)柱不對稱裝置 3. ）該模具導(dǎo)柱安裝在支撐板和模套上，導(dǎo)套安裝在定模固定板上。 4. ）為了保證分型面很好的接觸，采用在導(dǎo)套的孔口倒角。 5. ）在合模時，應(yīng)保證到向零件首先接觸。 6. ）動定模板采用合并加工時，可確保同軸度要求。 2.到導(dǎo)柱的設(shè)計 該模具采用帶頭導(dǎo)柱,不加油槽,如下圖示 導(dǎo)柱的長度必須比凸模端面高度高出,6mm—8mm. 1.) 為使導(dǎo)柱能順利地進入導(dǎo)向孔,導(dǎo)柱的端部常做成錐形或球形的先導(dǎo)部分. 2.) 導(dǎo)柱的直徑應(yīng)根據(jù)模具尺寸來確定,應(yīng)保證具有足夠的抗彎強度,該導(dǎo)柱直徑由標(biāo)準(zhǔn)模架可知為φmm. 3.) 導(dǎo)柱的安裝形式,導(dǎo)柱固定部分與模架按H7/f6配合,導(dǎo)柱的滑動部分按H7/f7或H8f7的間隙配合. 4.) 導(dǎo)柱工作部分的表面粗糙度為Ra=0.4mm 5.) 導(dǎo)柱應(yīng)具有堅硬耐磨的表面,堅韌而不易折斷的內(nèi)芯.多采用低碳鋼經(jīng)滲碳淬火處理或碳素工具鋼T8A.T10A,經(jīng)淬火處理,硬度為50HRC以上或45鋼經(jīng)調(diào)質(zhì)表面淬火,低溫回火,硬度為50HRC以上. 3.導(dǎo)套設(shè)計 導(dǎo)套與安裝在另一半模上的導(dǎo)柱相配合,用一確定運動定模的相對位置,保證模具運動導(dǎo)柱相配合,用以確定運動定模的相對位置,保證模具運動導(dǎo)向精度的圓套形零件.導(dǎo)套常用的結(jié)構(gòu)形式有兩種:直導(dǎo)套(GB/T41692.2---1984(帶頭導(dǎo)套(GB/T4169.3—1984). 1.) 結(jié)構(gòu)形式,采用帶頭導(dǎo)套(Ⅰ型)如圖所示 2.) 導(dǎo)套的端面應(yīng)倒角,導(dǎo)柱孔最好做成面孔,利于排出孔內(nèi)剩余空氣. 3.) 導(dǎo)套孔的滑動部分按H8/f7或H7/f7的間隙配合,表面粗糙度為0.4mm.導(dǎo)套外徑與模板一端采用H7/k6配合;另一端采用 H7/e7配合 入模板. 4.) 導(dǎo)套材料可用,淬火鋼或青銅合金等耐磨材料制造該模具中采用T8A. 4.推板導(dǎo)柱與導(dǎo)套設(shè)計 推板導(dǎo)柱除了起導(dǎo)向作用外,還支撐著支撐板,從而改善了支撐板的受力情況,大大提高了支撐板的剛性,該模具設(shè)置了4套推板導(dǎo)柱與導(dǎo)套,它們之間采用H8/f7配合其形狀與尺寸配合如圖所示 九.脫模推出機構(gòu)的設(shè)計 注射成型每一循環(huán)中,塑件必須準(zhǔn)確無誤地從模具的凹模中型芯上脫出,完成脫出塑件的裝置稱為脫模機構(gòu)也常推出機構(gòu) 1. 塑件推出的基本方式 1.) 推桿推出 推桿推出是一種基本的,也是一種常用的塑件推出方式常用的推桿形式有圓形,矩形,階梯形. 2.) 推件板推出 對于輪廓封閉且周長較長的塑件,采用推件推出結(jié)構(gòu).推件板推出部分的形狀根據(jù)塑件形狀而定. 3.) 氣壓推出 對于大型深型塑件,經(jīng)常采用或 ＆助氣壓推出方式本模具,考慮到塑件輪廓封閉且周長較長故采用推板推出. 脫模力的計算 脫模力是指將塑件從型芯上脫出時所需克服的阻力它是設(shè)計脫模機構(gòu)上午重要依據(jù)之一. F阻=f(F正-F脫.sinα)=f.F正-f.F脫sinα 式中, F阻————摩擦阻力（N） f————摩擦系數(shù),一般取f=0.15—1.0 (取f=0.3) F正———塑件收縮對型芯產(chǎn)生的正壓力即包緊力（N） F脫————脫模 α——脫模斜率，一般為1°——2°（取α=1°） 根據(jù)受力圖可列平衡方程式 F脫+ F正sinα= F阻. cosα 由于α，一般很小，式中（f.F脫sinα項之值可以忽悠。 F脫= f.F正cosα- F正sinα=F正(f. cosα-sinα)PA F正= PA 式中,P——塑件對型芯產(chǎn)生的單位正壓力（包緊力），一般為P=8——12MPa薄件取小值，厚件取大值，（P=10MPa） A——塑件包緊型芯側(cè)面積（mm） A F脫=22X74=1628mm2 F正= AP=1628 X10=16280N F脫= F正(f. cosα-sinα)=16280 X0.2=3256N 由于塑件有孔不需要計算,真空吸引阻力 F總脫=n(F脫+F阻)=4 X3256=13024N 推桿的尺寸計算,圓形推桿的直徑可由歐拉公式簡化得,d=k(***** 式中, d——推桿直徑（mm） L——推桿長度（mm） F脫——塑件的脫模力（N） E——推桿材料的彈性模量（MPa） n——推桿數(shù)量 k——安全系數(shù)，取k=1.5 推桿直徑確定后，還應(yīng)進行強度校核 d =5.49 十.濕度調(diào)節(jié)系統(tǒng)設(shè)計 1. 加熱系統(tǒng) 由于該套模具的模溫要求在80°以下，又是中小型模具，所以無需設(shè)置加熱裝置。 2. 冷卻系統(tǒng) 一般注射到模具內(nèi)的塑料溫度為200℃左右，塑件固化后，從模具型腔中取出時其溫度在60℃以下。熱塑性塑料在注射成型后，必須對模具進行有效的冷卻，使熔融塑料的熱量盡快地傳給模具，以使塑料可靠冷卻定型并迅速脫模。 因為PS黏度低流動性好，因為成型工藝要求模溫都不太高，所以常用溫水對模具進行冷卻。 PS的成型溫度和模具溫度分別260℃—280℃，32℃—65℃用常溫水對模具進行冷卻。 1.）冷卻介質(zhì) 冷卻介質(zhì)有冷卻水和壓縮空氣，但用冷卻水較多，因為水的熱容量大，傳熱系數(shù)大，成本低，用水冷卻即在模具型腔周圍或內(nèi)部開設(shè)冷卻水道 2.）冷卻系統(tǒng)的簡略計算 如果忽略模具因空氣對流，熱輻射以及與注射機接觸所散發(fā)的熱量，不考慮模具金屬材料的熱阻，可對模具冷卻系統(tǒng)進行初步和簡略計算。 1.）求塑件在固化時每小時釋放的熱量Q查《塑料制品成型與模具設(shè)計》表4——25 PS單位質(zhì)量放出的熱量Q=2.8 X102KJ/kg——3.5 X102 KJ/kg 取， Q1=3.5 X102KJ/kg 故 Q= Q1 X W0.215 X 3.5 X102 X60=4275KJ/h 式中，W—單位時間（每分鐘）內(nèi)注入模具中的塑料質(zhì)量（KJ/h）該模具每分鐘注射2次 所以，W=2 X102.5 X1.05=0.215kg/min 2.）求冷卻水的體積流量] qv=WQ1/PC1(Q1-Q2)=215.25×3.5×102/[4.187×103×(25-20)] =3.59×10-3m3/min 式中 ，e——冷卻水的密度，為1 X103kg/m3 c1——冷卻水的比熱容，為4.187kj/kg.℃ Q1——冷卻水出口溫度，取25℃ Q2——冷卻水入口溫度，取20℃ 3.）求冷卻管道直徑 查《塑料制品成型及模具設(shè)計》表4-27，取f=6.84（水溫為25℃） 取d=8mm 求冷卻管道總傳熱面積A 由公式得，A=60WQ1/h△Q1=60×0.215×3.5×102 /h×[65-(25+20)/2]=22.4×10-3 m2 式中，△Q——模具溫度與冷卻水溫之間的平均溫度差（℃） 模具溫度取65℃ 4.）計算凹模上座設(shè)冷卻管總長度（mm）由于傳熱面積A=πdL 所以。L=A/πd=22.4×10-3 (3.14×8×10-6)=0.887m 5.）求凹模所需冷卻水管根數(shù) n=L/B （ B為模具的寬度） =0.887/0.315=2.8≈3孔 25 湖南工學(xué)院 塑料模課程設(shè)計說明書 設(shè)計課題 后油箱 機械工程系 系 模具設(shè)計與制造 專業(yè) 班級 模具0502班 學(xué)號 201050203 設(shè)計人 賈平安先生 指導(dǎo)老師 曾立平教授 完成日期2007年12月12日 目錄 一：設(shè)計任務(wù)書……………………………………………… 二：設(shè)計說明書……………………………………………… ① 塑料成型工藝分析……………………………………… ② 塑料分型面位置的分析和確定………………………… ③ 塑件型腔數(shù)量及排練方式的確定……………………… ④ 注射機的選擇及工藝參數(shù)的校核……………………… ⑤ 澆注系統(tǒng)的設(shè)計與計算………………………………… ⑥ 成型件的結(jié)構(gòu)設(shè)計及力學(xué)計算……………………… ⑦ 模架選擇或設(shè)計………………………………………… ⑧ 導(dǎo)向機構(gòu)的設(shè)計………………………………………… ⑨ 脫模機構(gòu)的設(shè)計………………………………………… ⑩ 側(cè)向分型抽芯機構(gòu)的設(shè)計……………………………… ? 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計…………………………………… ? 排氣系統(tǒng)的設(shè)計………………………………………… ? 設(shè)計小結(jié)……………………………………………… 設(shè)計任務(wù)書 一．設(shè)計題目 后油箱注射成型模具的設(shè)計 材 質(zhì)：PA1010塑料，箱體零件 技術(shù)要求：所設(shè)計的模具應(yīng)使成型塑料零件達到給定要求的精度，大批量生產(chǎn)。 　　塑料件平面圖如下： 二、原始數(shù)據(jù) 　?。?、　AUTOCAD圖 ２、　尺寸公差按SJ1372-78,3級（參見塑料模設(shè)計資料一，表6-6），孔類尺寸為正公差，軸類尺寸為負公差 ３、　各個加工面的光潔度相當(dāng)與R。1.6　 ４、　生產(chǎn)批量為小批量。 三.設(shè)計目的 課程設(shè)計是塑料模具設(shè)計課程重要的綜合性與實踐性教學(xué)環(huán)節(jié)。課程設(shè)計的基本目的是： ⑴　綜合運用塑料模具設(shè)計，機械制圖、公差與技術(shù)測量、機械原理及零件、模具材料及熱處理、木匠木制造工藝等等必修課程的知識，分析和解決塑料模具設(shè)計問題，進一步鞏固，加深和拓寬所學(xué)的知識。 ⑵　通過設(shè)計實踐，逐步樹立正確的設(shè)計思想，增強創(chuàng)新意識和競爭意識，基本掌握塑料模具設(shè)計的一般規(guī)律，培養(yǎng)分析問題和解決問題的能力。 ⑶　通過計算、繪圖和運用技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范、設(shè)計手冊等有關(guān)設(shè)計資料，進行塑料模具設(shè)計全面的基本技能訓(xùn)練，為畢業(yè)設(shè)計打下一個良好的實踐基礎(chǔ)。 設(shè) 計 說 明 書 塑料成型工藝分析 1．塑件（后油箱）分析 Ⅰ塑件 　 如下圖所示，為后油箱零件圖。 塑件零件工作圖 Ⅱ塑料名稱 PA1010（尼龍1010）。 Ⅲ色調(diào) 半透明 Ⅳ生產(chǎn)綱領(lǐng) 大批量 Ⅴ塑件的結(jié)構(gòu)及成型工藝性分析 ⑴精度等級。一般采用精度5級。 ⑵脫模斜度。該塑件壁厚均為2㎜，為殼體類零件，型腔深度為10㎜，所用材料PA1010流動性好，注射充型流暢，故對型芯的包緊力不是很大，所以此零件成型無須脫模斜度。 Ⅵ PA1010的主要性能指標(biāo)見下表 密度／g/cm3 1.04 抗彎強度／MPa 88 比體積／cm3/g 0.96 沖擊韌度/kj.m- 2 25.3 吸水率２４h／（％） 0.3 硬度 9.75 收縮率／s 1.3～2.3 熱變形溫度t（0C） 148 熔點／t0C 205 擊穿強度/kV. mm -1 20 抗拉屈服強度／MPa 62 抗拉彈性模量／MPa 1.8×10 3 PA1010的主要性能指標(biāo) 2．熱塑性塑料（PA1010）的性能分析 Ⅰ使用性能 抗拉強度、硬度、耐磨性、自潤滑性突出，吸水性強；化學(xué)穩(wěn)定性較好，能溶于甲醛、苯酚、濃硫酸等。 Ⅱ成型性能 熔點高，成型前須預(yù)熱；黏度低，吸水性較小，耐寒性較好，流動性好，易產(chǎn)生逸流、飛邊；熔融溫度下較硬，易損模具，主流道及型腔壁易粘模。 ⅢPA1010成型塑件的主要缺陷及消除設(shè)施。 ⑴缺陷 缺料（注射量不足）、氣孔、溢料飛邊、熔接痕強度低、表面硬度和強度不足。 ⑵消除設(shè)施 加大主流道、分流道、澆口，加大噴嘴，增加注射壓力，提高模具溫度。 塑料分型面位置的分析和確定 Ⅰ分型面位置選擇分析 以后油箱的底面為分型面，如下圖， 分型面形式與位置 1-動模部分 2-分型面 3-定模部分 4-成型零件 分型面與開模方向垂直，能充分利用注射機的鎖模機構(gòu)開合模具。這樣開設(shè)分型面使定模型芯長度約為44㎜，側(cè)抽芯長度為一個壁厚（1.5㎜），避免了側(cè)抽芯較長；將零件整體放入動模中，能保證塑件美觀，尺寸精度；不足的是排氣不良，只能通過多開設(shè)排氣孔來彌補，還有模具型腔叫難制造，但相對而言此方法最佳。 Ⅱ分型面位置確定 根據(jù)對比與分析此分型面符合分型面的選擇方法，屬于最佳方案。 Ⅲ塑件型腔數(shù)量及排練方式的確定 當(dāng)塑件分型面確定之后，就需要考慮是采用但單型腔模還是多型腔模。 一般來說，大中型塑件和精度要求高的小型塑件優(yōu)些采用一模一腔的結(jié)構(gòu)，但對于精度要求不高的小型塑件（沒有配合精度），形狀簡單，又是大批量生產(chǎn)時，若采用多型腔模具可提供獨特的優(yōu)越條件，使生產(chǎn)率大為提高。故由此初步議定采用一模兩腔。排列方式于下圖： 型腔布置 注射機的選擇及工藝參數(shù)的校核 Ⅰ　所需注射量的計算 ⑴　塑件質(zhì)量、體積計算 對于該設(shè)計，用戶提供了塑件圖樣，據(jù)此建立塑件模型并對此模型分析得； 塑件體積　v１　≈13096 .36mm3 塑件質(zhì)量　m≈ρv１=13096 .36×1.04=13.62g ⑵ 澆注系統(tǒng)凝料體積的初步計算 　　可按塑料體積0.6倍計算，由于該模具一模采用兩腔，所以澆注系統(tǒng)的凝料體積為 V２=２V×0.6=2×13.62×0.6=16.344cm3 ⑶該模具一次注射所需塑料PA1010 體積 V0=2v１＋V２=2×13.096 36＋16.344＝42.54cm3　 質(zhì)量 　m0=ρv 0≈44.24g Ⅱ 塑件和流道凝料在分型面上的投影面積及所需鎖模力的計算 流道凝料（包括澆口）在分型面上的投影面積A2，在模具設(shè)計前是個未知值，根據(jù)多型腔模的統(tǒng)計分析，A2是每個塑件在分型面上的投影面積A1的0.2倍至0.5倍，因此可用0.35nA1來進行估算，所以 A=nA1＋A2=nA1＋0.35nA1=1.35nA1=1.35×2A1 =15187.5mm2 式中A1=125×1.5×30 =5625mm2。 Fm =Ap型=15187.5×30 =455625N =455.625KN 式中p型為型腔的成型壓力（MPa），一般是注射壓力的30%～65%，尼龍流動性好，該處取型腔平均壓力為30MPa。 Ⅲ 選擇注射機 根據(jù)上面計算出的鎖模力和注射量，根據(jù)《塑料制品成型及模具設(shè)計》第242頁可選用SZ-100/630臥式注射機，其主要技術(shù)參數(shù)如下表。 項目 數(shù)值 理論注射機容量（cm3） 75，105 螺杠（柱塞）直徑（mm） 30,35 注射壓力（MPa） 224,164.5 鎖模力（KN） 630 拉杠內(nèi)間距（mm） 370×320 移模行程（mm） 270 最大模具厚度（mm） 300 最小模具厚度（mm） 150 噴嘴球半徑（mm） 15 模具定位孔直徑（mm） 125 SZ-100/630臥式注射機主要技術(shù)參數(shù) Ⅳ 注射機的有關(guān)參數(shù)的校核 ⑴　由注射機料筒塑化速率校核模具的型腔數(shù)n。 n≦（kMt/3600-m2）/m2=（0.8×9.5×30-0.6×2×13.62）/13.62 =15.54＞＞2 型腔數(shù)目校核合理。 式中 k——注射機最大注射量的利用系數(shù)，一般取0.8； M——注射機的額定塑化量（9 .5g/s） t——成型周期，取30s。 ⑵ 注射壓力的校核。 pe≧k1p0=1.3×130=169MPa,而pe=190MPa，注射壓力校核合格。 式中k1———取1.3 (參考五先明主編的《塑料模具設(shè)計指導(dǎo)》公式（2-10）)； p0——取130 MPa（屬薄壁窄澆口類）。 ⑶ 鎖模力校核。 F≧KAp型=1.2×455.625=546.75KN,而F=630，鎖模力校核合格。 其他安裝尺寸的校核要待模架選定結(jié)構(gòu)尺寸確定以后才可以進行。 澆注系統(tǒng)的設(shè)計與計算 1 .主流道的設(shè)計 主流道通常位于模具中心塑料熔體的入口處，它將注射機噴嘴射出的熔體導(dǎo)入分流道或型腔中。主流道的形狀為圓錐形，以便于熔體的流動和開模時主流道凝料的順利拔出。 ⑴ 主流道尺寸 ①主流道小端直徑 d=注射機噴嘴直徑+（0.5～1） =3+（0.5～1）,取d=3.5 mm。 ②主流道球面半徑 SR0=注射機噴嘴球頭半徑+（1～2） =15+（1～2），取SR0 =16 mm。 ③球面配合高度 h =3 mm～5 mm，取h = 3mm。 ④主流道長度 盡量小于60 mm，由標(biāo)準(zhǔn)模架結(jié)構(gòu)該模具的結(jié)構(gòu)，取L =25+20 =45 mm ⑤主流道大端直徑 D =d+2Ltana≈7.54(半錐角a為1°～2°)，取D=7.5mm。 ⑥澆口套總長 L0=45+h+2=50mm ⑵主流道襯套的形式 主流道小端入口處與注射機噴嘴反復(fù)接觸，屬于易損件，對材料要求較嚴(yán)，因而模具主流道部分常設(shè)計成可拆御更換的主流道襯套形式即澆口套，以便有效地選用優(yōu)質(zhì)鋼材單獨進行加工和熱處理，常采用碳素工具鋼，如T8A,T10A等，熱處理硬度為50HRC～55HRC，如下圖。 主流道襯套 ⑶主流道襯套的固定 主流道襯套的固定形式如下圖所示。 1-定位圈； 2主流道襯套； 3定模座板； 4內(nèi)六角螺釘。 主流道襯套的固定形式 ⑷主流道凝料體積 ⑸主流道剪切速率校核 由經(jīng)驗公式 式中qv——模具的體積流量，此時按單位時間計算的，數(shù)值在前面已經(jīng)計算出來。 Rn＝（3.5+7.5）/2/2＝0.275cm 主流道剪切速率～。 主流道剪切速率偏小主要是注射量小、噴嘴尺寸偏大的所致。 2. 冷料穴的設(shè)計 ⑴主流道冷料穴的設(shè)計 開模時應(yīng)將主流道中的凝料拉出，所以冷料穴直徑應(yīng)稍大于主流道大端直徑。大端直徑為7.5mm,所以這里可以取9mm；冷料穴升度h約為3/4d≈6mm。此模具采用Z字形冷料穴，如下圖所示； 1；定模座板 2；冷料穴 3；動模板 4；推桿 冷料穴形式 ⑵分流道冷料穴的設(shè)計 當(dāng)分流道較長時，可將分流道端部沿料流前進方向作為分流道冷流穴，以儲貯存前鋒冷料。一般在分流道端部加長5mm作為分流道冷料穴。 3.分流道的設(shè)計 ⑴分流道的布置形式 分流道在分型面上的布置與前面所述型腔排列密切相關(guān)，有多種不同的布置形式，但應(yīng)遵循兩方面原則：一方面排列緊湊、縮小模具板面尺寸；另一方面流程盡量短、所模力力求平衡。分流道應(yīng)能滿足良好的壓力傳遞和保持理想的填充狀態(tài)，是塑料熔體盡快地經(jīng)分流道均衡的分配到各個型腔，因此，該模具的流道布置形式采用平橫式。 ⑵分流道長度 第一級分流道 l1＝50mm 第二級分流道 l2＝6mm（冷料井升度） 所以總長L為56mm。 ⑶分流道的形狀、截面尺寸以及凝料體積 ①形狀及截面尺寸。為了便于機械加工及凝料脫模，本設(shè)計的分流道設(shè)置在分型面上定模一側(cè)，截面形狀采用加工工藝性比較好的梯形截面。梯形截面對塑料及流動阻力均不大，一般采用下面經(jīng)驗公式來確定截面尺寸，即 式中B——梯形大底邊的寬度（mm） m——塑件的質(zhì)量（g） L——單向分流道的長度（mm） H——梯形的高度（mm） 根據(jù)王樹勛主編的《模具適用技術(shù)設(shè)計綜合手冊》取B＝4mm H＝（２／３）B＝（２／３）×４＝２.67，取H＝３mm 分流道L１截面形狀如圖所示 分流道截面形狀 從理論上說，L2分流道可比L1截面小10%，但為了刀具的統(tǒng)一和加工方便，在分型面上的分流道采用一樣的截面。 ②凝料體積 分流道長度L＝50×2+6＝106㎜ 分流道截面面積 A＝（4+3）×3÷2＝10.5 ⑷ 分流道的表面粗糙度 由于分流道中與模具接觸的外層塑料迅速冷卻，只是中心部位的塑料熔體得到流動狀態(tài)較理想，因此分流道的內(nèi)表面粗糙度Ra并不要求很低一般取0.63um～1.6um,這樣表面稍不光滑，有助于增大塑料熔體的外層流動阻力。避免熔流表面滑移，使中心層具有叫高的剪切速率。此處Ra＝0.8um。 4.澆口的設(shè)計 澆口是連接流道與型腔之間的一段細短通道，他是澆注系統(tǒng)的關(guān)鍵部分，澆口的形狀、位置和尺寸對塑件的質(zhì)量影響很大。 ⑴澆口類型及位置的確定 該模具是中小型多腔模具，從塑件的結(jié)構(gòu)來看，開設(shè)側(cè)澆口較合理。開設(shè)在塑件的后板與底平面交界處正中間，從型腔外側(cè)進料，能方便地調(diào)節(jié)充模時的剪切速率和澆口封閉時間，因而又稱為標(biāo)準(zhǔn)澆口。這類澆口加工容易，修正方便，并且可以根據(jù)塑件的形狀特征靈活地選擇進料位置，因此它是廣泛使用的一種澆口形式，普遍使用于中小型塑件的多型腔模具。 ⑵澆口結(jié)構(gòu)尺寸的經(jīng)驗計算 ①側(cè)澆口深度和寬度經(jīng)驗計算 經(jīng)驗公式為 h＝nt＝0.8×1.5＝1.2mm, W＝＝4.5mm 式中 h——側(cè)澆口深度（mm） w——澆口寬度（mm） A——塑件外表面積（約為28360mm2） t——塑件厚度（平均厚度約為1.5mm） n——塑件系數(shù)，由下表查得n＝0.8。 塑料材料 PEPS POM、 PC、PP PA、PMMA、PVAC PVC n 0.6 0.7 0.8 0.9 注；源自實用模具技術(shù)手冊中的表6.6-3 ②側(cè)澆口的經(jīng)驗計算 由于側(cè)澆口的種類較多，現(xiàn)講常用的經(jīng)驗數(shù)據(jù)列入下表。 側(cè)澆口的推薦尺寸 塑料壁厚/mm 側(cè)澆口尺寸/mm 澆口長度l/mm 深度h 寬度w 1.0 ＜0 .8 0～0.5 0～1.0 0.8～2.4 0.5～1.5 0.8～2.4 2.4～3.2 1.5～2.2 2.4～3.3 3.2～6.4 2.2～2.4 3.3～6.4 注；原自使用模具技術(shù)手冊中的表6.6-5 綜上的側(cè)澆口尺：深度 h ＝ 1.5mm 寬度 w ＝ 2mm 長度 l ＝ 1.0mm 澆口截面形狀與下圖，其尺寸實際應(yīng)用效果如何，應(yīng)在試模中檢測與改進。 1——主澆口 2——分流道 3——澆口 4——塑件 側(cè)澆口形式 ⑵澆注系統(tǒng)的平衡 對于該模具，從主流道到各個型腔的分流道的長度相等，形狀及截面尺寸對應(yīng)相同，各個澆口也相同，澆注系統(tǒng)顯然是平衡的。 成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計及力學(xué)計算 1.成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計 塑料沒有局型腔在成型過程中受到塑料熔體的高壓作用，用具有足夠的強度和剛度，如果型腔側(cè)壁和底版厚度過小，可能因強度不夠而產(chǎn)生塑性變形甚至破壞；也可能因剛度不足而產(chǎn)生饒曲變形，導(dǎo)致溢料飛邊，降低塑件尺寸精度并影響順利脫模。因此，應(yīng)通過強度和剛度計算來確定型腔壁厚，尤其對于重要的精度要求高的或大型模具的型腔，更不能單純憑經(jīng)驗來確定型腔壁厚和底板厚度。根據(jù)此塑件的結(jié)構(gòu)，型腔的組成由組合式較好，能方便的制造型腔，減少勞動量，但帶來的是各組成部分的配合精度，相對而言利大于弊。故采用組合式。 2.成型零件的結(jié)構(gòu)計算 ⑴ 凹模（型腔）的計算 零件PA1010 平均收縮率 S=2% ，此塑件未標(biāo)注公差，對于軍用品按IT13級，而對于民用品按IT14級標(biāo)注，所以δ按IT14級公差選取。 式中 S—塑件平均收縮率S＝2%； A—塑件外形尺寸（如上圖所示）； X—修正系數(shù)（取0.6）； △—塑件公差值； —制造公差，（取△/3）。 ⑵凸模（型芯）的計算 式中 S—塑件平均收縮率S＝2%； A—塑件外形尺寸（如上圖所示）； X—修正系數(shù)（取0.6）； △—塑件公差值； —制造公差，（取△/3）。 ⑵凸模（型芯）的計算 ⑶型芯高度計算 模架選擇或設(shè)計 由前面型腔的布局以及相互的位置尺寸，再根據(jù)成型零件尺寸結(jié)合標(biāo)準(zhǔn)模架，選用接個形狀式為A2型、模架尺寸為180mm～250mm的標(biāo)準(zhǔn)模架，可符合要求。 模具上所有的螺釘盡量采用內(nèi)六角螺釘；模具外表面盡量不要有突起部分；模具外表面應(yīng)光潔，加涂銹油。兩模之間應(yīng)有分模間隙，即在裝配才、調(diào)試、維修過程中,可以方便地分開兩塊模板。 １．定模座板（２５０mm×１８０mm，厚２０mm） 　　定模座板是模具與注射機連接固定的板，材料為４５鋼。 通過４個Ｍ１０的內(nèi)六角圓柱螺釘與定模固定板連接；定位圈通過４個Ｍ６的內(nèi)六角圓柱螺釘與其連接；定模座板與澆口套為Ｈ８／ｆ８配合。 2.定模板(凸模固定板)(180mm×250mm,厚20mm) 用于固定型芯(凸模固定板)、導(dǎo)套.固定板應(yīng)有一定的厚度,并有足夠的強度,一般用45鋼或Q235A制成,最好調(diào)質(zhì)230HB～270HB. 其上的導(dǎo)套孔與導(dǎo)套一端采用H7/k6配合,另一端采用H7/e7配合;定模(凸模固定）板與澆口套采用H8/m6配合;定模（凸模固定）板與圓筒型芯為H7/m6配合. 上面還開有4個彈簧頂銷孔,以便于分模時,斜滑快順利地留在動模部分,定模(凸模固定）板上的頂銷孔與頂銷為H8/f8配合. 3.支承板(180mm×250mm,厚32mm) 此模具完全沒有必要設(shè)計支承板,因型腔壓力不大. 4.墊快(32mm×250mm,厚50mm) ⑴主要作用 在動模座板與支承板之間形成推出機構(gòu)的動作空間,或是調(diào)節(jié)模具的總厚度,以適用注射機的模具安裝厚度要求. ⑵結(jié)構(gòu)形式 可以是平行墊快或拐角墊快.該模具采用平行墊快。 ⑶墊快材料 墊快材料為Q235A,也可以用HT200、球墨鑄鐵等.該模具墊快采用Q235A制造. ⑷墊快的高度h校核 h＝h1+h2+h3+s+＝0+16+12.5+34+4.5＝67mm,符合要求. 式中 h1——頂出板限位釘?shù)暮穸龋撃＞邲]有采用限位釘,故其值為0; h2----推板厚度,為16mm; h3----推桿固定板厚度,為12.5mm; s----推出行程,為34mm; ------推出行程富余量,一般為3mm～6mm,取4.5mm. ⒌動模座板(250mm×250mm,厚25mm) 材料為45鋼,其上的注射機頂桿孔為45mm.其上的推板導(dǎo)柱孔與導(dǎo)柱采用H7/m6配合. ⒍模套(180mm×250mm,厚36mm) 辮合模通過矩形導(dǎo)滑槽在模套中滑動,以完成側(cè)向分型和合模復(fù)位.材料為45鋼. 其上的導(dǎo)柱孔與導(dǎo)柱為H7/k6配合.為有利于合模時壓鑄,模套厚套應(yīng)稍小于辮合模厚度(),取36.3mm. 7.推板(114mm×250mm,厚16mm) 材料為45鋼.其上的推板導(dǎo)套孔與推板導(dǎo)套采用H7/f9配合. 導(dǎo)向機構(gòu)的設(shè)計 因為該模具采用標(biāo)準(zhǔn)模架,因為模架本身帶有導(dǎo)向裝置,設(shè)計時只要按模架規(guī)格選用既可. 側(cè)向分型抽芯機構(gòu)的設(shè)計 ⑴抽芯距 通常抽芯距等于側(cè)成型孔的深度或成型凸臺的長度S加上2~3mm的安全系數(shù). L＝S+2~3mm＝1.5+2~3mm＝4mm ⑵側(cè)抽芯機構(gòu)的選用 根據(jù)設(shè)計塑件的外型選取斜導(dǎo)柱式抽芯機構(gòu) 斜導(dǎo)柱式抽芯機構(gòu)結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，安全可靠等特點，且該抽芯不需較大的抽芯力， 采用用它經(jīng)濟。 斜導(dǎo)柱的抽拔角可在10~200之間選取，取α=150 a .斜導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)形式 中小型模具中常用的一種結(jié)構(gòu)形式其臺間端部相平與模面其角度與抽拔角一致。 左圖是斜導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)形式 斜導(dǎo)柱固定部分與模板的配合精度為的過度配合。斜導(dǎo)柱后側(cè)滑快的斜孔中滑動時，有較大的側(cè)向分力，所以相互的運動摩擦里較大，因此，斜導(dǎo)柱與側(cè)滑快斜孔之間配合不能過于緊密，在實際中應(yīng)有0.2~0.3mm的間隙，還有，如果精度高的動配合在開模的瞬間主分型面和側(cè)分型面幾乎是同時分型的，這時由于禊塊還在起鎖緊作用，會引起側(cè)抽芯的運動干擾。 b．圓柱形斜導(dǎo)柱直徑的確定 I．圓柱形斜導(dǎo)柱直徑的確定 為方便計算取 F=930N ，脫模斜度 由公式得 d===10.8mm d—斜導(dǎo)柱直徑mm F—抽拔力N —拔模角 —斜導(dǎo)柱的取用彎曲力 取=137.2MP =+M=+=16.96mm 本設(shè)計取 d=12mm II．抽拔角的選擇 抽拔角是決定側(cè)抽芯工作效果的重要技術(shù)參數(shù)之一，它直接關(guān)系到斜導(dǎo)柱的所承受的彎曲力，側(cè)抽拔力以及斜導(dǎo)柱的有效工作長度，抽芯距和開模行程。一般說來斜導(dǎo)柱與側(cè)滑塊的斜孔之間有一定的間隙，選擇抽拔角時一定要同時兼顧抽芯距及斜導(dǎo)柱受力狀況以及其他相關(guān)的因素，斜導(dǎo)柱的抽拔角可在10~20之間選取，一般不得大于25，遇特殊情況時特殊處理。 F= =（開模力） L=（有效工作長度） H=（最小開模行程） III．圓柱形斜導(dǎo)柱總長度的計算 L—斜導(dǎo)柱總長度mm D—斜導(dǎo)柱抬肩直徑mm —斜導(dǎo)柱抽拔角 h—斜導(dǎo)柱固定板厚度mm —斜導(dǎo)柱與側(cè)滑塊斜孔的配合間隙mm —斜杠工作的直徑mm —抽芯距實際距離加2~4mm L=+++++ 估算：L=+++++d =+++6++12 =1.9+33.5+11.5+6+11.5+4 =66.66mm 本設(shè)計根據(jù)需要取L=98mm （4）側(cè)型芯機構(gòu)的設(shè)計 側(cè)型芯機構(gòu)包括側(cè)滑塊，導(dǎo)滑槽，定位裝置，鎖緊裝置等幾部分。斜滑塊的設(shè)計原則： （1）斜滑塊的導(dǎo)向斜角α可比斜導(dǎo)柱的大些，但也不大于30°,一般取10°~25°，斜滑塊的推出長度必須小于導(dǎo)滑總長L的2/3。 （2）斜滑塊與導(dǎo)滑槽采用雙面配合間隙配合。詳見《塑料制品成型及模具設(shè)計》表4-21。 （3）為保證斜滑塊的分型面密合，成型時不致發(fā)生溢料，斜滑塊底部與模套之間應(yīng)留有0.2~0.5mm的間隙，同時斜滑塊頂面應(yīng)高出模套0.2~0.5mm。 （4）當(dāng)內(nèi)側(cè)抽芯時，斜滑塊的頂端面應(yīng)低于型芯頂端面0.05~0.10mm，以免推出時阻礙斜滑塊的徑向移動。另外，在斜管塊頂端面的徑向移動范圍內(nèi)（L>L1），塑件內(nèi)表面上不應(yīng)有任何臺階，以免阻礙斜滑塊活動。  在實際用中，為了便于加工和維修，多采用分體結(jié)構(gòu)形式，故本設(shè)計采用分體式結(jié)構(gòu)。具體如下圖所示 I．側(cè)型芯的與側(cè)滑座的連接形式 滑塊形式 鑲嵌圓柱體側(cè)型芯其直徑較大時，采用貫通的圓柱銷從型芯的中間穿過，而直徑較小的，則從型芯的側(cè)壁打一個騎墻削，它的中心應(yīng)落在側(cè)型芯的外部，這樣雖然只深入到圓柱削的1/3，就有較好的緊固效果。 II．側(cè)滑座的導(dǎo)滑形式 在側(cè)滑座和導(dǎo)滑槽的配合中，有兩個尺寸較為重要，一是側(cè)滑座的寬度s，二是導(dǎo)滑槽的厚度B。他們的配合均為基孔制的間隙配合，即H7/f6。側(cè)滑座斜孔d（H7）抽拔角與斜導(dǎo)柱配作完成。其尾部的斜面上作為鎖緊用的其尾部角度即鎖緊禊角為=+ III．側(cè)滑座的定位裝置 本設(shè)計采用擋板式定位 。利用側(cè)滑座的自重，使用擋板式側(cè)滑座定位，結(jié)構(gòu)簡單，但只適用于側(cè)型芯安放在模具下方的情況。模具裝配圖上應(yīng)特別注明模具安裝的方向要求 ＩV．側(cè)滑座的鎖緊裝置 １保證側(cè)型芯準(zhǔn)確復(fù)位，斜導(dǎo)柱的復(fù)位只能使其粗定位； ２.承受注射壓力對側(cè)型芯的沖擊，在注射成型的型腔內(nèi)呈現(xiàn)熔融狀態(tài)的塑料對側(cè)型芯有一個很大的壓力，鎖緊塊就是承受壓力的沖擊，防止側(cè)型芯外移，同時消除了斜導(dǎo)柱的彎曲力。 本設(shè)計采用嵌入式的鎖緊塊固定方式，它是貫通嵌入模板，它鎖緊強度較好，加工簡單，特別有利于組裝的研合研和前鎖緊塊長度留有研合余量，研合完成后再將背面的高于模板部分去掉即可，然后安裝定模座板壓緊止動。 注意：鎖緊塊與模邊的距離s不能太薄，而固定孔的四角應(yīng)有適當(dāng)?shù)钠綇?，沒有定模板時方可以采用。 定模圖 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計 1，加熱系統(tǒng) 由于該模具的模溫要求在80℃以下，又是小型模具，所以無需設(shè)置加熱裝置。 2，冷卻系統(tǒng) PA1010的成型溫度和模具溫度分別為190℃～250℃、50℃～80℃，用常溫水對模具進行冷卻。 3，冷卻系統(tǒng)的簡略計算 ⑴求塑件每小時釋放的熱量Q 查表4.6-4（實用模具技術(shù)手冊）得PA1010單位質(zhì)量放出的熱量Q1＝6.5×100kJ/kg～7.5×100KJ/kg,取Q1＝7.5×100KJ/kg，故 Q＝WQ1＝88.48×7.5×100×60＝398160KJ/h 式中W——單位時間（每分鐘）內(nèi)注入模具中的塑料質(zhì)量（kJ/min），該模具每分鐘注射兩次，所以W＝2×44.24＝88.48KJ/min。 ⑵求冷卻水的體積流量 查表8.6-15（實用模具技術(shù)手冊）得 式中 p---冷卻水的密度，為1×Kg/ ； C1----冷卻水的比熱容，為4.187KJ/（kg.℃）; -----冷卻水出口溫度，取25℃； -----冷卻水入口溫度，取20℃。 ⑶求冷卻水管道直徑d 查《實用模具技術(shù)手冊》中的表37-6，為使冷卻水處于湍流狀態(tài)，取d＝8mm. ⑷ 求泠卻水在管道內(nèi)的流速v 在《實用模具技術(shù)手冊》中，運用公式37-4得 ⑸求冷卻管道孔壁與冷卻水之間的傳熱膜系數(shù)h 查《實用模具技術(shù)手冊》中的表37-3，取f＝6.84（水溫為25℃），再由《實用模具技術(shù)手冊》中的式37-4有 ℃ ⑹求冷卻水管道總傳熱面積A 由《實用模具技術(shù)手冊》中的式37-5有 式中 ——模具溫度與冷卻水溫度之間的平均溫差（℃），模具溫度取65℃。 ⑺求模具上應(yīng)開設(shè)的冷卻水管道的孔數(shù)n 在《實用模具技術(shù)手冊》中，運用公式37-6得 ⒋冷卻裝置的布置 由于該塑件為階梯形零件，在分流道部位，應(yīng)重點加強冷卻，可以布置在分流道偏上的部位。 對于型芯的冷卻水道，可采用隔片導(dǎo)流式。但經(jīng)過上面的計算可以知道塑料釋放的總熱量不大，只在模具型腔周圍開設(shè)冷卻水道即可。 排氣系統(tǒng)的設(shè)計 該模具是小型模具，完全可以通過分型面和型芯以及凹模鑲拼出的間隙排氣.故不需另設(shè)排氣系統(tǒng). 設(shè)計小結(jié) 25