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除冰機器人的設計 摘 要 如今對輸電線路實施除冰是防止冰災的有效途徑，如何具體的除冰方法則應用了除 冰機器人，除冰機器人造價低，工作效率高，安全可靠，能夠實現(xiàn)在線除冰作業(yè)，不影 響電力的輸送，是一項很有發(fā)展前景的課題。目前機器人在高壓輸電線路上的應用主要 是線路巡檢。而對線路除冰的應用還鮮有研究。本文對除冰機器人本體設計、越障規(guī)劃。 主要研究內容如下。首先，在分析了輸電線路結構和除冰作業(yè)要求的基礎上，指出現(xiàn)有 巡線機器人結構運用到除冰作業(yè)中的缺陷，設計了一種除冰機器人本體機構，并對其越 障的動作進行了規(guī)劃。所選的減速器和電機仍能滿足要求，從而證明了除冰機器人的合 理性，為了保證電力系統(tǒng)的可靠性，提高高壓輸電線除冰的效率，減少損失，維護工人 的安全，開發(fā)一種可以替代或部分替代工人進行除冰作業(yè)的新型設備一直是國內外相關 研究的熱點。因此，研制安全有效的除冰機械以代替人進行導線除冰具有較好的應用前 景和實用意義。 關鍵詞：除冰機器人；機構設計；電動機；越障規(guī)劃 Abstract Now on the transmission line icing is to prevent the implementation of ice disaster in an effective way, how specific deicing method is applied the deicing robot, deicing robot has the advantages of low cost, high work efficiency, safety and reliability, can realize online deicing operation, does not affect the transmission of electricity, is a promising subject. The current robot on HV power transmission lines is mainly applied to transmission line inspection. On line deicing application is little research. The deicing robot design, planning, negotiation dynamics analysis are studied. The main research contents are as follows. Firstly, on the analysis of the transmission line structure and deicing operation on the basis of the requirements of inspection robot for power transmission lines, design a kind of deicing robot body mechanism, and the obstacle of action planning. improve the high voltage transmission line deicing efficiency, reduce the loss, maintain the safety of workers, the development of a replacement or partial replacement workers were deicing operation of new equipment has been in the domestic and foreign related research. Therefore, the development of safe and effective deicing machine to replace the human to lead deicing and has better application prospect and practical significance Key words：Deicing robot; mechanism design; Motor; rigid-flexible coupling dynamics 目 錄 摘 要 .................................................................................1 1 引言 .................................................................................1 1.1 問題的提出及研究意義 ..............................................................1 1.2 國內外研究現(xiàn)狀 ....................................................................1 1.3 工業(yè)機器人的發(fā)展史 ................................................................2 1.4 導線覆冰的原因 ....................................................................3 2 高壓輸電線路的覆冰 ...................................................................4 2.1 不規(guī)則覆冰和不同期脫冰 ............................................................4 2.2 除冰的方式方法 ....................................................................4 2.3 輸電線路的抗冰 ....................................................................5 3 除冰機器人機構 .......................................................................7 3.1 除冰機器人種類 ....................................................................7 3.1.1 線纜除冰機器人 ...............................................................7 3.1.2 可跨躍障礙多分裂機器人 .......................................................8 3.1.3 電力設施的微波除冰裝置 .......................................................9 3.2 前端多環(huán)銑刀 ......................................................................9 3.2.1 成型銑刀的結構參數(shù) ..........................................................10 3.2.2 成型銑刀截面的計算 ..........................................................13 3.3 機械升降平臺 .....................................................................14 3.3.1 升降平臺的機械結構形式 ......................................................14 3.3.2 升降平臺零件設計 ............................................................15 3.4 電機的選擇 .......................................................................17 3.4.1 升降步進電機 .................................................................17 3.4.2 回轉驅動電機 ................................................................19 4 控制系統(tǒng)的設計 ......................................................................21 4.1 機器人的控制系統(tǒng) .................................................................21 4.2 基于運動卡的控制系統(tǒng)的建立 .......................................................22 4.2.1 總體方案的確定 .................................................................22 4.2.2 機器人控制工作原理 .............................................................23 4.3 軟件編程語言的特點 ...............................................................24 4.4 指令系統(tǒng) .........................................................................24 4.5 運動控制程序運行過程的簡介 .......................................................25 參考文獻 ..............................................................................26 致 謝 ................................................................................27 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 0 1 引言 1.1 問題的提出及研究意義 現(xiàn)如今西南的很多地方出現(xiàn)了連續(xù)的低溫雨雪冰凍天氣，并且遭受了很嚴重的冰雪 災害。國家減災委員會專家已定性為：“西南地區(qū)發(fā)生的冰雪災害，是世界上比較大面 積、極端性氣候事件，影響的地區(qū)人口之多是世界罕見的” 。冰災造成中心的城區(qū)正值春 節(jié)期間停電、停水很多天，交通、通訊、電視均出現(xiàn)不同程度的中斷，然而有些城市則 成為我國南方冰雪災害最嚴重的地區(qū)。特別是電力系統(tǒng)遭受毀滅性重創(chuàng)，冰災引起了倒 塔,現(xiàn)場調查了湖南冰災期間大于 220kV 輸電線路的受損情況，發(fā)現(xiàn)倒塔線路覆冰厚度相 對集中，同時微地形和微氣象造成覆冰加重和覆冰的不均勻性，檔距、塔形等對線路倒 塔也存在影響。分析倒桿斷線的形式認為覆冰太厚超過設計值、垂直荷載壓垮和不平衡 張力拉垮是造成線路倒塔。專家解說，高壓線高高的鋼塔在下雪天時，可以承受 2-3 倍的 重量。但如果下雨凇，可能會承受 10-20 倍的電線重量。電線結冰，遇冷收縮，風吹引起 震蕩，就使電線不勝重荷而斷裂。 隨著我國經(jīng)濟的高速發(fā)展，超高壓大容量輸電線很多，線路的穿越情況更加復雜， 如經(jīng)過大面積的水庫、湖泊和崇山峻嶺，給線路維護帶來很多困難。而且在嚴冬及初春 季節(jié)，我國云貴高原一帶及兩湖地區(qū)常出現(xiàn)霧凇和雨凇現(xiàn)象，造成架空輸電線路覆冰， 使線路舞動、閃絡、燒傷，甚至斷線倒桿，使電網(wǎng)結構遭到破壞，安全運行受到嚴重威 脅。在緊急情況下，尋道員用帶電操作桿或其它類似的絕緣棒只能為很少的一部分覆冰 線路除冰，人工除冰有很高的危險性。所以一種新型的而且方便安全的除冰方式的研究 是迫在眉睫的。本次的設計題目就是關于高壓電線的除冰機構的設計，最后能有效的消 除冰雪天氣對輸電線的嚴重威脅，從而達到理想的效果。 1.2 國內外研究現(xiàn)狀 在國外，一些國家的地理與氣候情況與我國相似，甚至一些國家的情況更加惡劣， 為了保證電力系統(tǒng)的可靠性，這些國家為了提高高壓輸電線除冰的效率，減少不必要的 損失，維護工人的安全，開發(fā)了一種可以替代或部分替代工人進行除冰作業(yè)的新型設備。 這種新型的設備的研究一直是國內外相關領域的熱點。因此，研制安全有效的除冰機械 以代替人為操作進行除冰具有較好的實用意義。 而現(xiàn)如今全球氣候正經(jīng)歷以變暖為主要特征的變化，氣候變暖導致“厄爾尼諾”和 “拉尼娜”等極端天氣氣候事件的頻率與強度明顯增加，因為輸電線路所處地質條件復 雜，容易遭受冰災等極端天氣的影響，所以國內外對已多次發(fā)生的輸電線路冰災事故進 行了相關的研究。在國內襲擊湖南的持續(xù)低溫、雨雪、冰凍天氣過程來臨之前，湖南溫 度偏高、空氣干燥。并且湖南東、南、西部三面環(huán)山，向中部、北部過渡為丘陵和平地， 冷空氣襲擊湖南后，湖南降溫迅速，加上湖南北低南高的地勢使逆溫層得以加強，地勢 陡增處南下冷空氣因推進受阻而徘徊駐留，隨著暖濕氣流不斷補充，易形成長時間降雨、 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 1 冰凍，形成持續(xù)的雨凇。由于降溫迅速，湘西高海拔山區(qū)和緯度較高的湘北地區(qū)地表氣 溫低，但降水主要集中在湘南、湘中、湘東，且停留時間較長，導致湘南、湘中、湘東 冰凍災害強于湘北和湘西高海拔山區(qū)。湖南電網(wǎng)冰凍災害是在大尺度天氣形勢控制下形 成的，拉尼娜現(xiàn)象起到推波助浪的作用，冰凍災害受損范圍與程度具有較強的微地形影 響特征。 1.3工業(yè)機器人的發(fā)展史 工業(yè)機器人的發(fā)展通?？梢?guī)劃分為三代： 第一代工業(yè)機器人：通常是指目前國際上商品化與使用化的“可編程的工業(yè)機器人” ， 又稱“示教再現(xiàn)工業(yè)機器人” ，即為了讓工業(yè)機器人完成某項作業(yè)，首先由操作者將完成 該作業(yè)所需要的各種知識（如運動軌跡、作業(yè)條件、作業(yè)順序和作業(yè)時間等） ，通過直接 或間接手段，對工業(yè)機器人進行“示教” ，工業(yè)機器人將這些知識記憶下來后，即可根據(jù) “再現(xiàn)”指令，在一定精度范圍內，忠實的重復再現(xiàn)各種被示教的動作。1962 年美國萬 能自動化公司的第一臺 Unimate 工業(yè)機器人在美國通用汽車公司投入使用，標志著第一 代工業(yè)機器人的誕生。 第二代工業(yè)機器人：通常是指具有某種智能（如觸覺、力覺、視覺等）功能的“智 能機器人” 。即有傳感器得到觸覺、力覺和視覺等信息計算機處理后，控制機器人的操作 機完成相應的適當操作。1982 年美國通用汽車在裝配線上為工業(yè)機器人裝備了視覺系統(tǒng)， 從而宣布了新一代智能工業(yè)機器人的問世。 第三代工業(yè)機器人：即所謂的“只治式工業(yè)機器人” 。它不僅具有感知功能，而且還 有一定的決策及規(guī)劃能力。第一代工業(yè)機器人目前仍處在實驗室研究階段。工業(yè)機器人 經(jīng)歷了誕生---成長---成熟期后，已成為制造業(yè)中不可缺少的核心裝備，世界上有約 75 萬臺工業(yè)機器人正與工人朋友并肩戰(zhàn)斗在個條生產線上，特種機器人作為機器人家族的 后起之秀，由于其用途廣泛而大有后來居上之勢，仿人機器人、農業(yè)機器人、服務機器 人、水下機器人、醫(yī)療機器人、軍用機器人、娛樂機器人等各種用途發(fā)特種機器人紛紛 面世，而且正以飛快的速度向實用化邁進。 但總的來看，我國的工業(yè)機器人技術及其工程應用水平和國外比還有一定的距離， 如：可靠性低于國外產品；機器人應工程起步較晚，應用領域窄，生產線系統(tǒng)技術與國 外比有差距；在應用規(guī)模上，我國已安裝的國產工業(yè)機器人約 200 臺，約占全球已安裝 臺數(shù)的萬分之四。以上原因主要是沒有形成機器人產業(yè)，當前我國的機器人生產都是應 用戶的要求， “一客戶，一次重新設計” ，品種規(guī)格多、批量小、零部件通用化程度低、 供貨周期長、成本也不低，而且質量、可靠性不穩(wěn)定。因此迫切需要解決產業(yè)化前期的 關鍵技術，對產品進行全面規(guī)劃，搞好系列化、通用化、?；O計，積極推進產業(yè)化進 程。 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 2 1.4導線覆冰的原因 影響導線覆冰因素很多，主要包括：氣象條件、地理及地形條件、海拔高度、導線 懸掛高度、導線直徑、水滴直徑、電場強度等。 按不同的分類方法，導線覆冰類型可分為： （1）按冰的表現(xiàn)特性分為：雨凇、霧凇、混合凇、積雪和白霜等；雨凇是過冷卻的 降水碰到溫度等于或低于 0℃的物體表面時所形成玻璃狀的透明或無光澤的表面粗糙的冰 覆蓋層，其密度較大。霧凇則分為兩種：一種是粒狀霧凇，即過冷卻霧滴碰到冷的物體 后迅速結成粒狀小冰塊，其結構較為緊密；另一種是晶狀霧凇，結構較松散，稍有震動 就有脫落?；旌馅∈沁^冷卻水滴在導線的迎風面形成的雨凇和霧凇混合凍結的不透明或 半透明覆冰，黏附力較強。積雪為黏附在導線上的自然降雪，也有干、濕之分。干雪和 濕雪的密度較小，粘附力較弱。白霜是由于空氣中潮濕的原因所凝結而成的，這對于導 線的威脅不是很大，但會增加輸電線路的負載。凍雨覆冰形成的雨凇因密度大、附著力 強，對架空輸電線路的危害最大，南方的電力冰災則主要由該原因造成的。 （2）按冰的形成機理分為：降水覆冰、云中覆冰和升華覆冰。 （3）按冰在導線上的橫截面形狀分為：圓形或橢圓形覆冰、翼型覆冰和新月形等， 如圖 1 所示。按冰在導線表面的增長過程可分為：干增長、濕增長。這種分類利于分析 導線覆冰的形成機理及形成過程中的熱平衡及熱傳遞。霧淞和干雪是干增長覆冰過程， 雨淞和濕雪是濕增長覆冰過程，而混合淞是介于二者間的一種覆冰過程。 圖 1-1導線覆冰截面圖 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 3 2 高壓輸電線路的覆冰 2.1 不規(guī)則覆冰和不同期脫冰 在高壓電線路覆冰時，導線因為承受過重的荷載，導致導線和覆冰重量產生的拉力 將通過導線、金具、絕緣子傳遞給桿塔，桿塔再傳遞給拉線，只要其中一個環(huán)節(jié)承受不 住拉力，就將出現(xiàn)倒桿和斷線事故。相鄰檔線路不均勻覆冰或不同期脫冰都會產生張力 差，使導線在線夾內滑動，嚴重時將使導線外層鋁線夾出口處全部斷裂，造成線路的另 一側發(fā)生頸縮，擁擠在線夾附近。不均勻覆冰的張力差是靜荷載，而不同期脫冰為動荷 載，二者有所不同。其次，直線桿塔承受鄰檔的張力差，會使絕緣子串產生較大偏移， 碰撞橫擔而造成損傷。再次，當張力差達到一定程度后，導線將碰撞拉線，從而電氣的 間隙將減小而燒斷拉線，桿塔因失去拉線支持后倒塌。 還有一種特別的形式極為冰閃，他是污閃的一種特殊形式。在絕緣線路嚴重覆冰時， 大量傘形冰連接，導致泄漏的距離縮短，絕緣強度降低。在融冰過程中，冰體表面水膜 因溶解污穢中的電解質而形成導電水膜，使得絕緣子串的電壓分布發(fā)生畸變，在融冰時 期常伴有大霧，使大氣中的污穢微粒進一步增加融化冰水導電率，形成冰閃。冰閃的持 續(xù)電弧將燒傷絕緣子，絕緣強度降低。最后由于覆冰形狀的不對稱，改變了導線的空氣 動力學特性。當風速達到一定的數(shù)值時，導線具有較好的空氣動力性能，在風的激勵下 產生低頻高幅振蕩。輕者發(fā)生閃絡、跳閘，重者發(fā)生金具及絕緣子損壞，導線斷股、斷 線，桿塔傾斜、倒塌等電氣事故。 2.2除冰的方式方法 使用機械外力手工或自動強制使覆冰脫落的除冰方法，稱為機械除冰方法。研制機 械除冰方法的歷史遠早于其他類型的除冰、防冰方法。機械法是針對輸電線路的，滑輪 輾壓鏟刮法和強力振動法，在當時滑輪輾壓鏟刮法并達到了當時所需求的實用水平。 有一種人工的除冰方式是它需要線路操作者在現(xiàn)場執(zhí)行。并且處理方法千變萬化， 包括敲打、撞擊等。當線路停電，可以觸及到冰時，可采用手工除冰，從地面向導線、 避雷線拋擲短木棍將覆冰打掉，或用木棒、竹竿敲打。在線路帶電時，應用與線路電壓 等級相符的絕緣棒敲打。此外，也可用木制套圈套在導線上，用繩子順著導線拉，以消 除覆冰，這種方法只是權宜之計，既不安全，又不十分有效，因此，很少有人推薦使用， 如果要用，就得為這種方法制定標準的操作規(guī)則。 為了能進一步的達到有高效而且安全的除冰方式，則由加拿大水電局研制的滑輪鏟 刮技術。這種技術是一種由地面操作人員拉動滑輪在線路上行走而鏟除導線覆冰的技術， 運用這種技術的除冰方法叫滑輪輾壓鏟刮法，滑輪輾壓鏟刮法已經(jīng)在加拿大的使用了 50 多年，是目前唯一可行的輸電線路除冰的機械方法。它由滑輪、牽引繩及涂漆的膠合板 或環(huán)氧樹脂板等器件構成，加在滑輪上的力要足夠讓導線產生彎曲，這樣，產生的應力 才能使冰破裂脫落。如果在板的兩邊固定一把鋸齒刀，則除冰效果更好，但拉扯時注意 不要損傷導線、避雷線和絕緣子?；嗙P刮法的最大優(yōu)點是效果很快，且不需要特別的 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 4 設備和專家，簡便易操作，耗能小，價格低廉，較為實用。但它也有缺點，那就是費時， 安全性能不完善，且受地形限制。據(jù)統(tǒng)計，要對一公里長導線進行滾壓除冰約需 2 小時 的時間。 在以后由于科技的發(fā)展和進步。加拿大的魁北克水電局則發(fā)明了一種電纜除冰裝置。 該裝置包括一對導線，導線連接到電纜上，并沿電纜呈螺旋形纏繞，導線的一端連接到 一個能在導線內產生電磁脈沖的脈沖發(fā)生裝置上，另一端連接在一起構成封閉電路，依 靠導線中電磁脈沖的通路，在導線之間產生推斥力，該推斥力振動導線，使導線上的覆 冰振碎脫落，由于要求外加振動源及振動會促使線纜疲勞，因而難以在工程實際中應用。 在隨著電磁技術的發(fā)展，又研制出了基于機械振動與撞擊原理的電磁力技術和電脈 沖技術是為飛行器除冰。但是，由于電磁力或電脈沖可以使導線產生強烈而又在控制范 圍內的振動，所以二者也是架空線路易接受的除冰方法之一。最后這種電磁脈沖技術效 率高而且方便，這種方法將是輸電線路除冰最易接受的方法。美國堪薩斯州的州立大學 也提出了電脈沖法除冰，即利用電容器組向線圈放電，由線圈產生強磁場，在置于線圈 附近的導電板(即目標物)上產生一個幅值高、持續(xù)時間短的機械力，使冰破裂而脫落， 但在線路融冰研究方面因技術不成熟和費用過高沒有達到預期的目的。 最后，另一種采用由電場或磁場力控制的柔韌性涂料機械方法仍處于設想階段。然 而，這些方法可作為驗證其典型除冰方法的實驗和研制的基礎。但是并沒有運用到實際 的除冰操作中，所以要尋找一種實用并且普及的除冰方式至關重要。 2.3輸電線路的抗冰 氣象要素是確定在一定區(qū)域內能否形成導線覆冰、形成什么種類的覆冰和形成多大 的導線覆冰的基本條件, 要有效地預防輸電線路覆冰, 應該搜集分析本地區(qū)歷年冰雪情 資料, 積極開展冰雪情觀測與預測工作。輸電線路覆冰是一種地域性很強的自然現(xiàn)象, 氣候起決定性的作用, 而且同一地區(qū)不同的微地形、微氣候差別也很大, 使得輸電線路 走廊的覆冰因素千差萬別。只有得到長期的詳細的氣象資料才能準確地把握輸電線走廊 的覆冰情況。 新建線路的抗冰設計對于新建的輸電線路, 要根據(jù)已掌握的氣象資料, 合理劃分冰 區(qū), 選取不同的設計冰厚進行線路設計, 力求做到確保線路安全運行而又不過分增加線 路的造價。輸電線路經(jīng)過的各種地勢、微氣候及微地形的差別較大, 沿線冰雪情不會一 致, 故不能只采取一個冰厚設計值。為了確保重冰段的安全,應在搜集到的氣象資料的基 礎上, 結合線路所經(jīng)過地區(qū)及周圍地形、地物情況、相對高差、路徑走向及覆冰時的風 速、風向、濕度等進行綜合分析, 合理劃分冰區(qū)和確定相應的冰厚設計值。新建線路在 路徑選擇上, 應力求避開嚴重覆冰段, 并做到線路應沿起伏不大的地形走線；線路應避 免橫跨埡口、風道和通過湖泊、水庫等易于覆冰的地帶；線路翻越山嶺時不應采取大檔 距、大高差； 線路沿山嶺通過時宜沿覆冰時的背風坡走線。當線路無法避開重冰區(qū)時， 應采取抗冰設計。 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 5 已運行線路的抗冰害措施對于已運行的線路, 為加強其對覆冰災害的抵御能力，應 視具體情況區(qū)別對待。海拔較高的輸電線路, 翻越分水嶺及橫跨峽谷、風道、埡口等處 的路線應進行改造; 重冰區(qū)的輸電線路應重新以抗冰要求進行徹底改造, 方法參照新建 線路的抗冰設計; 對沒有明顯微氣候、微地形影響的大面積覆冰地區(qū), 不宜立即進行線 路改造, 可以考慮采用融冰措施來防治冰雪害。覆冰絕緣子防冰閃目前, 國內輸電線路 覆冰防護工作主要集中于防斷線、倒桿及防碰線短路等方面, 而絕緣子覆冰后的閃絡問 題也應該引起人們足夠的重視, 因為已有多起絕緣子冰閃事故發(fā)生。純冰的絕緣電阻很 高, 很難造成閃絡, 冰中混含導電雜質后, 覆冰絕緣子的閃絡電壓才會降低, 含水量較 多的雪也容易造成絕緣子的閃絡。要防止絕緣子的冰閃, 最簡單的辦法就是增大爬電距 離。另外, 可以從改善絕緣子傘裙的結構入手, 大小傘與等徑傘在相同條件下, 前者更 有利于防治冰閃, 適當調整絕緣子的外形結構, 使其在大雪天不易積雪, 積雪后不易發(fā) 生閃絡。絕緣子水平懸掛、V 型串、斜向懸掛等均是阻斷融冰水形成水簾的有效方法, 運行實踐表明,阻水簾是提高冰閃電壓的基本措施。 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 6 3 除冰機器人機構 3.1 除冰機器人種類 3.1.1 線纜除冰機器人 圖 3-1除冰盾 該除冰機器人，由機架、除冰盾、電源、夾持機構和行走機構構成，除冰盾的結構 包括振動驅動裝置和在向前進方向的前端設有向盾牌，盾牌固定前伸出的若干根尖錐， 振動驅動裝置時機架上安裝振動偏心電機，安裝的振動偏心電機帶動除冰盾前后運動； 夾持機構包括起碼兩對夾持導輪和夾持的開啟閉合裝置構成，開啟閉合裝置時合頁結構， 沒對導輪分別安裝在一側合頁上，圍繞著合頁軸開啟閉合，采用夾持導輪，行走機構采 用行走電機和線纜驅動輪構成，電源采用蓄電池。 它包括主機，所述主機上連接柔性推動臂、懸掛導向臂，在柔性推動臂的前端連接 一顆開合點擊動力組，懸掛導向臂的前端連接一開合除冰工作頭，所述可開合除冰工作 頭的前端可弧線擺動的連接只少兩個正向除冰轉到組。如圖所示。 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 7 3.1.2 可跨躍障礙多分裂機器人 圖 3-2 爬行裝置 該機器人包括：導線爬行裝置，用于所述高壓輸電線路爬行；旋轉除冰裝置，安裝 于所述導線爬行裝置，用于采用旋轉敲擊力去除導線上的覆冰；動力裝置，用于爬行裝 置和除冰裝置，提供驅動力；控制裝置，用于對所述導線的爬行以及對所述旋轉除冰裝 置的旋轉進行控制。該機器人不僅適用于單導線除冰更適用于多分裂導線的除冰，該機 器人通過傳感器感測障障礙物并實施有效避讓措施，尤其適合在諸多障礙的多分裂導線 上作長距離自主爬行。 由燃料發(fā)動機驅動的機器人，所述的除冰裝置還包括：旋轉除冰裝置，安裝于所述 導線行走機器人，用于利用旋轉敲擊力去除導線上的覆冰；動力裝置與所述旋轉除冰裝 置相耦合，用于驅動所述旋轉除冰裝置選裝；控制裝置，用于控制所述導線行走機器人 的移動以及所述動力裝置的運轉。本發(fā)明的高壓線路導線除冰裝置在導線行走機器人上 安裝旋轉敲擊棒、震動沖擊錐以及刮冰鏟，由這三個除冰裝置同時工作，通過橫向敲擊、 軸向沖擊、軸向擠壓有效的將導線上的覆冰去除。 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 8 3.1.3 電力設施的微波除冰裝置 圖 3-3微波除冰裝置 該機器人由移動裝置、微波輻射融冰器和微波電極切冰刀組成。該裝置的除冰方法 采用微波輻射融冰和微波電極切冰兩種模式，通過兩種模式的有機結合和相互配合，應 對不同的覆冰狀態(tài)，對電力設施覆冰絕緣子進行除冰。 3.2 前端多環(huán)銑刀 所謂多環(huán)銑刀顧名思義，是由不同型號的鏟齒成形銑刀套在除冰系統(tǒng)里的工作輪系 當中，就形成了多環(huán)銑刀。這種銑刀是用于銑削工件成形表面的專用刀具。它的刃形是 根據(jù)工件廓形設計計算的，它具有較高的抗磨性，并能保證工件形狀和尺寸的互換性， 因此得到廣泛使用。成形銑刀按齒背形狀可分為鏟齒與尖齒兩種。 尖齒成形銑刀：尖齒成形銑刀齒數(shù)多，具有合理的后角，因而切削輕快、平穩(wěn)，加 工表面質量好，銑刀壽命高。但尖齒成形銑刀需要專用靠?；蛟跀?shù)控工具磨床上來重磨 后面、刃磨工藝復雜。因此，刃形簡單的成形銑刀一般做成尖齒形。 鏟齒成形銑刀：齒背由徑向鏟削形成，使其具有成形刃后角。該刀具沿前刀面重磨 后能保證刃形不變，故在生產中一般采用鏟齒結構，只有在大批量生產中才采用尖齒結 構。在這里對于除冰機器人的重要的零部件，所采用的則是鏟齒銑刀，達到能高速的鏟 除電線上的冰雪。 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 9 3.2.1 成型銑刀的結構參數(shù) 圖 3-4 成型銑刀結構 如圖 3-4 所示，成形銑刀齒形高度可取為 h＝hｗ＋（1~2）mm，式中 hｗ—工件的 廓形高度。 銑刀寬度一般比工件廓形最大寬度大1～5mm ，并應采用標準系列尺寸。用銑刀切削 時，要求其刀桿直徑足夠大，以保證在銑削力作用下有足夠的強度和剛度。因此，銑刀 孔徑應按強度或剛度條件計算決定。在一般情況下，可根據(jù)銑削寬度和切削條件選取。 表3-5是根據(jù)生產經(jīng)驗推薦的數(shù)值。 表3-5 成型銑刀內孔直徑 銑 刀 孔 徑銑 削 寬 度 一般切削 重切削 6~12 16 22 >12~25 22 27 >25~40 27 32 >40~60 32 40 >60~100 40 50 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 10 由于在除冰機器人的性能要求，銑刀必須有足夠的硬度。在保證銑刀孔徑足夠大和 銑刀刀體強度足夠的條件下，應選較小的銑刀外徑，以減小扭矩和減少高速鋼的消耗。 設計銑刀時，可首先用下式估算外徑，待確定了銑刀的其他有關參數(shù)后，再校驗銑 刀刀體強度。 ｄ 0=（ 2~2.2） d + 2. 2h+（ 2~6）mm （3-1） 對于加強形式的容屑槽，銑刀外徑可小些 ｄ 0=（ 1.6~2） d+2h+（2~6）mm （3-2） 表 3-6 給出了銑刀直徑的推薦值，它是按式（3-1）與式（3-2）計算的，并圓整為 5 的整數(shù)倍。 表 3-6成型銑刀的外徑 銑 刀 齒 形 高 度 h孔 徑 d 5 6 8 10 12 15 18 20 22 25 28 30 32 35 45 55 70 — — —13 — — 45 50 55 70 50 55 70 90 — — — —16 45 45 50 55 60 65 70 90 65 65 70 90 110 — — — — —22 55 55 60 65 70 75 80 90 100 115 70 75 80 90 110 135 — — — — — —27 65 65 70 75 80 85 90 95 100 115 125 135 85 90 95 100 110 135 160 — — — — — — —32 75 75 80 85 90 95 100 105 110 115 125 135 145 160 105 110 110 115 125 135 160 — — — — — — —40 90 95 100 105 110 115 120 125 130 135 140 145 150 160 在保證刀齒強度和足夠的重磨次數(shù)的條件下，應盡力取齒數(shù)多些，以便增加銑削的 平穩(wěn)性。齒數(shù) Zk與銑刀直徑之間有如下關系。 Zk＝лd/t (3-3) 式中 t—銑刀的圓周齒距。粗加工時，可取 t＝（1.8~2.4） H （3- 4） 精加工時，可取 t＝（1.3 一 1.8）H (3-5) 式中 H—容屑槽高度。H=h＋K＋r。式中： K—刀齒鏟削量 r—容屑槽底半徑，一 般為 1~3mm。 由于齒數(shù) Zk未確定時 K 與 r 都不能確定，因此可按下式初步估算 H H＝h＋0. 06d0＋（1～3）mm （3- 6） 將式（3-6）代入式（3-5）或式（3-4），再代入式（3-3），可求出 Zk ，也可根據(jù) 生產經(jīng)驗按銑刀外徑的大小預選銑刀齒數(shù)，在設計計算出銑刀的其他結構參數(shù)后，再校 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 11 驗所選齒數(shù)是否合理。表是根據(jù)生產經(jīng)驗推薦的鏟齒成形銑刀的齒數(shù)。此表適用于平底 式容屑槽的不鏟磨銑刀。對于加強式容屑槽，齒數(shù)可適當增加，對鏟磨銑刀，齒數(shù)可適 當減少。 表 3-7 成型銑刀齒數(shù) 銑刀外徑 d。(mm) 40 40~45 50~55 60~75 80~105 110~120 130~140 150~230 銑刀齒數(shù) Zk 18 16 14 12 11 10 9 8 初定成形銑刀的各參數(shù)后，需校驗刀體、刀齒強度是否足夠。如果校驗結果不符合 要求，應重新假設和計算，直到滿意為止。 （1）校驗刀齒強度：對于平底式容屑槽銑刀，可按下式計算齒根寬度 c。 c≈3π(d0－2H)/4Z k （3-7） 要求 c /H≥0. 8 ，當不滿足時，應減少銑刀齒數(shù)。對加強式槽底的成形銑刀，一般不 需進行此項校驗。 （2）校驗刀體強度：為保證刀體強度，要求 m≥(0. 3~0. 5) dm 可按下式計算 ｍ＝（d 0－2H－ｄ）/2 （3-8） 當不滿足時，應增大銑刀外徑。 刀齒齒根強度和刀體強度的校驗亦可采用作圖法進行，即按選定的銑刀結構參數(shù)直 接畫出銑刀的端面投影圖，由圖直接觀察并測量銑刀齒根寬度ｃ和刀體厚度 m 是否足夠。 圖 3-8銑刀鏟磨干涉 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 12 （1）按所設計的成形銑刀參數(shù) d0、 Zk 、H、θ 和 ｒ作出成形銑刀刀齒的端面投影圖， 可得 A、I、J 三點。從第一齒的頂點 A 沿徑向取齒廓高度 h 得 G 點，從第二齒的頂點 J 沿徑向取鏟削量 K 得 B 點，取齒廓高度 h 得 E 點，從 A 點作直線 AO1，AO 1與前刀面 AO 夾 角為 α f ，又作 AB 兩點連線的中垂線與直線 AO1交于 O1點，以 O1為圓心，O 1A 為半徑作 圓弧連 A 點和 B 點即得近似的齒頂鏟背曲線；以 O1G 為半徑畫圓弧 GD，即為近似的齒底 鏟背曲線。 （2）選輪系直徑 Ds≥(2h+25+5) mm，式中ｈ為銑刀齒廓高度。一般 60≤Ds≤120。 （3）在ＡＪ上取一點ａ，使Ａａ≈ＡＪ/2 ，連ａｏ；交ＧＤ于Ｆ點，連接 FO1并 延長之，自 F 點在此延長線上截取 F02 = Ds/2, 得 02 點，以 02為圓心，Ds/2 為半徑作 圓，即得輪系的外圓周，并切 GD 于 F 點。此時輪外圓周如在下一個刀齒 E 點的上方，則 輪系在鏟磨時不會碰到下一個刀齒，如果在 E 點的下方，則鏟磨時會碰到下一個刀齒， 即發(fā)生干涉。如發(fā)生干涉，需改變銑刀的一些參數(shù)，如減少齒數(shù) Zk與鏟削量Ｋ或增大 θ 等，需要重新設計。 3.2.2 成型銑刀截面的計算 在這種工作的情況下，工件法剖面截形就是銑刀的齒形。 銑刀有了前角以后，其刀齒在徑向截面的齒形和前刀面上的齒形，就與工件法剖面 的截形不同了。設γ f為銑刀外圓處的縱向前角，當γ f較大（例如γ f>50）時，銑刀徑向 截面和前刀面上的齒形需進行修正計算。 為了能確定工件齒形和銑刀齒形的關系。在給定的工件齒形以后銑刀徑向截面應具 有的齒形，即鏟刀應具有的齒形，即樣板應具有的齒形。 表3-9成型銑刀截面計算公式 序號 計算項目 符號 計算公式 計算精度 1 齒形點的橫坐標 cbnc=0.001 2 （見圖 4—19）??fnhR－γsiarθ0.00001° 3 齒形點縱坐標 chπ2ZKnc 0.001 鏟齒成形銑刀需要設計兩幅樣板,一幅為檢驗銑刀刃形,其廓形與銑刀前刀面廓形相 同；另一幅為檢驗鏟齒成形銑刀樣板刃形，其廓形與銑刀軸向剖面廓形相同。 樣板的設計方法與成形車刀樣板相同。 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 13 3．3 機械升降平臺 3.3.1 升降平臺的機械結構形式 根據(jù)升降機的平臺尺寸，參考國內外同類產品的工藝參數(shù)可知，該升降機宜采用單 雙叉機構形式：即有兩個單叉機構升降臺合并而成，有四個同步液壓缸做同步運動，以 達到升降機升降的目的。其具體結構形式為：主要起支撐作用和運動轉化形式的作用， 一方面支撐上頂板的載荷，一方面通過其鉸接將液壓缸的繩縮運動轉化為平臺的升降運 動，上頂板與載荷直接接觸，將載荷轉化為均布載荷，從而增強局部承載能力。下底架 主要起支撐和載荷傳遞作用，它不僅承擔著整個升降機的重量，而且能將作用力傳遞到 地基上。通過這些機構的相互配合，實現(xiàn)升降機的穩(wěn)定和可靠運行。 o324651 圖 3-10 升降臺外形結構 兩支架在 o 點鉸接，支架 1 上下端分別固定在上、下板面上，通過活塞桿的伸縮和 鉸接點 o 的作用實現(xiàn)貨物的舉升。 根據(jù)以上分析，升降機的運動過程可以敘述如下：支架 2、3 為升降機機構中的固定 支架，他們與底板的鉸接點做不完整的圓周運動，支架 1、4 為活動支架，他們在液壓缸 的作用下由最初的幾乎水平狀態(tài)逐漸向后來的傾斜位置運動，在通過支架之間的絞合點 帶動 2、3 也不斷向傾斜位置運動，以使升降機升降。 初態(tài)時，上寫底板處于合閉狀態(tài)，支架 1、2、3、4 可近似看作為水平狀態(tài)，隨著液 壓油不斷的輸入到液壓缸中，活塞桿外伸，將支架 2 頂起，支架 2 上升時，由于絞合點 o 的作用使支架 1 運動，1 與液壓缸相連，從而液壓缸也開始運動，通過一系列的相互運 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 14 動和作用，使上頂板上升，當上升到指定高度時，液壓缸停止運動，載荷便達到指定高 度。 3.3.2 升降平臺零件設計 根據(jù)升降臺的工藝參數(shù)和他的基本運動機理來確定支架 1、2、3、4 的長度和截面形 狀。 之間的距離和液壓缸的工作行程。23O 設 ( )，則 1、2 、3、4 支架的長度可以確定為 h=2-x/2,(h 15mm)即x?0m? ? 支架和地板垂直時的高度應大于 15mm,這樣才能保證其最大升降高度達到 15mm，其運動 過程中任意兩個位置的示意圖表示如下： NMO B1CA 圖 3-11 運動過程示意圖 設支架 1、2 和 3、4 都在其中點處絞合，液壓缸頂端與支架絞合點距離中點為 t ,根 據(jù)其水平位置的幾何位置關系可得： 。40 xt?? 下面根據(jù)幾何關系求解上述最佳組合值： 初步分析： 值范圍為 ,取值偏小，則上頂板 點承力過大，還會使支x1x23,O 架的長度過長，造成受力情況不均勻。X 值偏小，則會使液壓缸的行程偏大，并且會造成 整個機構受力情況不均勻。在該設計中，可以選擇幾個特殊值： =0.4, =0.6, =0.8，分xx 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 15 別根據(jù)數(shù)學關系計算出 h 和 t。然后分析上下頂板的受力情況。選取最佳組合值便可以滿 足設計要求。 （1） =0.4，支架長度為 h=2-x/2=1.8， =h/2=0.9x 2OC 液壓缸的行程設為 l,升降臺上下頂板合并時，根據(jù)幾何關系可得到： l+t=0.9 升降臺完全升起時，有幾何關系可得到： = （3- 221.80951.cos?????22(0.9).5()tlt?? 9） 聯(lián)合上述方程求得： t=0.355m l=0.545m 即液壓缸活塞桿與 2 桿絞合點與 2 桿中心距為 0.355m.活塞行程為 0.545m （2） =0.6，支架長度為=2-x/2=1.7， =h/2=0.85 液壓缸的行程設為 l,升降臺上下x 2OC 頂板合并時，根據(jù)幾何關系可得到：l+t=0.9 升降臺完全升起時，有幾何關系可得到： = （3- 221.708.5cos?????22(0.8).()5tlt??? 10） 聯(lián)合上述方程求得： t=0.32m l=0.53m 即液壓缸活塞桿與 2 桿絞合點與 2 桿中心距為 0.32m.活塞行程為 0.53m。 （3） =0.8，支架長度為=2-x/2=1.6， =h/2=0.8，液壓缸的行程設為 l,升降臺上xOC 下頂板合并時，根據(jù)幾何關系可得到：l+t=0.9 升降臺完全升起時，有幾何關系可得到： = （3- 221.60571.cos?????22(0.8).57()0tl??? 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 16 11） 聯(lián)合上述方程求得： t=0.284m l=0.516m 即液壓缸活塞桿與 2 桿絞合點與 2 桿中心距為 0.284m.活塞行程為 0.516m。 比較上述三種情況下的載荷分布狀況，x 去小值，則升到頂端時，兩相互絞合的支架 間的間距越大，而此時升降臺的載荷為均布載荷，有材料力學理論可知，此時兩支架中 點出所受到的彎曲應力為最大，可能會發(fā)生彎曲破壞，根據(jù)材料力學中提高梁的彎曲強 度的措施 ??maxaxMw??? 知，合理安排梁的受力情況，可以降低 值，從而改善提高其承載能力。分析上述時 梁的受力情況和載荷分布情況，可以選擇第二種情況。 3.4電機的選擇 3.4.1升降步進電機 除冰機器人升降用步進電機來驅動，通過絲桿傳動來實現(xiàn)升降。初選步進電機：7503BF 由前計算絲桿導程為 ，本設計升降速度選定為 ，06Lm?S=35m/s 所以絲桿轉速 （3-0w=S/L356 .8r/s49.(rin)? 12） 回轉轉矩： cgafM?? 式中： ——升降相對絲桿的回轉力矩 ；cM ——升降相對絲桿的摩擦阻力矩 ；f ——升降在停止（制動）過程中相對與絲桿的慣性力矩 ；ga 其中： （3-0gaMJt?? 13） 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 17 式中： ——升降啟動或制動過程中角速度的變化量，也就是工作的角速度：? ；2349.8(/min)349.836.49(/)0r rads? ????? t——升降啟動或制動的時間：本設計取為 ；()ts ——升降時各部件對回轉軸線的轉動慣量 ，0J 2kg? 其中： SldJ? 式中： ——絲桿對其轉動軸的轉動慣量 ，s 2()? 其中： 437.81mDL? 式中： ——絲桿的公稱直徑由前計算得 0.5(mD? ——絲桿的長度本設計取為 0.6(m) 代入得： （3-4327.8025.1.7()sJ kgm???? 14） ——升降電機與絲桿間的聯(lián)軸器的轉動慣量lJ sJ=0.18? ——步進電機轉子的轉動慣量d 2.64()dJ?? 代入得： 200.137.807.35SldJ kg???? 把以上代入 得： 0gaMt?.953ga Nm?? 其中： ；/2mfGD? 式中： G——電機自重約為 200N f——絲桿螺母副與絲桿間的摩擦系數(shù) f=0.08 代入得： （3-/20.85/0.2()mf ??? 15） 得： .49.6cgafMN??? 電機與絲桿直接聯(lián)接所以 =1；i 所以 0.()pcm?? 3/lwrads? 上式中： ——負載峰值轉速（ ） ，如上計算 ： ；lp 36.49(/)lprads?? ——負載峰值力矩（ ） ，如上計算：l N? 0iMNm? 電動機的功率計算式： （3- lpmP??? 16） 上式中： ——計算系數(shù)，其中一般 ，本設計中?。?；?1.52?2?? ——絲桿傳動裝置的效率，一般取 ，本設計中取： ；?0.79?0.8? 代入以上數(shù)據(jù)得： 0.693.4/85.lpmMPW???? 根據(jù)負載峰值力矩 最大靜轉矩，選用步矩角為 步進電機 ，其最大靜轉矩lp??3BF 為 0.882 ，滿足負載峰值力矩 最大靜轉矩的要求。N? lp? 3.4.2 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 18 表 3-12 電機參數(shù)表 電機型號 相數(shù) 步距角 /（°） 電 壓 /V 最大靜轉矩 /N·m(Kgf·cm) 最高空 載啟動 頻 率 /HZ 運行頻 率 /HZ 轉子轉動慣量 10 Kg·m5?2 分配 方式 質量 /Kg 75BF003 3 3 30 0．882（9） 1250 16000 1．568 三相 六拍 1．58 3.4.2 回轉驅動電機 除冰機器人的旋轉擊棒安裝在底座上與回轉電機相連:設計選取為 即旋10/minr??? 轉 1800的時間為 3s； 回轉轉矩： （3-cgafM?? 17） 式中： ——整體相對底座回轉軸的回轉力矩 ；c ——整體相對底座回轉軸的摩擦阻力矩 ；f ——底座在停止（制動）過程中相對與絲桿的慣性力矩 ；ga 其中： ， （3-0gaMJt?? 18） 式中： ——底座旋轉在啟動或制動過程中角速度的變化量，也就是工作角速度：? ；210(/min)1.047(/)6rrads? ???? ——底座旋轉啟動或制動的時間：本設計中 ；t .3t? —— 與 的轉化系數(shù)： ，本設計中取?fMga .859?0.85?? ——底座旋轉軸線的轉動慣量0J 2()kg? 2201322213 5.450.40.99.7Jmrrkg?????? 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 19 式中： ——擊棒的質量（kg）1m ——底座的質量（kg） 2 ——機身的質量（ kg） 3 其中： 的轉動慣量看作均勻圓柱體來計算； ——與 相對應的長度（m） 。123,r123, 把以上數(shù)據(jù)代入得： （3-01.4793.85()gaMJNmt????? 20）3.85.27()0gaf??.39.8.6()cgaf Nm????? 所以： 7.6()1lpMNmi?.04.7/l rads??? 上式中： ——負載峰值轉速（ ） ，如上計算 ： ；lpw/s104.7(/)lprads?? ——負載峰值力矩（ ） ，如上計算：l ? 3iMNm? 電動機功率的計算公式式： .7.292.08lpmPW???? 式中： ——步進電動機的功率（W） ； mP ——負載峰值轉速（ ） ，由前計算 ： ；lp?/rads14.7(/)lprads?? ——負載峰值力矩（ ） ，由前計算： =0.737（ ） ；lMN?MNm? ——計算系數(shù)，其中一般 ，本設計中?。?；?1.52??? 2? ——底座傳動裝置的效率，估算為 。?0.79?? 根據(jù)負載峰值力矩 最大靜轉矩，選用步矩角為 的步進電機 90BF003，其最大靜轉lp?3? 矩為 1.96 ，滿足要求。Nm? 表 3-13 電機參數(shù)表 電機型號 相數(shù) 步距角 /（°） 電 壓 最大靜轉矩 /N·m(Kgf·cm) 最高空 載啟動 運行頻 率 轉子轉動慣量 10 Kg·m5?2 分配 方 質量