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機(jī)械設(shè)計(jì)（論文）說明書
題 目：二級斜齒圓柱齒輪減速器
系 別： XXX系
專 業(yè)：
學(xué)生姓名：
學(xué) 號：
指導(dǎo)教師：
職 稱：
二零一二年五月一日
目 錄
第一部分 課程設(shè)計(jì)任務(wù)書-------------------------------3
第二部分 傳動裝置總體設(shè)計(jì)方案-------------------------3
第三部分 電動機(jī)的選擇--------------------------------4
第四部分 計(jì)算傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)-----------------7
第五部分 齒輪的設(shè)計(jì)----------------------------------8
第六部分 傳動軸承和傳動軸及聯(lián)軸器的設(shè)計(jì)---------------17
第七部分 鍵連接的選擇及校核計(jì)算-----------------------20
第八部分 減速器及其附件的設(shè)計(jì)-------------------------22
第九部分 潤滑與密封----------------------------------24
設(shè)計(jì)小結(jié)--------------------------------------------25
參考文獻(xiàn)--------------------------------------------25
第一部分 課程設(shè)計(jì)任務(wù)書
一、設(shè)計(jì)課題：
設(shè)計(jì)一用于帶式運(yùn)輸機(jī)上的兩級展開式圓柱齒輪減速器.運(yùn)輸機(jī)連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn),載荷變化不大,空載起動,卷筒效率為0.96(包括其支承軸承效率的損失),減速器小批量生產(chǎn),使用期限10年(250天/年),2班制工作,運(yùn)輸容許速度誤差為5%,車間有三相交流,電壓380/220V。
二. 設(shè)計(jì)要求:
1.減速器裝配圖一張(A1或A0)。
2.CAD繪制軸、齒輪零件圖各一張(A3或A2)。
3.設(shè)計(jì)說明書一份。
三. 設(shè)計(jì)步驟:
1. 傳動裝置總體設(shè)計(jì)方案
2. 電動機(jī)的選擇
3. 確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比
4. 計(jì)算傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)
5. 設(shè)計(jì)V帶和帶輪
6. 齒輪的設(shè)計(jì)
7. 滾動軸承和傳動軸的設(shè)計(jì)
8. 鍵聯(lián)接設(shè)計(jì)
9. 箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
10. 潤滑密封設(shè)計(jì)
11. 聯(lián)軸器設(shè)計(jì)
第二部分 傳動裝置總體設(shè)計(jì)方案
1.組成：傳動裝置由電機(jī)、減速器、工作機(jī)組成。
2.特點(diǎn)：齒輪相對于軸承不對稱分布，故沿軸向載荷分布不均勻，要求軸有較大的剛度。
3.確定傳動方案：考慮到電機(jī)轉(zhuǎn)速高，傳動功率大，將V帶設(shè)置在高速級。其傳動方案如下：
圖一: 傳動裝置總體設(shè)計(jì)圖
初步確定傳動系統(tǒng)總體方案如:傳動裝置總體設(shè)計(jì)圖所示。
選擇V帶傳動和二級圓柱斜齒輪減速器（展開式）。
計(jì)算傳動裝置的總效率ha:
ha=h1h23h32h4h5=0.96×0.993×0.972×0.99×0.96=0.83
h1為V帶的效率,h2為軸承的效率,h3為齒輪嚙合傳動的效率,h4為聯(lián)軸器的效率,h5為滾筒的效率（包括滾筒和對應(yīng)軸承的效率）。
第三部分 電動機(jī)的選擇
1 電動機(jī)的選擇
皮帶速度v:
v=1.5m/s
工作機(jī)的功率pw:
pw= 3.75 KW
電動機(jī)所需工作功率為:
pd= 4.52 KW
執(zhí)行機(jī)構(gòu)的曲柄轉(zhuǎn)速為:
n = 63.7 r/min
經(jīng)查表按推薦的傳動比合理范圍，V帶傳動的傳動比i1=2~4，二級圓柱斜齒輪減速器傳動比i2=8~40，則總傳動比合理范圍為ia=16~160，電動機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為nd = ia×n = (16×160)×63.7 = 1019.2~10192r/min。綜合考慮電動機(jī)和傳動裝置的尺寸、重量、價(jià)格和帶傳動、減速器的傳動比，選定型號為Y132S1-2的三相異步電動機(jī)，額定功率為5.5KW,滿載轉(zhuǎn)速nm=2900r/min，同步轉(zhuǎn)速3000r/min。
2 確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比
（1）總傳動比：
由選定的電動機(jī)滿載轉(zhuǎn)速n 和工作機(jī)主動軸轉(zhuǎn)速n，可得傳動裝置總傳動比為:
ia=nm/n=2900/63.7=45.5
（2）分配傳動裝置傳動比:
ia=i0×i
式中i0,i1分別為帶傳動和減速器的傳動比。為使V帶傳動外廓尺寸不致過大，初步取i0=3.5，則減速器傳動比為:
i=ia/i0=45.5/3.5=13
取兩級圓柱齒輪減速器高速級的傳動比為:
i12 =
則低速級的傳動比為:
i23 = 3.04
第四部分 計(jì)算傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)
（1）各軸轉(zhuǎn)速:
nI = nm/i0 = 2900/3.5 = 828.6 r/min
nII = nI/i12 = 828.6/4.27 = 194.1 r/min
nIII = nII/i23 = 194.1/3.04 = 63.8 r/min
nIV = nIII = 63.8 r/min
（2)各軸輸入功率:
PI = Pd×h1 = 4.52×0.96 = 4.34 KW
PII = PI×h2×h3 = 4.34×0.99×0.97 = 4.17 KW
PIII = PII×h2×h3 = 4.17×0.99×0.97 = 4 KW
PIV = PIII×h2×h4 = 4×0.99×0.99 = 3.92 KW
則各軸的輸出功率：
PI' = PI×0.99 = 4.3 KW
PII' = PII×0.99 = 4.13 KW
PIII' = PIII×0.99 = 3.96 KW
PIV' = PIV×0.99 = 3.88 KW
(3)各軸輸入轉(zhuǎn)矩:
TI = Td×i0×h1
電動機(jī)軸的輸出轉(zhuǎn)矩:
Td = = 14.9 Nm
所以：
TI = Td×i0×h1 = 14.9×3.5×0.96 = 50.1 Nm
TII = TI×i12×h2×h3 = 50.1×4.27×0.99×0.97 = 205.4 Nm
TIII = TII×i23×h2×h3 = 205.4×3.04×0.99×0.97 = 599.6 Nm
TIV = TIII×h2×h4 = 599.6×0.99×0.99 = 587.7 Nm
輸出轉(zhuǎn)矩為：
TI' = TI×0.99 = 49.6 Nm
TII' = TII×0.99 = 203.3 Nm
TIII' = TIII×0.99 = 593.6 Nm
TIV' = TIV×0.99 = 581.8 Nm
第五部分 V帶的設(shè)計(jì)
1 選擇普通V帶型號
計(jì)算功率Pc:
Pc = KAPd = 1.1×4.52 = 4.97 KW
根據(jù)手冊查得知其交點(diǎn)在A型交界線范圍內(nèi)，故選用A型V帶。
2 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑，并驗(yàn)算帶速
取小帶輪直徑為d1 = 100 mm,則：
d2 = n1×d1×(1-e)/n2 = i0×d1×(1-e)
= 3.5×100×(1-0.02) = 343 mm
由手冊選取d2 = 335 mm。
帶速驗(yàn)算：
V = nm×d1×π/(60×1000)
= 2900×100×π/(60×1000) = 15.18 m/s
介于5~25m/s范圍內(nèi)，故合適。
3 確定帶長和中心距a
0.7×(d1+d2)≤a0≤2×(d1+d2)
0.7×(100+335)≤a0≤2×(100+335)
304.5≤a0≤870
初定中心距a0 = 587.25 mm，則帶長為:
L0 = 2a0+π×(d1+d2)/2+(d2-d1)2/(4×a0)
= 2×587.25+π×(100+335)/2+(335-100)2/(4×587.25)=1881 mm
由表9-3選用Ld = 1800 mm，確定實(shí)際中心距為：
a = a0+(Ld-L0)/2 = 587.25+(1800-1881)/2 = 546.75 mm
4 驗(yàn)算小帶輪上的包角a1:
a1 = 1800-(d2-d1)×57.30/a
= 1800-(335-100)×57.30/546.75
= 155.40>1200
5 確定帶的根數(shù)：
Z = Pc/((P0+DP0)×KL×Ka)
= 4.97/((2.06+0.35)×1.01×0.93) = 2.2
故要取Z = 3根A型V帶。
6 計(jì)算軸上的壓力：
由初拉力公式有：
F0 = 500×Pc×(2.5/Ka-1)/(Z×V)+q×V2
= 500×4.97×(2.5/0.93-1)/(3×15.18)+0.10×15.182 = 115.2 N
作用在軸上的壓力：
FQ = 2×Z×F0×sin(a1/2)
= 2×3×115.2×sin(155.4/2) = 675.2 N
第六部分 齒輪的設(shè)計(jì)
（一） 高速級齒輪傳動的設(shè)計(jì)計(jì)算
1 齒輪材料、熱處理及精度：
考慮此減速器的功率及現(xiàn)場安裝的限制，故大小齒輪都選用軟齒面漸開線斜齒輪。
1） 材料：高速級小齒輪選用40Cr鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬度為小齒輪：274~286HBW。高速級大齒輪選用45鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬度為大齒輪：225~255HBW。取小齒齒數(shù)：Z1 = 21，則：
Z2 = i12×Z1 = 4.27×21 = 89.67 ?。篫2 = 90
2） 初選螺旋角:b = 150。
2 初步設(shè)計(jì)齒輪傳動的主要尺寸，按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)：
確定各參數(shù)的值:
1) 試選Kt = 1.6
2) T1 = 50.1 Nm
3) 選取齒寬系數(shù)yd = 1
4) 由表8-5查得材料的彈性影響系數(shù)ZE = 189.8
5) 由圖8-15查得節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)ZH = 2.42
6) 由式8-3得：
ea = [1.88-3.2×(1/Z1+1/Z2)]×cosb
= [1.88-3.2×(1/21+1/90)]×cos150 = 1.634
7) 由式8-4得：
eb = 0.318ydZ1tanb = 0.318×1×21×tan150 = 1.79
8) 由式8-19得:
Ze = = = = 0.782
9) 由式8-21得：
Zb = = = 0.98
10) 查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限:sHlim1 = 650 MPa，大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限:sHlim2 = 530 MPa。
11) 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：
小齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：N1 = 60nkth = 60×828.6×1×10×250×2×8 = 1.99×109
大齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：N2 = 60nkth = N1/u = 1.99×109/4.27 = 4.66×108
12) 由圖8-19查得接觸疲勞壽命系數(shù):KHN1 = 0.88,KHN2 = 0.9
13) 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力,取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,得:
[sH]1 = = 0.88×650 = 572 MPa
[sH]2 = = 0.9×530 = 477 MPa
許用接觸應(yīng)力:
[sH] = ([sH]1+[sH]2)/2 = (572+477)/2 = 524.5 MPa
3 設(shè)計(jì)計(jì)算:
小齒輪的分度圓直徑:d1t:
= = 45.3 mm
4 修正計(jì)算結(jié)果：
1) 確定模數(shù)：
mn = = = 2.08 mm
取為標(biāo)準(zhǔn)值:2.5 mm。
2) 中心距：
a = = = 143.6 mm
3) 螺旋角：
b = arccos = arccos = 14.90
4) 計(jì)算齒輪參數(shù)：
d1 = = = 54 mm
d2 = = = 233 mm
b = φd×d1 = 54 mm
b圓整為整數(shù)為：b = 54 mm。
5) 計(jì)算圓周速度v:
v = = = 2.34 m/s
由表8-8選取齒輪精度等級為9級。
6) 同前，ZE = 189.8。由圖8-15查得節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)為:ZH = 2.42。
7) 由式8-3得：
ea = [1.88-3.2×(1/Z1+1/Z2)]×cosb
= [1.88-3.2×(1/21+1/90)]×cos14.90 = 1.635
8) 由式8-4得：
eb = 0.318ydZ1tanb = 0.318×1×21×tan14.90 = 1.78
9) eg = ea+eb = 3.415
10) 同前，取:eb = 1
Ze = = = = 0.782
11) 由式8-21得：
Zb = = = 0.98
12) 由表8-2查得系數(shù)：KA = 1，由圖8-6查得系數(shù)：KV = 1.1。
13) Ft = = = 1855.6 N
= = 34.4 < 100 Nmm
14) 由tanat = tanan/cosb得：
at = arctan(tanan/cosb) = arctan(tan200/cos14.90) = 20.60
15) 由式8-17得：
cosbb = cosbcosan/cosat = cos14.9cos20/cos20.6 = 0.97
16) 由表8-3得：
KHa = KFa = ea/cos2bb = 1.635/0.972 = 1.74
17) 由表8-4得：
KHb = 1.17+0.16yd2+0.61×10-3b = 1.36
18) K = KAKVKHaKHb = 1×1.1×1.74×1.36 = 2.6
19) 計(jì)算d1：
d1 ≥
= = 52.5 mm
實(shí)際d1 = 54 > 52.5所以齒面接觸疲勞強(qiáng)度足夠。
5 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度：
(1) 確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值：
1) 當(dāng)量齒數(shù)：
ZV1 = Z1/cos3b = 21/cos314.90 = 23.3
ZV2 = Z2/cos3b = 90/cos314.90 = 99.7
2)
eaV = [1.88-3.2×(1/ZV1+1/ZV2)]cosb
= [1.88-3.2×(1/23.3+1/99.7)]×cos14.90 = 1.653
3) 由式8-25得重合度系數(shù)：
Ye = 0.25+0.75cos2bb/eaV = 0.68
4) 由圖8-26和eb = 1.78查得螺旋角系數(shù)Yb = 0.87
5)
= = 3.07
前已求得:KHa = 1.74<3.07，故?。篕Fa = 1.74
6)
= = = 9.6
且前已求得:KHb = 1.36，由圖8-12查得：KFb = 1.33
7) K = KAKVKFaKFb = 1×1.1×1.74×1.33 = 2.55
8) 由圖8-17、8-18查得齒形系數(shù)和應(yīng)力修正系數(shù)：
齒形系數(shù):YFa1 = 2.66 YFa2 = 2.21
應(yīng)力校正系數(shù):YSa1 = 1.59 YSa2 = 1.8
9) 由圖8-22c按齒面硬度查得大小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限為：
sFlim1 = 500 MPa sFlim2 = 380 MPa
10) 同例8-2：
小齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù):N1 = 1.99×109
大齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù):N2 = 4.66×108
11) 由圖8-20查得彎曲疲勞壽命系數(shù)為：
KFN1 = 0.84 KFN2 = 0.85
12) 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力，取S=1.3，由式8-15得：
[sF]1 = = = 323.1
[sF]2 = = = 248.5
= = 0.01309
= = 0.01601
大齒輪數(shù)值大選用。
(2) 按式8-23校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度：
mn≥
= = 1.66 mm
1.66≤2.5所以強(qiáng)度足夠。
(3) 各齒輪參數(shù)如下：
大小齒輪分度圓直徑：
d1 = 54 mm
d2 = 233 mm
b = yd×d1 = 54 mm
b圓整為整數(shù)為：b = 54 mm
圓整的大小齒輪寬度為：b1 = 59 mm b2 = 54 mm
中心距：a = 143.5 mm，模數(shù)：m = 2.5 mm
（二） 低速級齒輪傳動的設(shè)計(jì)計(jì)算
1 齒輪材料、熱處理及精度：
考慮此減速器的功率及現(xiàn)場安裝的限制，故大小齒輪都選用軟齒面漸開線斜齒輪。
1） 材料：高速級小齒輪選用40Cr鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬度為小齒輪：274~286HBW。高速級大齒輪選用45鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬度為大齒輪：225~255HBW。取小齒齒數(shù)：Z3 = 24，則：
Z4 = i23×Z3 = 3.04×24 = 72.96 ?。篫4 = 73
2） 初選螺旋角:b = 130。
2 初步設(shè)計(jì)齒輪傳動的主要尺寸，按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)：
確定各參數(shù)的值:
1) 試選Kt = 1.6
2) T2 = 205.4 Nm
3) 選取齒寬系數(shù)yd = 1
4) 由表8-5查得材料的彈性影響系數(shù)ZE = 189.8
5) 由圖8-15查得節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)ZH = 2.45
6) 由式8-3得：
ea = [1.88-3.2×(1/Z3+1/Z4)]×cosb
= [1.88-3.2×(1/24+1/73)]×cos130 = 1.634
7) 由式8-4得：
eb = 0.318ydZ3tanb = 0.318×1×24×tan130 = 1.76
8) 由式8-19得:
Ze = = = = 0.782
9) 由式8-21得：
Zb = = = 0.99
10) 查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限:sHlim1 = 650 MPa，大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限:sHlim2 = 530 MPa。
11) 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：
小齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：N3 = 60nkth = 60×194.1×1×10×250×2×8 = 4.66×108
大齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：N4 = 60nkth = N3/u = 4.66×108/3.04 = 1.53×108
12) 由圖8-19查得接觸疲勞壽命系數(shù):KHN3 = 0.9,KHN4 = 0.92
13) 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力,取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,得:
[sH]3 = = 0.9×650 = 585 MPa
[sH]4 = = 0.92×530 = 487.6 MPa
許用接觸應(yīng)力:
[sH] = ([sH]3+[sH]4)/2 = (585+487.6)/2 = 536.3 MPa
3 設(shè)計(jì)計(jì)算:
小齒輪的分度圓直徑:d3t:
= = 73.8 mm
4 修正計(jì)算結(jié)果：
1) 確定模數(shù)：
mn = = = 3 mm
取為標(biāo)準(zhǔn)值:3.5 mm。
2) 中心距：
a = = = 174.2 mm
3) 螺旋角：
b = arccos = arccos = 130
4) 計(jì)算齒輪參數(shù)：
d3 = = = 86 mm
d4 = = = 262 mm
b = φd×d3 = 86 mm
b圓整為整數(shù)為：b = 86 mm。
5) 計(jì)算圓周速度v:
v = = = 0.87 m/s
由表8-8選取齒輪精度等級為9級。
6) 同前，ZE = 189.8。由圖8-15查得節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)為:ZH = 2.45。
7) 由式8-3得：
ea = [1.88-3.2×(1/Z3+1/Z4)]×cosb
= [1.88-3.2×(1/24+1/73)]×cos130 = 1.659
8) 由式8-4得：
eb = 0.318ydZ3tanb = 0.318×1×24×tan130 = 1.76
9) eg = ea+eb = 3.419
10) 同前，取:eb = 1
Ze = = = = 0.776
11) 由式8-21得：
Zb = = = 0.99
12) 由表8-2查得系數(shù)：KA = 1，由圖8-6查得系數(shù)：KV = 1.1。
13) Ft = = = 4776.7 N
= = 55.5 < 100 Nmm
14) 由tanat = tanan/cosb得：
at = arctan(tanan/cosb) = arctan(tan200/cos130) = 20.50
15) 由式8-17得：
cosbb = cosbcosan/cosat = cos13cos20/cos20.5 = 0.98
16) 由表8-3得：
KHa = KFa = ea/cos2bb = 1.659/0.982 = 1.73
17) 由表8-4得：
KHb = 1.17+0.16yd2+0.61×10-3b = 1.38
18) K = KAKVKHaKHb = 1×1.1×1.73×1.38 = 2.63
19) 計(jì)算d3：
d3 ≥
= = 86 mm
實(shí)際d3 = 86 > 86所以齒面接觸疲勞強(qiáng)度足夠。
5 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度：
(1) 確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值：
1) 當(dāng)量齒數(shù)：
ZV3 = Z3/cos3b = 24/cos3130 = 25.9
ZV4 = Z4/cos3b = 73/cos3130 = 78.9
2)
eaV = [1.88-3.2×(1/ZV3+1/ZV4)]cosb
= [1.88-3.2×(1/25.9+1/78.9)]×cos130 = 1.672
3) 由式8-25得重合度系數(shù)：
Ye = 0.25+0.75cos2bb/eaV = 0.68
4) 由圖8-26和eb = 1.76查得螺旋角系數(shù)Yb = 0.89
5)
= = 3.03
前已求得:KHa = 1.73<3.03，故?。篕Fa = 1.73
6)
= = = 10.92
且前已求得:KHb = 1.38，由圖8-12查得：KFb = 1.35
7) K = KAKVKFaKFb = 1×1.1×1.73×1.35 = 2.57
8) 由圖8-17、8-18查得齒形系數(shù)和應(yīng)力修正系數(shù)：
齒形系數(shù):YFa3 = 2.61 YFa4 = 2.24
應(yīng)力校正系數(shù):YSa3 = 1.61 YSa4 = 1.77
9) 由圖8-22c按齒面硬度查得大小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限為：
sFlim3 = 500 MPa sFlim4 = 380 MPa
10) 同例8-2：
小齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù):N3 = 4.66×108
大齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù):N4 = 1.53×108
11) 由圖8-20查得彎曲疲勞壽命系數(shù)為：
KFN3 = 0.85 KFN4 = 0.88
12) 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力，取S=1.3，由式8-15得：
[sF]3 = = = 326.9
[sF]4 = = = 257.2
= = 0.01285
= = 0.01542
大齒輪數(shù)值大選用。
(2) 按式8-23校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度：
mn≥
= = 2.43 mm
2.43≤3.5所以強(qiáng)度足夠。
(3) 各齒輪參數(shù)如下：
大小齒輪分度圓直徑：
d3 = 86 mm
d4 = 262 mm
b = yd×d3 = 86 mm
b圓整為整數(shù)為：b = 86 mm
圓整的大小齒輪寬度為：b3 = 91 mm b4 = 86 mm
中心距：a = 174 mm，模數(shù)：m = 3.5 mm
第七部分 傳動軸承和傳動軸及聯(lián)軸器的設(shè)計(jì)
Ⅰ軸的設(shè)計(jì)
1 輸入軸上的功率P1、轉(zhuǎn)速n1和轉(zhuǎn)矩T1:
P1 = 4.34 KW n1 = 828.6 r/min T1 = 50.1 Nm
2 求作用在齒輪上的力:
已知高速級小齒輪的分度圓直徑為:
d1 = 54 mm
則:
Ft = = = 1855.6 N
Fr = Ft× = 1855.6× = 698.9 N
Fa = Fttanb = 1855.6×tan14.90 = 493.5 N
3 初步確定軸的最小直徑:
先初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)（第八版）》表15-3，取A0 = 112，得：
dmin = A0× = 112× = 19.5 mm
顯然，輸入軸的最小直徑是安裝大帶輪處的軸徑，由于安裝鍵將軸徑增大4%，故選取:d12 = 20 mm。帶輪的寬度：B = (Z-1)×e+2×f = (3-1)×18+2×8 = 52 mm，為保證大帶輪定位可靠?。簂12 = 50 mm。大帶輪右端用軸肩定位，故取II-III段軸直徑為:d23 = 23 mm。大帶輪右端距箱體壁距離為20，取:l23 = 35 mm。
4 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度:
初選軸承的類型及型號。為能順利地在軸端III-IV、VII-VIII上安裝軸承，其段滿足軸承內(nèi)徑標(biāo)準(zhǔn)，故取:d34 = d78 = 25 mm；因軸既受徑載荷又受軸向載荷作用，查軸承樣本選用：30205型單列圓錐滾子軸承，其尺寸為:d×D×T = 25×52×16.25 mm，軸承右端采用擋油環(huán)定位，取:l34 = 16.25 mm。右端軸承采用擋油環(huán)定位，由軸承樣本查得30205。型軸承的定位軸肩高度：h = 3 mm，故?。篸45 = d67 = 31 mm。
齒輪的定位及安裝齒輪處軸段尺寸的確定。由于:d1≤2d56 ，所以小齒輪應(yīng)該和輸入軸制成一體，所以:l56 = 59 mm；齒輪的左端與軸承之間采用套筒定位，則:
l67 = s+a = 10+8 = 18 mm
l45 = b3+c+a+s = 91+12+10+8 = 121 mm
l78 = T = 16.25 mm
5 軸的受力分析和校核:
1）作軸的計(jì)算簡圖（見圖a）:
根據(jù)30205圓錐滾子軸承查手冊得a = 12.5 mm
帶輪中點(diǎn)距左支點(diǎn)距離L1 = (52/2+35+12.5)mm = 73.5 mm
齒寬中點(diǎn)距左支點(diǎn)距離L2 = (59/2+16.25+121-12.5)mm = 154.2 mm
齒寬中點(diǎn)距右支點(diǎn)距離L3 = (59/2+18+16.25-12.5)mm = 51.2 mm
2）計(jì)算軸的支反力：
水平面支反力（見圖b）：
FNH1 = = = 462.5 N
FNH2 = = = 1393.1 N
垂直面支反力（見圖d）：
FNV1 = = = -677.7 N
FNV2 = = = 701.4 N
3）計(jì)算軸的彎矩，并做彎矩圖：
截面C處的水平彎矩：
MH = FNH1L2 = 462.5×154.2 Nmm = 71318 Nmm
截面A處的垂直彎矩：
MV0 = FQL1 = 675.2×73.5 Nmm = 49627 Nmm
截面C處的垂直彎矩：
MV1 = FNV1L2 = -677.7×154.2 Nmm = -104501 Nmm
MV2 = FNV2L3 = 701.4×51.2 Nmm = 35912 Nmm
分別作水平面彎矩圖（圖c）和垂直面彎矩圖（圖e）。
截面C處的合成彎矩：
M1 = = 126518 Nmm
M2 = = 79849 Nmm
作合成彎矩圖（圖f）。
4）作轉(zhuǎn)矩圖（圖g）。
5）按彎扭組合強(qiáng)度條件校核軸的強(qiáng)度：
通常只校核軸上承受最大彎矩和轉(zhuǎn)矩的截面（即危險(xiǎn)截面C）的強(qiáng)度。必要時也對其他危險(xiǎn)截面（轉(zhuǎn)矩較大且軸頸較小的截面）進(jìn)行強(qiáng)度校核。根據(jù)公式（14-4），取a = 0.6，則有：
sca = = = MPa
= 8.3 MPa≤[s-1] = 60 MPa
故設(shè)計(jì)的軸有足夠的強(qiáng)度，并有一定的裕度（注：計(jì)算W時，忽略單鍵槽的影響）。軸的彎扭受力圖如下：
II軸的設(shè)計(jì)
1 求中間軸上的功率P2、轉(zhuǎn)速n2和轉(zhuǎn)矩T2：
P2 = 4.17 KW n2 = 194.1 r/min T2 = 205.4 Nm
2 求作用在齒輪上的力:
已知高速級大齒輪的分度圓直徑為:
d2 = 233 mm
則:
Ft1 = = = 1763.1 N
Fr1 = Ft1× = 1763.1× = 664 N
Fa1 = Ft1tanb = 1763.1×tan14.90 = 468.9 N
已知低速級小齒輪的分度圓直徑為:
d3 = 86 mm
則:
Ft2 = = = 4776.7 N
Fr2 = Ft2× = 4776.7× = 1784.3 N
Fa2 = Ft2tanb = 4776.7×tan130 = 1102.2 N
3 確定軸的各段直徑和長度:
先初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)（第八版）》表15-3，?。篈0 = 107，得:
dmin = A0× = 107× = 29.7 mm
中間軸最小直徑顯然是安裝滾動軸承的直徑d12和d67,選定軸承型號為：30206型單列圓錐滾子軸承，其尺寸為：d×D×T = 30×62×17.25 mm，則：d12 = d67 = 30 mm。取高速大齒輪的內(nèi)孔直徑為：d23 = 35 mm，由于安裝齒輪處的軸段長度應(yīng)略小于輪轂長度，則：l23 = 52 mm，軸肩高度：h = 0.07d = 0.07×35 = 2.45 mm，軸肩寬度：b≥1.4h = 1.4×2.45 = 3.43 mm，所以：d34 = d56 = 40 mm，l34 = 14.5 mm。由于低速小齒輪直徑d3和2d34相差不多，故將該小齒輪做成齒輪軸，小齒輪段軸徑為：d45 = 86 mm，l45 = 91 mm，則：
l12 = T2+s+a+2.5+2 = 39.75 mm
l56 = 10-3 = 7 mm
l67 = T2+s+a-l56 = 17.25+8+10-7 = 28.25 mm
4 軸的受力分析和校核：
1）作軸的計(jì)算簡圖（見圖a）:
根據(jù)30206圓錐滾子軸承查手冊得a = 13.8 mm
高速大齒輪齒寬中點(diǎn)距左支點(diǎn)距離L1 = (54/2-2+39.75-13.8)mm = 51 mm
中間軸兩齒輪齒寬中點(diǎn)距離L2 = (54/2+14.5+b3/2)mm = 87 mm
低速小齒輪齒寬中點(diǎn)距右支點(diǎn)距離L3 = (b3/2+7+28.25-13.8)mm = 67 mm
2）計(jì)算軸的支反力：
水平面支反力（見圖b）：
FNH1 = = = 2885.6 N
FNH2 = = = 3654.2 N
垂直面支反力（見圖d）：
FNV1 = = = 413.3 N
FNV2 = = = -1533.6 N
3）計(jì)算軸的彎矩，并做彎矩圖：
截面B、C處的水平彎矩：
MH1 = FNH1L1 = 2885.6×51 Nmm = 147166 Nmm
MH2 = FNH2L3 = 3654.2×67 Nmm = 244831 Nmm
截面B、C處的垂直彎矩：
MV1 = FNV1L1 = 413.3×51 Nmm = 21078 Nmm
MV2 = FNV2L3 = -1533.6×67 Nmm = -102751 Nmm
分別作水平面彎矩圖（圖c）和垂直面彎矩圖（圖e）。
截面B、C處的合成彎矩：
M1 = = 148668 Nmm
M2 = = 265518 Nmm
作合成彎矩圖（圖f）。
4）作轉(zhuǎn)矩圖（圖g）。
5）按彎扭組合強(qiáng)度條件校核軸的強(qiáng)度：
通常只校核軸上承受最大彎矩和轉(zhuǎn)矩的截面（即危險(xiǎn)截面B）的強(qiáng)度。必要時也對其他危險(xiǎn)截面（轉(zhuǎn)矩較大且軸頸較小的截面）進(jìn)行強(qiáng)度校核。根據(jù)公式（14-4），取a = 0.6，則有：
sca = = = MPa
= 45 MPa≤[s-1] = 60 MPa
故設(shè)計(jì)的軸有足夠的強(qiáng)度，并有一定的裕度（注：計(jì)算W時，忽略單鍵槽的影響）。軸的彎扭受力圖如下：
III軸的設(shè)計(jì)
1 求輸出軸上的功率P3、轉(zhuǎn)速n3和轉(zhuǎn)矩T3：
P3 = 4 KW n3 = 63.8 r/min T3 = 599.6 Nm
2 求作用在齒輪上的力:
已知低速級大齒輪的分度圓直徑為:
d4 = 262 mm
則:
Ft = = = 4577.1 N
Fr = Ft× = 4577.1× = 1709.7 N
Fa = Fttanb = 4577.1×tan130 = 1056.2 N
3 初步確定軸的最小直徑:
先初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)（第八版）》表15-3，取:A0 = 112，得:
dmin = A0× = 112× = 44.5 mm
輸出軸的最小直徑為安裝聯(lián)軸器直徑處d12，所以同時需要選取聯(lián)軸器的型號，聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩:Tca = KAT3，查《機(jī)械設(shè)計(jì)（第八版）》表14-1，由于轉(zhuǎn)矩變化很小，故取:KA = 1.2，則:
Tca = KAT3 = 1.2×599.6 = 719.5 Nm
由于鍵槽將軸徑增大4%，選取聯(lián)軸器型號為:LT9型，其尺寸為：內(nèi)孔直徑50 mm，軸孔長度84 mm，則：d12 = 50 mm，為保證聯(lián)軸器定位可靠?。簂12 = 82 mm。半聯(lián)軸器右端采用軸端擋圈定位，按軸徑選用軸端擋圈直徑為：D = 60 mm，左端用軸肩定位，故取II-III段軸直徑為：d23 = 53 mm。
4 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度：
初選軸承的類型及型號。為能順利地在軸端III-IV、VII-VIII上安裝軸承，其段滿足軸承內(nèi)徑標(biāo)準(zhǔn)，故?。篸34 = d78 = 55 mm；因軸既受徑載荷又受軸向載荷作用，查軸承樣本選用:30211型單列圓錐滾子軸承，其尺寸為：d×D×T = 55mm×100mm×22.75mm。由軸承樣本查得30211型軸承的定位軸肩高度為：h = 4.5 mm，故?。篸45 = 64 mm。軸承端蓋的總寬度為：20 mm，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面的距離為：l = 20 mm，l23 = 35 mm。
齒輪的定位及安裝齒輪處軸段尺寸的確定。取低速大齒輪的內(nèi)徑為：d4 = 64 mm，所以：d67 = 64 mm，為使齒輪定位可靠?。簂67 = 84 mm，齒輪右端采用軸肩定位，軸肩高度：h ≥ 0.07d = 0.07×64 = 4.48 mm，軸肩寬度：b ≥ 1.4h = 1.4×4.48 = 6.27 mm，所以：d56 = 73 mm，l56 = 10 mm；齒輪的左端與軸承之間采用套筒定位，則：
l34 = T3 = 22.75 mm
l45 = B2+a+s+5+c+2.5-l56 = 54+10+8+5+12+2.5-10 = 81.5 mm
l78 = T3+s+a+2.5+2 = 22.75+8+10+2.5+2 = 45.25 mm
5 軸的受力分析和校核:
1）作軸的計(jì)算簡圖（見圖a）:
根據(jù)30211圓錐滾子軸承查手冊得a = 21 mm
齒寬中點(diǎn)距左支點(diǎn)距離L2 = (86/2+10+81.5+22.75-21)mm = 136.2 mm
齒寬中點(diǎn)距右支點(diǎn)距離L3 = (86/2-2+45.25-21)mm = 65.2 mm
2）計(jì)算軸的支反力：
水平面支反力（見圖b）：
FNH1 = = = 1481.8 N
FNH2 = = = 3095.3 N
垂直面支反力（見圖d）：
FNV1 = = = 1240.5 N
FNV2 = = = -469.2 N
3）計(jì)算軸的彎矩，并做彎矩圖：
截面C處的水平彎矩：
MH = FNH1L2 = 1481.8×136.2 Nmm = 201821 Nmm
截面C處的垂直彎矩：
MV1 = FNV1L2 = 1240.5×136.2 Nmm = 168956 Nmm
MV2 = FNV2L3 = -469.2×65.2 Nmm = -30592 Nmm
分別作水平面彎矩圖（圖c）和垂直面彎矩圖（圖e）。
截面C處的合成彎矩：
M1 = = 263207 Nmm
M2 = = 204126 Nmm
作合成彎矩圖（圖f）。
4）作轉(zhuǎn)矩圖（圖g）。
5）按彎扭組合強(qiáng)度條件校核軸的強(qiáng)度：
通常只校核軸上承受最大彎矩和轉(zhuǎn)矩的截面（即危險(xiǎn)截面C）的強(qiáng)度。必要時也對其他危險(xiǎn)截面（轉(zhuǎn)矩較大且軸頸較小的截面）進(jìn)行強(qiáng)度校核。根據(jù)公式（14-4），取a = 0.6，則有：
sca = = = MPa
= 17 MPa≤[s-1] = 60 MPa
故設(shè)計(jì)的軸有足夠的強(qiáng)度，并有一定的裕度（注：計(jì)算W時，忽略單鍵槽的影響）。軸的彎扭受力圖如下：
第八部分 鍵聯(lián)接的選擇及校核計(jì)算
1 輸入軸鍵計(jì)算：
校核大帶輪處的鍵連接：
該處選用普通平鍵尺寸為：b×h×l = 6mm×6mm×45mm，接觸長度:l' = 45-6 = 39 mm，則鍵聯(lián)接所能傳遞的轉(zhuǎn)矩為:
T = 0.25hl'd[sF] = 0.25×6×39×20×120/1000 = 140.4 Nm
T≥T1，故鍵滿足強(qiáng)度要求。
2 中間軸鍵計(jì)算：
校核高速大齒輪處的鍵連接：
該處選用普通平鍵尺寸為：b×h×l = 10mm×8mm×45mm，接觸長度:l' = 45-10 = 35 mm，則鍵聯(lián)接所能傳遞的轉(zhuǎn)矩為:
T = 0.25hl'd[sF] = 0.25×8×35×35×120/1000 = 294 Nm
T≥T2，故鍵滿足強(qiáng)度要求。
3 輸出軸鍵計(jì)算：
(1) 校核低速大齒輪處的鍵連接：
該處選用普通平鍵尺寸為：b×h×l = 18mm×11mm×80mm，接觸長度:l' = 80-18 = 62 mm，則鍵聯(lián)接所能傳遞的轉(zhuǎn)矩為:
T = 0.25hl'd[sF] = 0.25×11×62×64×120/1000 = 1309.4 Nm
T≥T3，故鍵滿足強(qiáng)度要求。
(2) 校核聯(lián)軸器處的鍵連接：
該處選用普通平鍵尺寸為：b×h×l = 14mm×9mm×70mm，接觸長度:l' = 70-14 = 56 mm，則鍵聯(lián)接所能傳遞的轉(zhuǎn)矩為:
T = 0.25hl'd[sF] = 0.25×9×56×50×120/1000 = 756 Nm
T≥T3，故鍵滿足強(qiáng)度要求。
第九部分 軸承的選擇及校核計(jì)算
根據(jù)條件，軸承預(yù)計(jì)壽命：
Lh = 10×2×8×250 = 40000 h
1 輸入軸的軸承設(shè)計(jì)計(jì)算:
(1) 初步計(jì)算當(dāng)量動載荷P:
因該軸承即受軸向力也受徑向力，有課本表12-5查得徑向動載荷系數(shù)X和軸向動載荷系數(shù)Y分別為：X = 1，Y = 0所以:
P = XFr+YFa = 1×698.9+0×493.5 = 698.9 N
(2) 求軸承應(yīng)有的基本額定載荷值C為:
C = P = 698.9× = 6839 N
(3) 選擇軸承型號:
查課本表11-5，選擇:30205軸承，Cr = 32.2 KN，由課本式11-3有：
Lh =
= = 6.96×106≥Lh
所以軸承預(yù)期壽命足夠。
2 中間軸的軸承設(shè)計(jì)計(jì)算:
(1) 初步計(jì)算當(dāng)量動載荷P:
因該軸承即受軸向力也受徑向力，有課本表12-5查得徑向動載荷系數(shù)X和軸向動載荷系數(shù)Y分別為：X = 1，Y = 0所以:
P = XFr+YFa = 1×1784.3+0×1102.2 = 1784.3 N
(2) 求軸承應(yīng)有的基本額定載荷值C為:
C = P = 1784.3× = 11291 N
(3) 選擇軸承型號:
查課本表11-5，選擇:30206軸承，Cr = 43.2 KN，由課本式11-3有：
Lh =
= = 3.49×106≥Lh
所以軸承預(yù)期壽命足夠。
3 輸出軸的軸承設(shè)計(jì)計(jì)算:
(1) 初步計(jì)算當(dāng)量動載荷P:
因該軸承即受軸向力也受徑向力，有課本表12-5查得徑向動載荷系數(shù)X和軸向動載荷系數(shù)Y分別為：X = 1，Y = 0所以:
P = XFr+YFa = 1×1709.7+0×1056.2 = 1709.7 N
(2) 求軸承應(yīng)有的基本額定載荷值C為:
C = P = 1709.7× = 7746 N
(3) 選擇軸承型號:
查課本表11-5，選擇:30211軸承，Cr = 90.8 KN，由課本式11-3有：
Lh =
= = 1.45×108≥Lh
所以軸承預(yù)期壽命足夠。
第十部分 減速器及其附件的設(shè)計(jì)
1 箱體（箱蓋）的分析：
箱體是減速器中較為復(fù)雜的一個零件，設(shè)計(jì)時應(yīng)力求各零件之間配置恰當(dāng)，并且滿足強(qiáng)度，剛度，壽命，工藝、經(jīng)濟(jì)性等要求，以期得到工作性能良好，便于制造，重量輕，成本低廉的機(jī)器。
2 箱體（蓋）的材料：
由于本課題所設(shè)計(jì)的減速器為普通型，故常用HT15-33灰鑄鐵制造。這是因?yàn)殍T造的減速箱剛性好,易得到美觀的外形,易切削,適應(yīng)于成批生產(chǎn)。
3 箱體的設(shè)計(jì)計(jì)算，箱體尺寸如下：
代號 名稱 計(jì)算與說明 結(jié)果
d 箱體壁厚 d = 0.025a+3 ≥ 8 取d = 10 mm
d1 箱蓋壁厚 d1 = 0.02a+3 ≥ 8 取d1 = 10 mm
d' 箱體加強(qiáng)筋厚 d' = 0.85d1 = 0.85×10 = 8.5 取d' = 10 mm
d1' 箱蓋加強(qiáng)筋厚 d1' = 0.85d1 = 0.85×10 = 8.5 取d1' = 10 mm
b 箱體分箱面凸緣厚 b≈1.5d = 1.5×10 = 15mm 取b = 15 mm
b1 箱蓋分箱面凸緣厚 b1≈1.5d11.5×10 = 15mm 取b1 = 15 mm
b2 平凸緣底厚 b2≈2.35d = 2.35×10 = 23.5mm取b2 = 24 mm
df 地腳螺栓 df = 0.036a+12 = 18.37 取df = 20 mm
d1 軸承螺栓 d1 = 0.7df = 12.86 取d1 = 14 mm
d2 聯(lián)接分箱螺栓 d2 = (0.5-0.7)df = 10-14 取d2 = 10 mm
d3 軸承蓋螺釘 d3 = 10 mm 取d3 = 10 mm
d4 檢查孔螺釘 M8×22
n 地腳螺栓數(shù) ?。簄 = 6
第十一部分 潤滑與密封設(shè)計(jì)
對于二級圓柱齒輪減速器，因?yàn)閭鲃友b置屬于輕型的，且傳速較低，所以其速度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于150-200 m/min，所以采用脂潤滑，箱體內(nèi)選用CKC150潤滑油，裝至規(guī)定高度。油的深度為：H+h1：
H = 30 mm h1 = 34 mm
所以：H+h1 = 30+34 = 64 mm 。
其中油的粘度大，化學(xué)合成油，潤滑效果好。密封性來講為了保證機(jī)蓋與機(jī)座聯(lián)接處密封，聯(lián)接凸緣應(yīng)有足夠的寬度，聯(lián)接表面應(yīng)精創(chuàng)，其表面粗度應(yīng)為Ra=6.3，密封的表面要經(jīng)過刮研。而且，凸緣聯(lián)接螺柱之間的距離不宜太大，為150mm。并勻均布置，保證部分面處的密封性。
設(shè)計(jì)小結(jié)
這次關(guān)于帶式運(yùn)輸機(jī)上的兩級圓柱齒輪減速器的課程設(shè)計(jì)是我們真正理論聯(lián)系實(shí)際、深入了解設(shè)計(jì)概念和設(shè)計(jì)過程的實(shí)踐考驗(yàn)，對于提高我們機(jī)械設(shè)計(jì)的綜合素質(zhì)大有用處。通過兩個星期的設(shè)計(jì)實(shí)踐，使我對機(jī)械設(shè)計(jì)有了更多的了解和認(rèn)識.為我們以后的工作打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。
機(jī)械設(shè)計(jì)是機(jī)械工業(yè)的基礎(chǔ),是一門綜合性相當(dāng)強(qiáng)的技術(shù)課程，它融《機(jī)械原理》、《機(jī)械設(shè)計(jì)》、《理論力學(xué)》、《材料力學(xué)》、《互換性與技術(shù)測量》、《工程材料》、《機(jī)械設(shè)計(jì)（機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)）課程設(shè)計(jì)》等于一體。
這次的課程設(shè)計(jì),對于培養(yǎng)我們理論聯(lián)系實(shí)際的設(shè)計(jì)思想、訓(xùn)練綜合運(yùn)用機(jī)械設(shè)計(jì)和有關(guān)先修課程的理論,結(jié)合生產(chǎn)實(shí)際反應(yīng)和解決工程實(shí)際問題的能力，鞏固、加深和擴(kuò)展有關(guān)機(jī)械設(shè)計(jì)方面的知識等方面有重要的作用。
本次設(shè)計(jì)得到了指導(dǎo)老師的細(xì)心幫助和支持。衷心的感謝老師的指導(dǎo)和幫助。設(shè)計(jì)中還存在不少錯誤和缺點(diǎn)，需要繼續(xù)努力學(xué)習(xí)和掌握有關(guān)機(jī)械設(shè)計(jì)的知識，繼續(xù)培養(yǎng)設(shè)計(jì)習(xí)慣和思維從而提高設(shè)計(jì)實(shí)踐操作能力。
參考文獻(xiàn)
1 《機(jī)械設(shè)計(jì)（第八版）》 高等教育出版社。
2 《機(jī)械設(shè)計(jì)（機(jī)械設(shè)計(jì)