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摘 要
起重機(jī)的出現(xiàn)大大提高了人們的勞動(dòng)效率和經(jīng)濟(jì)效益，以前需要很多人力物力才能搬動(dòng)的大型物件現(xiàn)在用起重機(jī)就能輕易達(dá)到效果，尤其是在小范圍的搬動(dòng)過程中起重機(jī)的作用是相當(dāng)明顯的。像在工廠的廠房?jī)?nèi)搬運(yùn)大型零件或重型裝置時(shí)，橋式起重機(jī)所起到的作用就很明顯。
我們這次設(shè)計(jì)的是橋式起重機(jī)。橋式起重機(jī)是一種工作性能比較穩(wěn)定，工作效率比較高的起重機(jī)。橋式起重機(jī)小車主要包括起升機(jī)構(gòu)、小車架、小車運(yùn)行機(jī)構(gòu)、吊具等部分。其中的小車運(yùn)行機(jī)構(gòu)主要由減速器、主動(dòng)輪組、從動(dòng)輪組、傳動(dòng)軸和一些連接件組成。
因?yàn)椴灰獙?duì)小車進(jìn)行設(shè)計(jì)。所以，我們這次的設(shè)計(jì)對(duì)于減速器不是直接取標(biāo)準(zhǔn)件，而是自己重新設(shè)計(jì)。主要的設(shè)計(jì)部件是卷筒、吊鉤、鋼絲繩、滑輪和減速器。在我們將所有的部件都設(shè)計(jì)出來之后，我們將要對(duì)它們進(jìn)行cad的繪制，是我們能夠更好的表達(dá)出我們所做的東西。
最后，通過這次設(shè)計(jì)，我們對(duì)橋式起重機(jī)有了更進(jìn)一步的了解，認(rèn)識(shí)到了它的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)，這對(duì)我們以后從事機(jī)械行業(yè)方面的工作有很大的益處。
關(guān)鍵詞：橋式起重機(jī)，起升機(jī)構(gòu)，減速器，卷筒
ABSTRACT
Crane appear greatly improved people's labor efficiency and economic benefit, previous need a lot of manpower to move large objects now used cranes can easily achieve effects, especially in small range of move process crane effect is quite obvious. Like in the factory workshop of handling large parts or heavy device, bridge crane that play the role is very obvious.
We this design is bridge crane. Bridge crane is a kind of performance is stable, the working efficiency is relatively high crane. Bridge crane car mainly includes hoisting mechanism, car frame, car mechanism, sling etc parts. One of the car mechanism mainly by the reducer, initiative, driven wheels, transmission shaft and some fittings wheelset composed.
Because don't design of car. So, we this design for reducer is not directly fetch standard, but oneself redesigned. The design of the main parts is drum, hooks, wire rope, pulley and reducer. All the parts in we will all come out later, we will design cad drawing on them, we will be better able to express what we do things.
Finally, through the design of a bridge crane, we have furtherunderstanding, recognized its status and development trend, and this for our future work in machinery industry has huge benefits.
Key words: bridge crane,hoisting mechanism,the reducer，coiling block
目 錄
摘要 I
ABSTRACT II
第一章 概述 1
1.1 概述 1
1.2 橋式起重機(jī)發(fā)展概述 2
1.2.1 國內(nèi)外現(xiàn)狀 2
1.2.2國外現(xiàn)狀: 2
1.2.3國內(nèi)橋式起重機(jī)發(fā)展動(dòng)向 2
1.2.4國外橋式起重機(jī)發(fā)展動(dòng)向 3
1.3 現(xiàn)代雙梁橋式起重機(jī)設(shè)計(jì)的目的、內(nèi)容和要求 5
1.3.1 設(shè)計(jì)目的 5
1.3.2 設(shè)計(jì)內(nèi)容 5
1.3.3 設(shè)計(jì)要求 5
第二章 起升機(jī)構(gòu)的計(jì)算 6
2.1確定起升機(jī)構(gòu)傳動(dòng)方案，選擇滑輪組和吊鉤組 6
2.2選擇鋼絲繩 6
2.3確定滑輪主要尺寸 7
2.4確定卷筒尺寸，并驗(yàn)算強(qiáng)度： 7
2.5選擇電動(dòng)機(jī)： 9
2.6減速器的設(shè)計(jì)： 10
2.6.1傳動(dòng)比的分配。 10
2.6.2計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 11
2.6.3齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì) 12
2.6.4軸的設(shè)計(jì) 23
2.6.5軸的校核 26
2.6.6鍵的選擇和校核 32
2.6.7滾動(dòng)軸承的選擇和校核 33
2.7.選擇制動(dòng)器 35
2.8選擇聯(lián)軸器 36
電動(dòng)機(jī)的額定轉(zhuǎn)矩 36
2.9驗(yàn)算啟動(dòng)時(shí)間 37
2.10 制動(dòng)時(shí)間的驗(yàn)算 37
2.11 高速浮動(dòng)軸計(jì)算 38
第三章 吊鉤組的計(jì)算 40
3.1 吊鉤的計(jì)算 40
3.2吊鉤橫軸的計(jì)算 41
3.3滑輪軸計(jì)算 43
3.4拉板的強(qiáng)度驗(yàn)算 44
3.5 滑輪軸承的選擇 45
第四章 卷筒部件計(jì)算 46
4.1 卷筒芯軸的設(shè)計(jì)計(jì)算： 46
4.2 選擇軸承 47
4.3 繩端固定裝置的計(jì)算 48
第五章 結(jié)論 50
參考文獻(xiàn) 51
致謝 52
第一章 概述
1.1 概述
橋式起重機(jī)是橋架在高架軌道上運(yùn)行的一種橋架型起重機(jī)，又稱天車。橋式起重機(jī)的橋架沿鋪設(shè)在兩側(cè)高架上的軌道縱向運(yùn)行，同時(shí)起重小車沿鋪設(shè)在橋架上的軌道橫向運(yùn)行，所以可以覆蓋很寬的面積，就可以充分利用橋架下面的空間吊運(yùn)物料，不受地面設(shè)備的阻礙。
普通橋式起重機(jī)一般由起重小車、橋架運(yùn)行機(jī)構(gòu)、橋架金屬等結(jié)構(gòu)組成。起重小車又由起升機(jī)構(gòu)、小車運(yùn)行機(jī)構(gòu)和小車架三部分組成。
橋式起重機(jī)應(yīng)用范圍廣泛，在室內(nèi)外倉庫、廠房、碼頭和露天貯料場(chǎng)等處都可應(yīng)用,可以很好很快的完成工作任務(wù)，具有很高的工作效率和經(jīng)濟(jì)效益。橋式起重機(jī)可分為普通橋式起重機(jī)、簡(jiǎn)易粱橋式起重機(jī)和冶金專用橋式起重機(jī)三種。
起升機(jī)構(gòu)包括電動(dòng)機(jī)、制動(dòng)器、減速器、卷筒和滑輪組。電動(dòng)機(jī)通過減速器，帶動(dòng)卷筒轉(zhuǎn)動(dòng)，使鋼絲繩繞上卷筒或從卷筒放下，以升降重物。小車架是支托和安裝起升機(jī)構(gòu)和小車運(yùn)行機(jī)構(gòu)等部件的機(jī)架，通常為焊接結(jié)構(gòu)。
橋架的金屬結(jié)構(gòu)由主梁和端梁組成，分為單主梁橋架和雙梁橋架兩類。單主梁橋架由單根主梁和位于跨度兩邊的端梁組成，雙梁橋架由兩根主梁和端梁組成。橋架主梁的結(jié)構(gòu)類型較多比較典型的有箱形結(jié)構(gòu)、四桁架結(jié)構(gòu)和空腹桁架結(jié)構(gòu)。本文設(shè)計(jì)研究的是吊鉤箱型雙梁橋式起重機(jī)。
起重機(jī)運(yùn)行機(jī)構(gòu)的驅(qū)動(dòng)方式可分為兩大類：一類為集中驅(qū)動(dòng)，即用一臺(tái)電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)長(zhǎng)傳動(dòng)軸驅(qū)動(dòng)兩邊的主動(dòng)車輪；另一類為分別驅(qū)動(dòng)、即兩邊的主動(dòng)車輪各用一臺(tái)電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)。中、小型橋式起重機(jī)較多采用制動(dòng)器、減速器和電動(dòng)機(jī)組合成一體的“三合一”驅(qū)動(dòng)方式，大起重量的普通橋式起重機(jī)為便于安裝和調(diào)整，驅(qū)動(dòng)裝置常采用萬向聯(lián)軸器。
起重機(jī)的產(chǎn)品型號(hào)表示為：
類、組、型代號(hào) 特征代號(hào) 主參數(shù)代號(hào) 更新代號(hào)
例如：QD25/5橋式起重機(jī)表示為，吊鉤橋式起重機(jī)，主鉤25t，副鉤5t。
1.2 橋式起重機(jī)發(fā)展概述
自有人類文明以來，物料搬運(yùn)便成為了人類活動(dòng)的重要組成部分，距今已有五千多年的發(fā)展歷史。隨著生產(chǎn)規(guī)模的擴(kuò)大，自動(dòng)化程度的提高，作為物料搬運(yùn)重要設(shè)備的起重機(jī)在現(xiàn)代化生產(chǎn)過程中應(yīng)用越來越廣，作用愈來愈大，對(duì)起重機(jī)的要求也越來越高，特別是產(chǎn)品生產(chǎn)過程中物料裝卸搬運(yùn)費(fèi)用所占比例緩慢增加，促進(jìn)了大型或高速起重機(jī)的需求量不斷增長(zhǎng)。科學(xué)技術(shù)的飛速發(fā)展，推動(dòng)了現(xiàn)代設(shè)計(jì)和制造能力的提高，激烈的國際市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)也越來越依賴于技術(shù)的競(jìng)爭(zhēng)。這些都促使起重機(jī)的技術(shù)性能進(jìn)入嶄新的發(fā)展階段，起重機(jī)正經(jīng)歷著一場(chǎng)巨大的變革。
1.2.1 國內(nèi)外現(xiàn)狀
國內(nèi)現(xiàn)狀：
目前，國內(nèi)專業(yè)的生產(chǎn)大型起重機(jī)的廠家很多。其中一中聯(lián)重科、三一重工、撫挖等企業(yè)為代表。這是由于這些公司的產(chǎn)品系列較全，市場(chǎng)占有率較高。中聯(lián)重科在2007年12月宣布實(shí)行品牌的統(tǒng)一戰(zhàn)略后，現(xiàn)已成功的開發(fā)出50t~600t的履帶式起重機(jī)產(chǎn)品系列。而作為中國起重機(jī)行業(yè)的領(lǐng)頭羊，徐州重型機(jī)械有限公司現(xiàn)在已經(jīng)形成以汽車起重機(jī)為主導(dǎo)，履帶式起重機(jī)和全路面起重機(jī)為側(cè)翼的龐大的譜群。最后，撫挖在2007年推出了QUY350型起重機(jī)，填補(bǔ)了國內(nèi)350t履帶式起重機(jī)的產(chǎn)品型譜的空白。
1.2.2國外現(xiàn)狀:
目前，國外的專業(yè)生產(chǎn)起重機(jī)的廠家也有很多。其中，以利勃海爾、特雷克斯-德馬格、馬尼托瓦克與神鋼等公司為主。主要是和國內(nèi)原因一樣，產(chǎn)品系列較全，市場(chǎng)占有率較高。利勃海爾公司的產(chǎn)品技術(shù)先進(jìn)、宮縮可靠，其生產(chǎn)的LR系列履帶起重機(jī)的最大起重量已經(jīng)達(dá)到1200t。在2007年又推出了新產(chǎn)品LR1600/2，使產(chǎn)品的型譜更加的完善。
1.2.3國內(nèi)橋式起重機(jī)發(fā)展動(dòng)向
加入世貿(mào)組織后，雖然國內(nèi)市場(chǎng)(特別是配套件)將受到較大沖擊，但同時(shí)也給我們帶來新技術(shù)的應(yīng)用以及新的發(fā)展契機(jī)，在這種情況下使國內(nèi)主機(jī)和配套件企業(yè)更清晰認(rèn)識(shí)到自己與國外同行的差距，更多地了解國產(chǎn)產(chǎn)品存在的致命問題，這使得國內(nèi)的企業(yè)有一種危機(jī)感，從而將導(dǎo)致主機(jī)和配套件企業(yè)不得不在技術(shù)創(chuàng)新和技術(shù)進(jìn)步上下功夫，從而縮小這種差距。
國內(nèi)工程機(jī)械產(chǎn)品近十年來隨著技術(shù)的引進(jìn)、消化、吸收，有了長(zhǎng)足的進(jìn)步，產(chǎn)品性能、可靠性、外觀都有較大幅度的提高，但同國外工程機(jī)械比較來看，還存在較大差距，就工程起重機(jī)而言，今后的發(fā)展主要表現(xiàn)在如下幾個(gè)方面：
l、整機(jī)性能：由于先進(jìn)技術(shù)和新材料的應(yīng)用，同種型號(hào)的產(chǎn)品，整機(jī)重量要輕20%左右。隨著結(jié)構(gòu)分析應(yīng)用和先進(jìn)設(shè)備的使用，結(jié)構(gòu)形式更加合理，工作效率有了顯著提高；
2、高性能、高可靠性的配套件，從而使選擇余地大、適應(yīng)性好,性能得到充分發(fā)揮；
3、電液比例控制系統(tǒng)和智能控制顯示系統(tǒng)的推廣應(yīng)用；
4、操作更方便、舒適、安全，保護(hù)裝置更加完善；
5、向吊重量大、起升高度、幅度更大的大噸位方向發(fā)展。
1.2.4國外橋式起重機(jī)發(fā)展動(dòng)向
（1）大型化和專用化
由于工業(yè)生產(chǎn)規(guī)模的不斷擴(kuò)大，生產(chǎn)效率日益提高，以及產(chǎn)品生產(chǎn)過程中物料裝卸搬運(yùn)費(fèi)用所占比例逐漸增加，促使大型或高速起重機(jī)的需求量不斷增長(zhǎng)。起重量越來越大，工作速度越來越高，并對(duì)能耗和可靠性提出更高的要求。
（2）模塊化和組合化
用模塊化設(shè)計(jì)代替?zhèn)鹘y(tǒng)的整機(jī)設(shè)計(jì)方法，將起重機(jī)上功能相同的構(gòu)件、部件和零件制成有多種用途，有相同連接要素和可互換性的標(biāo)準(zhǔn)模塊，通過不同模塊的相互組合，形成不同類型和規(guī)格的起重機(jī)。對(duì)起重機(jī)進(jìn)行改進(jìn)，只需針對(duì)莫幾個(gè)模塊。設(shè)計(jì)新型起重機(jī)，只需選用不同模塊重新進(jìn)行組合?？墒菃渭∨可a(chǎn)的起重機(jī)改換成具有相當(dāng)規(guī)模的模塊生產(chǎn)，實(shí)現(xiàn)高效率的專業(yè)化生產(chǎn)，企業(yè)的生產(chǎn)組織也可由產(chǎn)品管理變成模塊管理。達(dá)到改善整機(jī)性能，降低制造成本，提高通用化程度，用少量規(guī)格數(shù)量的零部件組成多品種、多規(guī)格的系列產(chǎn)品，充分滿足用戶需求。
組合化，則是所有部件都可以實(shí)現(xiàn)大批量生產(chǎn)，再根據(jù)用戶的不同需求和具體物料搬運(yùn)線路在短時(shí)間內(nèi)將各種部件組合搭配即成，這種起重機(jī)組合性非常好，操作方便，能充分利用空間，運(yùn)行成本低。有手動(dòng)、自動(dòng)多種形式，還能組成懸掛系統(tǒng)、單梁懸掛起重機(jī)、雙梁懸掛起重機(jī)、懸臂起重機(jī)、輕型門式起重機(jī)及手動(dòng)堆垛起重機(jī)，甚至能組成大型自動(dòng)化物料搬運(yùn)系統(tǒng)。
（3）輕型化和核心技術(shù)化
有相當(dāng)批量的起重機(jī)是在通用的場(chǎng)合使用，工作并不很繁重。這類起重機(jī)批量大、用途廣考慮綜合效益，要求其終極盡量降低外形高度，簡(jiǎn)化結(jié)構(gòu)，減小自重和輪壓，也可使整個(gè)建筑物高度下降，建筑結(jié)構(gòu)輕型化，降低造價(jià)。
各大知名企業(yè)都有自己的獨(dú)特的核心技術(shù)，并不斷的改進(jìn)創(chuàng)新，以此保持自己在同行的領(lǐng)先地位?，F(xiàn)在各大公司都在研究開發(fā)自己的核心技術(shù)，以提高自己的產(chǎn)品檔次和競(jìng)爭(zhēng)能力。
（4）自動(dòng)化和智能化
起重機(jī)的更新和發(fā)展，在很大程度上取決與電氣與控制的改進(jìn)。將機(jī)械技術(shù)和電機(jī)技術(shù)相結(jié)合，將先進(jìn)的計(jì)算機(jī)技術(shù)、微電子技術(shù)、電力電子技術(shù)、光纜技術(shù)、液壓技術(shù)、模糊控制技術(shù)應(yīng)用到機(jī)械的驅(qū)動(dòng)和控制系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)起重機(jī)的自動(dòng)化和智能化。
（5）成套化和系統(tǒng)化
在起重機(jī)單機(jī)自動(dòng)化的基礎(chǔ)上，通過計(jì)算機(jī)把各種起重運(yùn)輸機(jī)組成一個(gè)物料搬運(yùn)集成系統(tǒng)，通過中央控制其控制，與生產(chǎn)設(shè)備有機(jī)結(jié)合，與生產(chǎn)系統(tǒng)協(xié)調(diào)配合。這類起重機(jī)自動(dòng)化程度高，具有信息處理功能，可將傳感器檢測(cè)出來的各種信息實(shí)施儲(chǔ)存、運(yùn)算、邏輯判斷、變換等處理加工，進(jìn)而向執(zhí)行機(jī)構(gòu)發(fā)出控制指令。這類起重機(jī)還具有較好的信息輸入、輸出接口，實(shí)現(xiàn)信息全部、準(zhǔn)確、可靠的在整個(gè)物料搬運(yùn)集成系統(tǒng)中的傳輸。起重機(jī)通過系統(tǒng)集成，能形成不同機(jī)種的最佳匹配和組合，取長(zhǎng)補(bǔ)短，發(fā)揮最佳效用。
（6）新型化和實(shí)用化
結(jié)構(gòu)方面采用薄壁型材和異型鋼、減少結(jié)構(gòu)的拼接焊縫，提高疲勞性能。
在機(jī)構(gòu)方面進(jìn)一步開發(fā)新型傳動(dòng)零部件。
在電控方面開發(fā)性能好、成本低、可靠性高的調(diào)速系統(tǒng)和電控系統(tǒng)，發(fā)展半自動(dòng)和全自動(dòng)操縱。
1.3 現(xiàn)代雙梁橋式起重機(jī)設(shè)計(jì)的目的、內(nèi)容和要求
1.3.1 設(shè)計(jì)目的
1．）通過對(duì)橋式起重機(jī)的滾筒的設(shè)計(jì)和減速器的設(shè)計(jì)，使之具備對(duì)較復(fù)雜機(jī)械進(jìn)行設(shè)計(jì) 力。
2.）通過設(shè)計(jì)過程的計(jì)算以及出現(xiàn)的各種問題的處理，使之具備解決工程技術(shù)問題的能力。
3.）在完成設(shè)計(jì)任務(wù)之后，要對(duì)涉及的內(nèi)容進(jìn)行繪圖，這就要我們要具有熟練應(yīng)用計(jì)算機(jī)繪圖軟件的能力。
1.3.2 設(shè)計(jì)內(nèi)容
1.）確定起升機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)方案；
2.)設(shè)計(jì)滑輪組和吊鉤組，計(jì)算選擇鋼絲繩；
3.)設(shè)計(jì)卷筒部件，并驗(yàn)算強(qiáng)度；
4.)選擇電動(dòng)機(jī)，驗(yàn)算電動(dòng)機(jī)的發(fā)熱條件；
5.)設(shè)計(jì)減速器，校核減速器輸出軸強(qiáng)度；
6.)選擇制動(dòng)器和設(shè)計(jì)聯(lián)軸器，驗(yàn)算啟動(dòng)時(shí)間與制動(dòng)時(shí)間，對(duì)高速浮動(dòng)軸進(jìn)行計(jì)算。
1.3.3 設(shè)計(jì)要求
在設(shè)計(jì)的過程中應(yīng)該盡量的很實(shí)際情況相結(jié)合，是各個(gè)部分的配合要恰當(dāng)。選用的零件應(yīng)盡量使用標(biāo)準(zhǔn)件，以提高設(shè)計(jì)與制造的工作效率，降低生產(chǎn)成本。同時(shí)各個(gè)部件在設(shè)計(jì)的時(shí)候應(yīng)考慮制造，安裝和維護(hù)檢修的方便，盡量保證各部件拆下修理時(shí)而不需要移動(dòng)鄰近的部件?？傊?，要考慮到到各個(gè)部分的相互關(guān)系，做到各個(gè)部分配合良好。
第二章 起升機(jī)構(gòu)的計(jì)算
2.1確定起升機(jī)構(gòu)傳動(dòng)方案，選擇滑輪組和吊鉤組
按照布置宜緊湊的原則，決定采用下圖1的方案。如圖所示，采用雙聯(lián)滑輪組。按起重量Q=5T,
查（1）表4-1取滑輪組倍率=3，承載繩分支數(shù)：Z=2=6.
鋼絲繩的纏繞方式如圖2所示。
查（1）附表8選圖號(hào)為 吊鉤組，得其質(zhì)量：=99kg，兩動(dòng)滑輪間距L=162mm
2.2選擇鋼絲繩
若滑輪組采用滾動(dòng)軸承，當(dāng)=3，
表 2.1
查上表得滑輪組效率：=0.985
鋼絲所受的最大拉力：862kg=8.62kN
查(2)表8-1-8，中級(jí)工作類型（工作級(jí)別）時(shí)，安全系數(shù)n=5.
鋼絲繩計(jì)算破斷拉力：58.62=43.1kN
查（2）表8-1-10選用瓦林吞型纖維鋼絲繩，鋼絲公稱抗拉強(qiáng)度1670MPa，光面鋼絲，左交互捻，直徑11mm，鋼絲最小破斷拉力=66.68kN，標(biāo)記如下：
11NAT
2.3確定滑輪主要尺寸
滑輪的許用最小直徑：
D
式中e為中級(jí)工作類型時(shí)的系數(shù)，取e=25. 所以=264mm。由（2）表8-1-65選用滑輪直徑D=280mm，取平衡滑輪的直徑=0.6264=158.4.由表8-1-65選用=225mm?；喌睦K槽部分尺寸可由表8-1-66查得。由（1）附表4選用鋼絲繩直徑d=11mm，D=280mm，滑輪軸直徑=90mm。
型滑輪標(biāo)記為：滑輪11280-80 ZB J80 006.8-87；
由（2）附表選用d=11mm，D=225，滑輪軸直徑 =45mm。標(biāo)記為：
F11225-45 ZB J180 006.8-87
2.4確定卷筒尺寸，并驗(yàn)算強(qiáng)度：
卷筒直徑：
=264mm,由（2）表8-1-60選A型卷筒模式，D=315mm，由（2）表8-1-59得槽底半徑R=7，槽距=14mm。
卷筒尺寸由下列公式得：
==1089.1mm
取L=1100mm
上式中 ——鋼絲繩安全圈數(shù)，一般為2~3.這里取=2；
——卷槽不切槽部分長(zhǎng)度，取其等于吊鉤組動(dòng)滑輪的間距，即=L=162mm，實(shí)際長(zhǎng)度在繩偏斜角允許范圍內(nèi)可適當(dāng)增減；
——卷筒計(jì)算直徑=D+d=315+11=326mm
卷筒壁厚：
=12.3~16.3mm，取為13mm
卷筒應(yīng)力驗(yàn)算：
卷筒的長(zhǎng)度L=964,而3倍D為945mm。 L＞3D，驗(yàn)算由彎曲和扭轉(zhuǎn)的復(fù)合應(yīng)力。
如下圖所示，卷筒的最大彎矩發(fā)生在鋼絲繩位于卷筒中間時(shí)：
===4042780N`mm
卷筒斷面抗彎模數(shù)：
=
合成應(yīng)力：
式中：
由于選用HT200，此材料的最小抗拉強(qiáng)度=198Mpa，
因此，許用拉應(yīng)力 ， ，在此安全系數(shù)取n=5，
=195/5=39Mpa
卷筒壁壓應(yīng)力
---許用壓應(yīng)力
，n'取1.5，所以=195/1.5=130
卷筒驗(yàn)算通過。
因此選擇卷筒直徑D=315mm，長(zhǎng)度L=1100mm，r=7mm，t=13mm。倍率為3。
靠近減速器一段的卷筒槽為左的A型卷筒：
A315×1100--7×13--20×3左
2.5選擇電動(dòng)機(jī)：
電動(dòng)機(jī)的靜功率：
= 7.84kw
式中 ------機(jī)構(gòu)總效率，一般為0.8--0.9，在此取0.85
電動(dòng)機(jī)的計(jì)算功率：
式中 由（2）查得，對(duì)于M5機(jī)構(gòu)，取0.8
查（1）附表30
選用電動(dòng)機(jī),
其
飛輪矩1.06Kg
驗(yàn)算電動(dòng)機(jī)的發(fā)熱條件：
求JC=25％時(shí)所需的等效功率：
因此所選的發(fā)動(dòng)機(jī)滿足發(fā)熱條件
2.6減速器的設(shè)計(jì)：
2.6.1傳動(dòng)比的分配。
，，分別為傳動(dòng)系統(tǒng)中聯(lián)軸器，齒輪傳動(dòng)及軸承的效率，取=0.99，=0.96，=0.98
=四、計(jì)算傳動(dòng)裝置
總傳動(dòng)比和分配各級(jí)傳動(dòng)比
（1）傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比
=710/26.0
=27.3
（2）分配各級(jí)傳動(dòng)比
取高速級(jí)的圓柱齒輪傳動(dòng)比=5.91 ，則低速級(jí)的圓柱齒輪的傳動(dòng)比 =4.62
2.6.2計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)
1. 各軸轉(zhuǎn)速
電動(dòng)機(jī)軸為軸Ⅰ，減速器高速級(jí)軸為軸Ⅱ，中速軸為軸Ⅲ，低速級(jí)軸為軸Ⅳ，帶輪軸為軸Ⅴ，則
=710 r/min
710/5.91 r/min=120.14 r/min
120.14/4.62 r/min
=26.0 r/min
2. 按電動(dòng)機(jī)額定功率計(jì)算各軸輸入功率
=11 kw
=11×0.99 kw=10.89 kw
=10.89×0.96×0.98 kw
=10.25 kw
=10.25×0.96×0.98 kw
=9.64 kw
3. 各軸轉(zhuǎn)矩
=9550×11/710
=147.96
=9550×10.89/710
=146.48
=9550×10.25/120.14
=814.8
=9550×9.64/26
=3540.8
將計(jì)算結(jié)果匯總列表如下
項(xiàng)目
電動(dòng)機(jī)軸I
高速級(jí)軸II
中間軸III
低速級(jí)軸IV
轉(zhuǎn)速（r/min）
710
710
120.14
26.0
功率（kw）
11
10.89
10.25
9.64
轉(zhuǎn)矩()
147.96
146.48
814.8
3540.8
傳動(dòng)比
1
5.91
4.62
效率
0.99
0.94
0.94
2.6.3齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)
1.高速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)
（1）選擇材料、精度及參數(shù)
a. 按圖1所示方案，選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)
b. 選用7級(jí)精度（GB10095-85）
c. 材料選擇 小齒輪：40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為285HBS
大齒輪：45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為40HBS
d. 初選小齒輪齒數(shù)=25 ， 25×5.91=147.75
取148
e. 選取齒寬系數(shù)==1.2
（2）按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)
按下式試算
……………… ⑧
1） 確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值
a. 試選=1.3
b. 確定小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩=147.96
=1.4796×
c. 查圖表（P表10-6）選取彈性影響系數(shù)=189.8
d. 查圖表（P圖10-21d）得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限=600MPa ，=530MPa
e. 查圖表（P圖10-19）取接觸疲勞壽命系數(shù)
=0.90 ，=0.95
f. 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力，取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由式得
=0.9×600MPa=540MPa
=0.95×530MPa=503.4MPa
2）計(jì)算
a. 由式⑧試算小齒輪分度圓直徑，代入中的較小值=503.4MPa得
=mm
=69.32 mm
b. 計(jì)算圓周速度
=3.14×69.32×710/60000m/s=2.58 m/s
c. 計(jì)算齒寬
==1.2×69.32 mm=83.184 mm
d. 計(jì)算模數(shù)、齒寬高比
模數(shù)=/=69.32/25 mm=2.77 mm
齒高=2.25=2.25×2.77 mm=6.23 mm
則/=83.184/6.23=13.35
e. 計(jì)算載荷系數(shù)
根據(jù)=2.58m/s ，7級(jí)精度，查圖表（P圖10-8）得動(dòng)載荷系數(shù)=1.1 ，直齒輪==1 ，由=1.2和=83.184 mm ，根據(jù)式得=1.398
由/=13.35和=1.398查圖表（P圖10-13）得=1.38
故根據(jù)式④得=1.538
f. 按實(shí)際載荷系數(shù)系數(shù)校正所得分度圓直徑。由式⑤得=73.32mm
g. 計(jì)算模數(shù)
=73.32/25 mm=2.93mm
（3） 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)
計(jì)算公式為
……………… ⑨
1） 確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值
a. 查圖表（P圖10-20c）得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限=500MPa ，大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限=380MPa 。
b. 查圖表（P圖10-18）取彎曲疲勞壽命系數(shù)=0.85 ， =0.88
c. 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力。取彎曲疲勞安全系數(shù)=1.4 ，由式得=0.85×500/1.4MPa=303.57MPa =0.88×380/1.4MPa=236.86MPa
d. 計(jì)算載荷系數(shù)。由式⑥得=1×1.1×1×1.38=1.518
e. 查取齒形系數(shù)。查圖表（P表10-5）得=2.62 =2.16
f. 查取應(yīng)力校正系數(shù)。查圖表（P表10-5）得 =1.59 ，=1.81
g. 計(jì)算大、小齒輪的，并加以比較
=2.62×1.59/303.57 =0.01372
=2.216×1.81/236.86=0.01634
大齒輪的數(shù)值大
2） 設(shè)計(jì)計(jì)算
3） =2.14mm
由以上計(jì)算結(jié)果，取模數(shù)=2.5按分度圓直徑=73.32mm
計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)得=73.32/2.5=29.33，=30=5.91×30=177.3 取=178
（4） 幾何尺寸計(jì)算
1） 計(jì)算中心距
=3×（30+178）/2 =312 mm
2） 計(jì)算分度圓直徑
mm=75 mm
mm=445m
3） 計(jì)算齒輪寬度
=1.2×75 mm=90 mm
取=95 mm ， =90 mm
2. 低速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)
（1）選擇材料、精度及參數(shù)
a. 按圖1所示方案，選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)
b. 選用7級(jí)精度（GB10095-85）
c. 材料選擇 小齒輪：40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS
大齒輪：45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS
d. 初選小齒輪齒數(shù)=25 ，=25×4.62=115.5
取=116
e. 選取齒寬系數(shù)=1
（2）按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)
按下式試算
……………… ⑧
2） 確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值
a. 試選=1.3
b. 確定小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩=814.8
=8.148×
c. 查圖表（P表10-6）選取彈性影響系數(shù)=189.8
d. 查圖表（P圖10-21d）得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限=600MPa ，=530MPa
e. 查圖表（P圖10-19）取接觸疲勞壽命系數(shù)
=0.90 ，=0.95
f. 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力，取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由式⑦得
=0.9×600MPa=540MPa
=0.95×530MPa=503.4MPa
2）計(jì)算
a. 由式⑧試算小齒輪分度圓直徑，代入中的較小值=503.4MPa得
=mm
=124.03 mm
b. 計(jì)算圓周速度
=3.14×124.03×120.14/60000m/s=0.78 m/s
c. 計(jì)算齒寬
=1.2×124.03mm=148.84 mm
d. 計(jì)算模數(shù)、齒寬高比
模數(shù)=/=124.03/25 mm=4.96 mm
齒高=2.25=2.25×4.96mm=11.16mm
則/=148.84/11.16=13.34
e. 計(jì)算載荷系數(shù)
根據(jù)=0.78 m/s ，7級(jí)精度，查圖表（P圖10-8）得動(dòng)載荷系數(shù)=1.05 ，直齒輪=1 ，由=1.2和=83.06 mm ，根據(jù)式③得=1.398
由/=13.33和=1.398查圖表（P圖10-13）得=1.352
故根據(jù)式④得=1.468
f. 按實(shí)際載荷系數(shù)系數(shù)校正所得分度圓直徑。由式⑤得=129.16 mm
g. 計(jì)算模數(shù)
=129.16/25 mm=5.16 mm
（5） 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)
計(jì)算公式為
……………… ⑨
4） 確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值
a. 查圖表（P圖10-20c）得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限=500MPa ，大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限=380MPa 。
b. 查圖表（P圖10-18）取彎曲疲勞壽命系數(shù)=0.85 ，=0.88
c. 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力。取彎曲疲勞安全系數(shù)=1.4 ，由式得=0.85×500/1.4MPa=303.57MPa =0.88×380/1.4MPa=236.86MPa
d. 計(jì)算載荷系數(shù)。由式⑥得=1×1.05×1×1.352=1.420
e. 查取齒形系數(shù)。查圖表（P表10-5）得=2.62 =2.19
f. 查取應(yīng)力校正系數(shù)。查圖表（P表10-5）得 =1.59 ，=1.80
g. 計(jì)算大、小齒輪的，并加以比較
=2.62×1.59/303.57 =0.01372
=2.19×1.80/236.86=0.01664
大齒輪的數(shù)值大
5） 設(shè)計(jì)計(jì)算
mm=3.72mm
由以上計(jì)算結(jié)果，取模數(shù)=4mm。按分度圓直徑=129.16mm計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)得=129.16/4=32.29取=33 ，則=4.62×33=152.46取=153
（6） 幾何尺寸計(jì)算
4） 計(jì)算中心距
=4×（33+153）/2 mm=372mm
5） 計(jì)算分度圓直徑
==132 mm
==612mm
6） 計(jì)算齒輪寬度
=1.2×132mm=158.4mm取=159
取=164 mm ，=159mm
（5）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
小齒輪（齒輪3）采用實(shí)心結(jié)構(gòu)
大齒輪（齒輪4）采用腹板式結(jié)構(gòu)
高速軸齒輪的參數(shù)
名稱
計(jì)算公式
結(jié)果/mm
模數(shù)
m
2.5
壓力角
齒數(shù)
30
178
傳動(dòng)比
i
5.91
分度圓直徑
75
445
齒頂圓直徑
80
450
齒根圓直徑
68
438
中心距
312
齒寬
95
90
高速大齒輪結(jié)構(gòu)參數(shù)如下表
名稱
結(jié)構(gòu)尺寸經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式
結(jié)果/mm
轂孔直徑d
65
輪轂直徑D3
104
輪轂寬度L
97.5
取85
腹板最大直徑D0
取420
板孔分布圓直徑D1
262
板孔直徑D2
取80
腹板厚度C
40
低速齒輪參數(shù)
名稱
計(jì)算公式
結(jié)果/mm
模數(shù)
m
4
壓力角
齒數(shù)
33
153
傳動(dòng)比
i
4.62
分度圓直徑
132
612
齒頂圓直徑
137
617
齒根圓直徑
125
605
中心距
372
齒寬
164
159
減速器的裝配草圖設(shè)計(jì)
2.6.4軸的設(shè)計(jì)
（一）、軸的材料選擇和最小直徑估計(jì)
根據(jù)工作條件，初定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。軸的最小直徑計(jì)算公式 Ao的值由表15-3確定為：高速軸， 中間軸 ，低速軸。
1、 高速軸 ==30.42mm 因?yàn)楦咚佥S最小直徑處裝大帶輪，設(shè)一個(gè)鍵槽，因此=32.5mm 取33mm
2、 中間軸 ==52.8mm 根據(jù)后面軸承的選擇，取55mm
3、 低速軸 ==80.5mm 安裝聯(lián)軸器設(shè)一個(gè)鍵槽， =86.1mm再根據(jù)后面密封圈的尺寸，取85mm
（三）、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
1、高速軸
1）高速軸的直徑的確定
：最小直徑處 安裝大帶輪的外伸軸段，因此=33mm
：密封處軸段 根據(jù)大帶輪的軸向定位要求，定位高度 以及密封圈的標(biāo)注，取=36mm
：滾動(dòng)軸承軸段 滾動(dòng)軸承選取6308 ：d×D×B=40mm×90mm×23mm
:過渡段，滾動(dòng)軸承采用脂潤(rùn)滑，考慮擋油盤的軸向定位，取
齒輪軸段：由于齒輪直徑較小，所以采用齒輪軸結(jié)構(gòu)。
：滾動(dòng)軸承段，==40mm
2）高速軸各段長(zhǎng)度的確定
：由于大帶輪的轂孔寬度B=63mm，確定
：由箱體結(jié)構(gòu)，軸承端蓋、裝配關(guān)系等確定=60mm
：由滾動(dòng)軸承、擋油盤及裝配關(guān)系等確定
：由裝配關(guān)系、箱體結(jié)構(gòu)確定=172mm
：由高速齒輪寬度B=95 確定=95mm
：滾動(dòng)軸承軸段，由裝配關(guān)系，和箱體結(jié)構(gòu)確定
mm
2、中間軸
1）中間軸各軸段的直徑確定
：最小直徑處 滾動(dòng)軸承軸段，因此=55mm.滾動(dòng)軸承選取6211 d×D×B=55mm×100mm×21mm。
：低速齒輪軸段 取= 65mm
： 軸環(huán)，根據(jù)齒輪的軸向定位要求 取=75mm
:高速帶齒輪軸段=65mm
：滾動(dòng)軸承段，=55mm
2）中間軸各軸段長(zhǎng)度的確定
：由滾動(dòng)軸承，擋油盤及裝配關(guān)系 取=60mm
：由低速小齒輪輪寬B=164mm 取=164mm
：軸環(huán)，
：由高速齒輪大齒輪輪寬B=90mm取=88mm
：= =60mm
3.低速軸
1) 低速軸各軸段的直徑確定
： 滾動(dòng)軸承軸段，因此=100mm.滾動(dòng)軸承選取6220 d×D×B=100mm×180mm×34mm。
：低速大齒輪軸段 取=105mm
：軸環(huán)，根據(jù)齒輪的軸向定位要求 取 =120mm
: 過度段取，考慮擋油盤的軸向定位：=110mm
：滾動(dòng)軸承段， ==100mm
：封密軸段處，，根據(jù)聯(lián)軸器的定位要求以及封面圈的的標(biāo)注，取=90mm
：最小直徑，安裝聯(lián)軸器的外伸軸段=85mm
2）低速軸各軸段長(zhǎng)度的確定
：由滾動(dòng)軸承、擋油盤以及裝配關(guān)系等確定取=63.5mm
：由低速大齒輪輪寬B=159mm 取=157mm
：軸環(huán)，
：由由裝配關(guān)系和箱體結(jié)構(gòu)取
：滾動(dòng)軸承、擋油盤以及裝配關(guān)系
：由聯(lián)軸器的孔轂L=142 取mm
2.6.5軸的校核
C1
260
85.5
（一）、高速軸的校核
1、高速軸上作用力的計(jì)算
因?yàn)椴捎玫氖侵饼X圓柱齒輪，所以軸向力
圖2.1
如下圖f-4，高速軸的力學(xué)模型：
齒輪1
f-4
=N
1421.7N
2、支反力的計(jì)算
由上面數(shù)學(xué)模型圖知
圖2.2
260mm85.5
總長(zhǎng)L=345.5mm
1)垂直面受力如右圖f-5：
對(duì)于點(diǎn)得：
N 方向向下。
對(duì)于點(diǎn)得：==-1069.9N
方向向下。
由上軸的合力 ，校核
計(jì)算無誤
2）水平支反力
水平面受力如右圖2.3
對(duì)于點(diǎn)
圖2.3
==966.6N
對(duì)于點(diǎn)得：
==2939.5N
由上軸的合力 ，校核：
計(jì)算無誤。
M
91468
3）A1 點(diǎn)總支反力
圖2.4
=1028.6N
B1 點(diǎn)總支反力
=3128.2N
3、繪轉(zhuǎn)矩、彎矩圖
1）垂直平面內(nèi)的轉(zhuǎn)矩圖如右圖f-7：
C1點(diǎn) =-351.8260=91468N.m
M
251316
2）水平面彎矩圖如右圖2.5：
圖2.5
C1點(diǎn) =966.6260=251316N.m
267443.7
M
3)合成彎矩圖如右圖2.6：
C1點(diǎn)
圖2.6
M
146480
=267443.7N.m
4、轉(zhuǎn)矩圖
高速軸的轉(zhuǎn)矩圖如右圖2.7
圖2.7
T==146480N.m
5、彎矩強(qiáng)度校核
由上面可知C1處截面的轉(zhuǎn)矩最大，是危險(xiǎn)截面，但由于軸和齒輪是采用軸結(jié)構(gòu)，d 和d14=50根相差太大，危險(xiǎn)截面可能會(huì)出現(xiàn)在D1處，如圖f-11：
據(jù)選定的軸材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表15-1查得
圖2.8
當(dāng)危險(xiǎn)截面是C1處時(shí)：齒根圓
圖2.8
86.25
圖f-12
可見是安全的。
當(dāng)危險(xiǎn)截面是D1處時(shí)：
垂直平面的彎矩
=78275.5N.m
水平面的彎矩
=215068.5N.m
合成力矩
==228870N.m
于是：
=18.3MPa
也安全。
6、安全系數(shù)法疲勞強(qiáng)度校核
1）由上面可知，所以D1處是危險(xiǎn)截面
2）根據(jù)選定軸45鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表15-1確定材料性能：
3） 抗彎截面系數(shù)：
4）
抗扭截面系數(shù)：
彎曲應(yīng)力:
==18.66MPa,
扭轉(zhuǎn)應(yīng)力: =
4)影響系數(shù)
截面上由于軸肩引起的理論應(yīng)力集中系數(shù)和按表3-2查取。由 取=2.12 =1.70
由附圖3-1可得軸的材料的敏性系數(shù)
故有效應(yīng)力集中系數(shù)：
由附圖3-2的尺寸系數(shù) 由附圖3-4得的扭轉(zhuǎn)系數(shù)
軸按磨削加工 由附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)
軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即 則可得綜合系數(shù)：
取鋼的特性系數(shù)：
則安全系數(shù)如下：
>S =1.4故 設(shè)計(jì)的軸安全。
2.6.6鍵的選擇和校核
（一）、高速軸上鍵的選擇和校核
高速軸上只有安裝大帶輪的鍵。根據(jù)安裝大帶輪處直徑d=33㎜，查（機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)）表6-1選擇普通平鍵。因?yàn)閹л喌妮嗇瀸払=63mm，所以選擇的鍵尺寸：b×h×l=10×8×56 （t=5.0r=0.25）。標(biāo)記：鍵10×8×56 GB/T1096-2003。鍵的工作長(zhǎng)度L=l-b=56-10=46mm,鍵的接觸高度k=0.5h=0.5×8=4mm，傳遞的轉(zhuǎn)矩
。按表查得鍵的靜連接時(shí)需用應(yīng)力 則
故高速軸上的鍵強(qiáng)度足夠。
（二）、中間軸上的鍵選擇和校核
中間軸上的鍵是用來安裝齒輪的，因此選用圓頭普通平鍵。因?yàn)楦咚佥S上大齒輪的輪寬B=90mm ，軸段直徑d=65mm，所以選用b×h×l=18×11×80（t=6.0，r=0.3），標(biāo)記：鍵18×11×80GB/T10956-1990 。低速軸上小齒輪的輪寬B=164 ，軸段直徑d=65，所以選用b×h×l=18×11×140（t=6.0，r=0.3），標(biāo)記：鍵18×11×140 GB/T10956-1990 。短鍵的工作長(zhǎng)度L=l-b=80-118=62mm,鍵的接觸高度k=0.5h=0.5×11=5.5mm
（三）、低速軸的鍵選擇和校核
低速上有兩個(gè)鍵，一個(gè)是用來安裝低速級(jí)大齒輪，另一個(gè)是用來安裝聯(lián)軸器。齒輪選用圓頭普通平鍵，齒輪的軸段的直徑d=105mm，輪寬B=159mm 查表（機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)）選鍵的參數(shù)：b×h×l=28×16×140（t=9.0，r=0.5）標(biāo)記鍵28×16×140 GB/T10956-1990 。鍵的工作長(zhǎng)度 L=l-b=140-28=112mm,鍵的接觸高度k=0.5h=0.5×16=8mm， 軸孔長(zhǎng)度L=142 又因?yàn)檩S直徑d=85mm，
所以選鍵b×h×l=18×11×125。標(biāo)記：鍵C22×12×120 GB/T10956-1990。鍵的工作長(zhǎng)度 L=l-b=120-22=98mm,鍵的接觸高度k=0.5h=0.5×12=6mm，
2.6.7滾動(dòng)軸承的選擇和校核
（一）、高速軸軸承的選擇和校核
1、滾動(dòng)軸承的選擇
根據(jù)載荷及速度情況，選用深溝球軸承。由高速軸的設(shè)計(jì)，根據(jù)==40mm，選軸承型號(hào)為6308，其基本參數(shù)：
軸承1
軸承2
圖2.9
1軸承受力圖如右圖
2、 滾動(dòng)軸承的校核
(1)820N
2548N
2）當(dāng)量動(dòng)載荷
根據(jù)工作情況（無沖擊或輕微沖擊），由表13-6查得載荷系數(shù)
3）驗(yàn)算軸承的壽命
因?yàn)椋?，只需?yàn)算軸承3，軸承預(yù)期壽命與整機(jī)相同，l=10×300×10=48000h
>48000h
所以，軸承壽命足夠。
減速器箱體參數(shù)如下：
名稱
符號(hào)
尺寸關(guān)系mm
箱座壁厚
δ
12
箱蓋壁厚
δ1
10
箱蓋凸緣厚度
b1
18
箱座凸緣厚度
b
30
地腳螺釘直徑
df
M20
地腳螺釘數(shù)量
n
6
軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓直徑
d1
M16
蓋與座聯(lián)接螺栓直徑
d2
M10
聯(lián)接螺栓d2的間距
L
軸承端蓋螺釘直徑
d3
M10
檢查孔蓋螺釘直徑
d4
M5
定位銷直徑
d
8
大齒輪齒頂圓與箱體壁的距離
L1
15
軸承座軸承蓋外徑
D1
D2
D3
140
150
200
箱體外壁到軸承座端面的距離
L2
50
凸緣尺寸
C1
C2
24
20
沉頭座直徑
D
22
通氣孔直徑
D4
18
箱坐上的肋厚
m1
14
2.7.選擇制動(dòng)器
所需的的制動(dòng)力矩：
式中
由（1）附表15選用制動(dòng)器
其制動(dòng)力矩（140-225）N.m
制動(dòng)輪直徑250mm
質(zhì)量37.6kg
2.8選擇聯(lián)軸器
電動(dòng)機(jī)的額定轉(zhuǎn)矩
高速軸聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩
1.5×1.8×151=408N.m
n——聯(lián)軸器安全系數(shù)，取1.5
——?jiǎng)傂詣?dòng)載系數(shù)，一般在1.5~2.0間，取1.8
由（1）附表查得電動(dòng)機(jī)的軸端為d=65mm，l=105mm
由上面的設(shè)計(jì)得減速器的高速軸的=42mm，=85mm
1） 電動(dòng)機(jī)端得聯(lián)軸器
由（1）附表43選用半聯(lián)軸器，其最大容許轉(zhuǎn)矩為3150N.m＞Md
飛輪力矩為0.403 質(zhì)量為23.6kg
2） 減速器端的聯(lián)軸器
由（1）附表45選帶的制動(dòng)輪半齒聯(lián)軸器，S385型，
最大容許轉(zhuǎn)矩為1400N。m
飛輪矩0.33 質(zhì)量為=18.4kg
為與所選制動(dòng)器適用，修正其
2.9驗(yàn)算啟動(dòng)時(shí)間
啟動(dòng)時(shí)間：
式中
靜阻力矩：
=1.40
平均啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩：
因此
通常起升機(jī)構(gòu)起動(dòng)時(shí)間為1～5s，故所選電動(dòng)機(jī)合適。
2.10 制動(dòng)時(shí)間的驗(yàn)算
式中
由【1】表6-6查的許用減速度，
所以
故合適
2.11 高速浮動(dòng)軸計(jì)算
1）疲勞計(jì)算
軸受脈動(dòng)扭轉(zhuǎn)載荷，其等效扭矩為：
式中——等效系數(shù)，由《起重機(jī)課程設(shè)計(jì)》表2-7查得；
由上節(jié)選擇聯(lián)軸器中，已確定浮動(dòng)軸的直徑d=42mm
因此扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：
許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力由《起重機(jī)課程設(shè)計(jì)》（2-11）、（2-14）式得：
軸的材料為45號(hào)鋼，，；
，。
——考慮零件幾何形狀和零件表面狀況的應(yīng)力集中系數(shù);
——與零件幾何形狀有關(guān)，對(duì)于零件表面有急劇過渡和開有鍵槽及緊配合區(qū)段，；
——與零件表面加工光潔度有關(guān)，??；
此處?。?
——考慮材料對(duì)應(yīng)力循環(huán)不對(duì)稱的敏感系數(shù)，對(duì)于碳鋼，低合金鋼；
——安全系數(shù)，查《起重機(jī)課程設(shè)計(jì)》表2-21得；
因此：
故，通過。
2）靜強(qiáng)度計(jì)算
軸的最大扭矩：
式中 ——?jiǎng)恿ο禂?shù)，由《起重機(jī)課程設(shè)計(jì)》表2-5查得。
最大扭轉(zhuǎn)力矩：
許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，
式中 ——安全系數(shù)，由《起重機(jī)課程設(shè)計(jì)》表2-21查得。
，故合適。
第三章 吊鉤組的計(jì)算
3.1 吊鉤的計(jì)算
因?yàn)楸驹O(shè)計(jì)采用3倍率雙聯(lián)滑輪組，起重量為5t，查（2）表8-1-81，選用鉤號(hào)為4、短型的吊鉤。
材料選用20號(hào)鋼，2.5鉤號(hào)用M42的螺紋，在此處的拉伸應(yīng)力為：
式中
-----M42的小徑，查得=37.5mm
-----載荷動(dòng)力系數(shù)，查（1）圖2-2得=1.10.
查表得軸頸拉伸許用應(yīng)力，，故強(qiáng)度夠。
吊鉤的示意圖如下圖所示：
圖3.1
確定吊鉤螺母的尺寸：
螺母的最小工作高度
H=
考慮設(shè)置防松螺栓，實(shí)際高度
H=60mm
螺母外徑
D=（1.8~2）d=（1.8-2）×37.5=（67.5~75）mm 取75mm
止推軸承的選擇
由于軸承很少轉(zhuǎn)動(dòng)，因此可根據(jù)額定靜負(fù)荷來選擇
由（2）表7-2-83選51208型推力球軸承
其額定靜負(fù)荷=98.2KN,載荷當(dāng)量靜負(fù)荷
所以軸承內(nèi)部軸向力
式中n=1.5 由（2）表7-1-4查出
3.2吊鉤橫軸的計(jì)算
由（1）附圖25，橫軸間距由兩滑輪尺寸決定,L= 314mm，
橫軸可做以簡(jiǎn)支梁來計(jì)算
橫軸的計(jì)算載荷：
橫軸最大彎矩：
中間斷面的截面模數(shù)
彎曲應(yīng)力：
軸的材料是45號(hào)鋼，許用應(yīng)力
-----45鋼的屈服極限，=290Mpa
n-----安全系數(shù)，取為2.4
因此軸強(qiáng)度足夠
圖3.2
圖3.3
3.3滑輪軸計(jì)算
滑輪軸是是一簡(jiǎn)支梁，支點(diǎn)距離L=314mm。為方便計(jì)算，如下圖所示，把三力集中起來
滑輪的作用力：
圖3.4
1-1,2-2斷面上的彎矩為：
1-1,2-2截面模數(shù)：
彎曲應(yīng)力：
45號(hào)鋼的＜=120Mpa。
所以強(qiáng)度足夠
3.4拉板的強(qiáng)度驗(yàn)算
拉板的尺寸如下圖所示：
圖3.5