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畢業(yè)設計(論文) 1 緒論 隨著社會的發(fā)展，能源問題成為全球共同的話題，而石油作為不可再生能源，一直是各個國家最為關注的。世界各國在努力尋求解決石油緊缺問題的方法。其實石油問題的解決不外乎兩點，一是開發(fā)新能源，二是減少資源的浪費。如何解決石油的泄漏問題是本設計研究的關鍵。汽車中石油的泄漏主要體現在填料箱蓋上。本設計的課題將就填料箱蓋的工藝規(guī)程及夾具的設計。 當今國內的工業(yè)社會，尚處于發(fā)展階段,制造工業(yè)占主導地位。而在實際生產中產品的加工路線的確定對企業(yè)的生存有著至關重要的影響。隨著三維建模軟件的日益廣泛的應用，產品的設計周期明顯縮短，且工件報廢率明顯下降，本設計對填料箱蓋工藝路線以及夾具的設計正是基于目前廣泛的Unigrafics軟件，通過本軟件的建模和工程圖功能，能有效地提高生產率，更形象地反映工藝夾具的工作情況。 2 零件的分析 2.1 零件的作用 零件的制造工藝方法可以分為材料成形法，材料去除法以及材料累加法。根據零件的特性以及從經濟性的角度分析，經過一系列的性能比較，HT200是相對適合的材料，毛壞的成型方法為鑄造。 本設計是首先對零件進行分析，確定零件加工的工藝規(guī)程，設計加工工序，然后根據要求設計夾具，利用UG的建模功能設計夾具的各個組件，最后將各組件組裝成裝配圖，最后導出工程圖。 題目所給定的零件是汽車的填料箱蓋如圖2.1所示，其主要作用是保證對箱體起密封作用，使箱體在工作時不致讓油液滲漏。填料箱主要由填料，水封環(huán)，填料筒，填料壓蓋，水封管組成。填料函的作用主要是為了封閉泵殼與泵軸之間的空隙，不讓泵內的水流不流到外面來也不讓外面的空氣進入到泵內。始終保持水泵內的真空。當泵軸與填料摩擦產生熱量就要靠水封管住水到水封圈內使填料冷卻，保持水泵的正常運行。 圖2.1 填料箱蓋三維圖 2 .2 零件的工藝分析 填料箱蓋的零件圖中規(guī)定了一系列技術要求，如圖2.2所示： ， 1.以ф65H5（）軸為中心的加工表面。 包括：尺寸為ф65H5（）的軸，表面粗糙度為1.6, 尺寸為ф80的與ф65H5（）相接的肩面, 尺寸為ф100f8()與ф65H5（）同軸度為0.025的面. 尺寸為ф60h5()與ф65H5（）同軸度為0.025的孔。 2.以ф60h5()孔為中心的加工表面。 尺寸為78與ф60H8()垂直度為0.012的孔底面,表面粗糙度為0.4,須研磨。 3. 以ф60H8()孔為中心均勻分布的12孔,6-ф13.5,4-M10-6H深20孔深24及4-M10-6H。 4.其它未注表面的粗糙度要求為6.3,粗加工可滿足要求。 圖2.2填料箱蓋零件圖 3 工藝規(guī)程設計 3.1 毛坯的制造形式 零件材料為HT200，考慮到零件材料的綜合性能及材料成本和加工成本,保證零件工作的可靠,采用鑄造。由于年產量為1000件，屬于中批生產的水平，而且零件輪廓尺寸不大，故可以采用鑄造成型，這從提高生產率、保證加工精度上考慮，也是應該的。 3.2 基準面的選擇 基面的選擇是工藝規(guī)程設計中的重要工作之一，基面選擇的正確與合理，可以使加工質量得到保證，生產率得以提高。否則，加工工藝過程中會問題百出，更有甚者，還會造成零件大批報廢，使生產無法正常進行。 3.2.1 粗基準的選擇 對于一般軸類零件而言，以外圓作為粗基準是完全合理的。按照有關的粗基準選擇原則（保證某重要表面的加工余量均勻時，選該表面為粗基準。若工件每個表面都要求加工，為了保證各表面都有足夠的余量，應選擇加工余量最小的表面為粗基準。）,所以本設計選擇軸的ф65的外圓面作為粗基準。 3.2.2 精基準的選擇 按照有關的精基準選擇原則（基準重合原則；基準統(tǒng)一原則；可靠方便原則），對于本零件，有中心孔，可以以中心孔作為統(tǒng)一的基準，但是隨便著孔的加工，大端的中心孔消失，必須重新建立外圓的加工基面，一般有如下三種方法： 當中心孔直徑較小時，可以直接在孔口倒出寬度不大于2MM的錐面來代替中心孔。若孔徑較大，就用小端孔口和大端外圓作為定位基面，來保證定位精度。 采用錐堵或錐套心軸。 精加工外圓亦可用該外圓本身來定位，即安裝工件時，以支承軸頸本身找正。 3.3 制訂工藝路線 制訂工藝路線的出發(fā)點，應當是使零件的幾何形狀、尺寸精度以及位置精度等技術要求能得到合理的保證。在生產綱領已經確定為中批生產的條件下，考慮采用普通機床以及部分高效專用機床，配以專用夾具，多用通用刀具，萬能量具。部分采用專用刀具和專一量具。并盡量使工序集中來提高生產率。除此以外，還應當考慮經濟效果，以便使生產成本盡量下降。 3.3.1 工藝線路方案一 工序Ⅰ 銑削左右兩端面。 工序Ⅱ 粗車ф65，ф85，ф75，ф155,ф100外圓及倒角。 工序Ⅲ 鉆ф30孔、擴ф32孔，锪ф43孔。 工序Ⅳ 鉆6-ф13.5孔,2-M10-6H,4-M10-6H深20孔深24的孔及攻螺紋 工序Ⅴ 精車ф65外圓及與ф80相接的端面. 工序Ⅵ 粗、精、細鏜ф60H8（孔。 工序Ⅶ 銑ф60孔底面 工序Ⅷ 磨ф60孔底面。 工序Ⅸ 鏜ф60孔底面溝槽。 工序Ⅹ 研磨ф60孔底面。 工序Ⅺ 去毛刺，終檢。 3.3.2 工藝路線方案二 工序Ⅰ 車削左右兩端面。 工序Ⅱ 粗車ф65，ф85，ф75，ф155外圓及倒角。 工序Ⅲ 鉆ф30孔、擴ф32孔，锪ф43孔。 工序Ⅳ 精車ф65外圓及與ф80相接的端面. 工序Ⅴ 粗、精、細鏜ф60H8（孔。 工序Ⅵ 銑ф60孔底面 工序Ⅶ 磨ф60孔底面。 工序Ⅷ 鏜ф60孔底面溝槽。 工序Ⅸ 研磨ф60孔底面。 工序Ⅹ 鉆6-ф13.5孔,2-M10-6H,4-M10-6H深20孔深24的孔及攻螺紋 工序Ⅺ 去毛刺，終檢。 3.3.3 工藝方案的比較與分析 上述兩個方案的特點在于：方案一是采用銑削方式加工端面，且是先加工12孔后精加工外圓面和ф60H8（孔。；方案二是使用車削方式加工兩端面，12孔的加工放在最后。兩相比較起來可以看出，由于零件的端面尺寸不大，應車削端面，在中批生產中，綜合考慮，我們選擇工藝路線二。 但是仔細考慮，在線路二中，工序Ⅳ 精車ф65外圓及與ф80相接的端面。 然后工序Ⅹ 鉆6-ф13.5孔,2-M10-6H,4-M10-6H深20孔深24的孔及攻螺紋。 這樣由于鉆孔屬于粗加工，其精度要求不高，且切削力較大，可能會引起已加工表面變形，表面粗糙度的值增大。因此，最后的加工工藝路線確定如下： 工序Ⅰ 車削左右兩端面。 工序Ⅱ 粗車ф65，ф85，ф75，ф155,ф100外圓及倒角。 工序Ⅲ 鉆ф30孔、擴ф32孔，锪ф43孔。 工序Ⅳ 鉆6-ф13.5孔,2-M10-6H,4-M10-6H深20孔深24的孔及攻螺紋 工序Ⅴ 精車65外圓及與80相接的端面. 工序Ⅵ 粗、精、細鏜ф60H8（孔。 工序Ⅶ 銑ф60孔底面 工序Ⅷ 磨ф60孔底面。 工序Ⅸ 鏜ф60孔底面溝槽。 工序Ⅹ 研磨ф60孔底面。 工序Ⅺ 去毛刺，終檢。 以上工藝過程詳見“機械加工工藝過程綜合卡片”。 3.4 機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定 “填料箱蓋”零件材料為HT200，硬度為HBS190~241，毛坯質量約為5kg，生產類型為中批生產，采用機器造型鑄造毛坯。 根據上述材料及加工工藝，分別確定各加工表面的機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下： （1）外圓表面(ф65、ф80、ф75、ф100、ф91、ф155)考慮到尺寸較多且相差不大，為簡化鑄造毛坯的外形，現直接按零件結構取為ф84、ф104、ф160的階梯軸式結構，除ф65以外，其它尺寸外圓表面粗糙度值為R6.3um,只要粗車就可滿足加工要求,以ф155為例,2Z=5mm已能滿足加工要求。 （2）外圓表面沿軸線長度方向的加工余量及公差。鑄件輪廓尺寸(長度方向>100~160mm,故長度方向偏差為 mm，其余量值規(guī)定為3.0~3.5 mm.現取3.0 mm。 （3）內孔。毛坯為實心。兩內孔精度要求自由尺寸精度要求，R 為 6.3,鉆——擴即可滿足要求。 （4）內孔ф60H8()。要求以外圓面ф65H5（）定位，鑄出毛坯孔ф30。 粗鏜ф59.5 2Z=4.5 精鏜 ф59.9 2Z=0.4 細鏜ф60H8() 2Z=0.1 (5) ф60H8()孔底面加工[10]。 1. 研磨余量 Z=0.010~0.014 取Z=0.010 2. 磨削余量 Z=0.2~0.3 取Z=0.3 3. 銑削余量 Z=3.0—0.3—0.01=2.69 (6)底面溝槽，采用鏜削，經過底面研磨后鏜可保證其精度。Z=0.5 (7) 6—孔及2—M10—6H孔、4—M10—6H深20孔。均為自由尺寸精度要求。 1．6—孔可一次性直接鉆出。 2．攻螺紋前用麻花鉆直徑為ф8.5的孔。 鉆孔 ф8.5 ，攻螺紋 M10。 3.5 確定切削用量及基本工時 3.5.1 工序Ⅰ：車削端面、外圓 本工序采用計算法確定切削用量、加工條件。 工件材料：HT200，鑄造。 加工要求：粗車ф65、ф155端面及ф65、ф80、ф75、ф100，ф155外圓，表面粗糙度值R 為6.3。 機床：C620—1臥式車床。 刀具：刀片材料為YG6，刀桿尺寸為16mmX25mm,k=90°,r=15°=12 r=0.5mm。 計算切削用量。 （1）粗車ф65、ф155兩端面 確定端面最大加工余量：已知毛坯長度方向單邊余量為3mm，則毛坯長度方向的最大加工余量為4.25mm,分兩次加工,a=2mm計。長度加工方向取IT12級，取mm。確定進給量f當刀桿16mmX25mm, a<=2mm時,以及工件直徑為ф160時。 f=0.5~0.7mm/r 按C620—1車床說明書取f=0.5 mm/r計算切削速度 ,切削速度的 計算公式為 V=(m/min) (3.1) 式中, =1.58, =0.15, y=0.4,m=0.2修正系數k 見,即k=1.44, k=0.8, k=1.04, k=0.81, k=0.97 所以 V= =66.7(m/min) 確定機床主軸轉速 n===253(r/min) 按機床說明書與253r/min相近的機床轉速有230r/min及305r/min?，F選取305r/min。如果選230m/min，則速度損失較大。所以實際切削速度 V=80m/min 計算切削工時，取 L==42mm, L=3mm, L=0mm, L=0mm t==0.59(min)[4] （2）粗車ф160端面 確定機床主軸轉速: n===133(r/min) 取133r/min相近的機床轉速有120r/min及150r/min?，F選取150r/min。如果選120m/min， 則速度損失較大。所以實際切削速度 V=75.4m/min 計算切削工時，取 L==80mm, L=3mm, L=0mm, L=0mm t==2.21(min) L==28mm, L=3mm, L=0mm, L=0mm t==0.82(min) 3.5.2 工序Ⅱ：粗車65,80,75,100外圓以及槽和倒角 切削深度:先84車至80以及104車至100。 進給量: V=(m/min) = =66.7(m/min) 確定機床主軸轉速: n===204(r/min) 按機床選取n=230 r/min。所以實際切削速度 V===75.1 m/min檢驗機床功率: 主切削力 F=CFafvk (3.2) 式中：CF=900, x=1.0 , y=0.75 , n=-0.15 k=( k=0.73 所以 F=900 切削時消耗功率 P= C630-1機床說明書可知[4], C630-1主電動機功率為7.8KW,當主軸轉速為230r/min時,主軸傳遞的最大功率為2.4KW,所以機床功率足夠,可以正常加工。 檢驗機床進給系統(tǒng)強度:已知主切削力F=598N,徑向切削力F F=CFafVk (3.3) 式中: CF530, x=0.9, y=0.75, n=0 k=( k=0.5 所以 F=530 而軸向切削力 F=CFafvk 式中: CF=450, x=1.0, y=0.4, n=0 k=( k=1.17 軸向切削力 F=450 取機床導軌與床鞍之間的摩擦系數u=0.1,則切削力在縱向進給機構可承受的最大縱向力為3550N,故機床進給系統(tǒng)可正常工作。 切削工時： t= 式中： L=105mm, L=4mm, L=0 所以 t= （1）粗車65外圓 實際切削速度 V== 計算切削工時，取 L=17mm, L=3mm, L=0mm t= （2）粗車75外圓 取 n=305r/min 實際切削速度 V== 計算切削工時[16]，取 L=83mm, L=3mm, L=0mm t= （3）粗車100外圓 取 n=305r/min 實際切削速度 V== 計算切削工時[4]，取 L=15mm, L=3mm, L=0mm t= （4）車槽.采用切槽刀，r=0.2mm 取 f=0.25mm/r n=305r/min 計算切削工時 L=9mm, L=3mm, L=0mm t= 3.5.3 工序Ⅲ 鉆擴mm、及锪孔。轉塔機床C365L （1）鉆孔 f=0.41mm/r r=12.25m/min[5] 按機床選取： =136r/min所以實際切削速度 切削工時計算： ， =10mm， =4mm = （2）鉆孔mm 根據有關資料介紹，利用鉆頭進行擴鉆時，其進給量與切削速度與鉆同樣尺寸的實心孔的進給量與切削速度之關系為 f=（1.2~1.3） v=（） 公式中、為加工實心孔時的切削用量 得 =0.56mm/r =19.25m/min 并令： f=1.35 =0.76mm/r 按機床取f=0.76mm/r v=0.4=7.7m/min 按照機床選取 所以實際切削速度： 切削工時計算： ， ， = （3）锪圓柱式沉頭孔 根據有關資料介紹，锪沉頭孔時進給量及切削速度約為鉆孔時的1/2~1/3，故 f= 按機床取f=0.21mm/r r= 按機床選?。? 所以實際切削速度為： 切削工時計算： ， ， = 3.5.4 工序Ⅳ 鉆6—13.5, 2-M10-6H, 4-M10-6H深孔深24 （1）鉆6-13.5 f=0.35mm/r V=17mm/min 所以 n==401(r/min) 按機床選取： 所以實際切削速度為： 切削工時 ， ， 則： = t=6t=60.157=0.942min （2）鉆2底孔Φ8.5 f=0.35mm/r v=13m/min 所以n==487r/min 按機床選取 實際切削速度 切削工時 ， ， 則： = （3）4深20，孔深24，底孔Φ8.5 f=0.35mm/r v=13m/min 所以 n==487r/min 按機床選取 實際切削速度 切削工時 ， ， 則： = （4）攻螺紋孔2 r=0.2m/s=12m/min 所以 按機床選取 則 實際切削速度 計算工時 ， ， 則： = （5）攻螺紋4-M10 r=0.2m/s=12m/min 所以 按機床選取 則 實際切削速度 計算工時 ， ， 則： = 3.5.5 工序Ⅴ：精車Φ65mm的外圓及與Φ80mm相接的端面 車床：C616 （1）精車端面 Z=0.4mm 計算切削速度[19]，切削速度的計算公式為（壽命選T=90min） 式中,, 根據1023r/min。如果選995r/min，則速度損失較大。 所以實際切削速度： 計算切削工時 ， ， ， 則： = （2）精車Φ65外圓 2Z=0.3 f=0.1mm/r 式中, 所以實際切削速度 計算切削工時 ， ， 則： = （3）精車外圓Φ100mm 2Z=0.3mm Z=0.15mm f=0.1mm/r 取 實際切削速度 計算切削工時 ， ， 則： = 3.5.6 工序Ⅵ：精、粗、細鏜mm孔 （1）粗鏜孔至Φ59.5mm 2Z=4.5mm則 Z=2.25mm 查有關資料，確定金剛鏜床的切削速度為v=35m/min，f=0.8mm/min由于T740金剛鏜主軸轉數為無級調數，故以上轉數可以作為加工時使用的轉數。 ， ， 則： = （2）精鏜孔至Φ59.9mm 2Z=0.4mm， Z=0.2mm f=0.1mm/r v=80m/min 計算切削工時 ， ， 則： = （3）細鏜孔至mm 由于細鏜與精鏜孔時共用一個鏜桿，利用金剛鏜床同時對工件精、細鏜孔，故切削用量及工時均與精樘相同。 f=0.1mm/r =425r/min V=80m/min 3.5.7 工序Ⅶ：銑Φ60孔底面 銑床：X63 銑刀：選用立銑刀 d=10mm L=115mm 齒數Z=4 切削速度：參照有關手冊，確定v=15m/min =477.7r/min 采用X63臥式銑床，根據機床使用說明書 取 =475r/min 故實際切削速度為： 當時，工作臺的每分鐘進給量應為 查機床說明書，剛好有故直接選用該值。 計算切削工時 L=（60mm-30mm）=30mm 倒角1x45°采用90°锪鉆。 3.5.8 工序Ⅷ：磨Φ60孔底面 (1) 選擇磨床： 選用MD1158（內圓磨床） (2) 選擇砂輪： 結果為A36KV6P 20x6x8mm (3)切削用量的選擇： 砂輪轉速 ，m/s 軸向進給量 徑向進給量 (4)切削工時計算： 當加工一個表面時 式中 L：加工長度 L=30mm b：加工寬度 b=30mm ：單位加工余量 =0.2mm K： 系數 K=1.1 r： 工作臺移動速度（m/min） ：工作臺往返一次砂輪軸向進給量 ： 工作臺往返一次砂輪徑向進給量 則 。 3.5.9 工序Ⅸ： 鏜Φ60mm孔底溝槽 內孔車刀 保證t=0.5mm，d=2mm。 3.5.10 工序Ⅹ： 研磨Φ60mm孔底面 采用手工研具進行手工研磨：Z=0.01mm。 4 基于UG專用夾具設計 為了提高勞動生產率，保證加工質量，降低勞動強度，需要設計專用夾具。經過各方面的比較,決定設計圖中的孔、螺紋的銑床專用夾具。本夾具將用于數控加工中心或數控銑床，刀具為麻花鉆，立銑刀，絲錐。 4.1 問題的指出 本夾具主要用來加工孔及螺紋，由于工藝要求不高，因此，在本道工序加工時，主要應考慮如何提高勞動生產率，降低勞動強度。 4.2 夾具設計 4.2.1 定位基準的選擇 由零件圖可知，12孔中，6—13.5在圓周上均勻分布,2—M10，4—M10也為對稱分布，尺寸精度為自由尺寸精度要求。其設計基準為兩對稱孔中心距，由于難以使工藝基準與設計基準統(tǒng)一，只能以65外圓面作為定位基準。 為了提高加工效率及方便加工，決定鉆頭材料使用高速鋼，用于對12孔進行加工。同時，為了縮短輔助時間，準備采用氣動夾緊。 4.2.2 切削力及夾緊力的計算 刀具：高速鋼麻花鉆頭，尺寸為13.5。 則軸向力： F=Cdfk (4.1) 式中： C=420， Z=1.0, y=0.8, f=0.35 k=( F=420 轉矩 T=Cdfk 式中: C=0.206, Z=2.0, y=0.8 T=0.206 功率 P= 在計算切削力時,必須考慮安全系數,安全系數 K=KKKK 式中 K—基本安全系數，1.5; K—加工性質系數，1.1; K—刀具鈍化系數, 1.1; K—斷續(xù)切削系數, 1.1 則 F=KF=1.5 氣缸選用。當壓縮空氣單位壓力P=0.6MP,夾緊拉桿。 N= N>F 鉆削時 T=17.34 N 切向方向所受力: F= 取 F=4416 F> F 所以,鉆削時工件不會轉動,故本夾具可安全工作。 4.3 定位誤差的分析 定位元件尺寸及公差的確定。本夾具的主要定位元件為止口，而該定位元件的尺寸公差為，而孔徑尺寸為自由尺寸精度要求，可滿足加工要求。 4.4 夾具設計及操作的簡要說明 如前所述，在設計夾具時，為提高勞動生產率，應首先著眼于機動夾具，本道工序的鉆床夾具選用氣動夾緊方式。本工序由于是粗加工，切削力較大，為了夾緊工件，勢必要增大氣缸直徑，而這將使整個夾具過于龐大。因此，應設法降低切削力。目前采取的措施有兩個：一是提高毛坯精度，使最大切削深度降低，以降低切削力；二是在可能的情況下，適當提高壓縮空氣的工作壓力（由0.5M增至0.6 M）以增加氣缸推力。結果，本夾具結構比較緊湊。 4.5 基于UG的夾具建模過程概述 根據上述計算與設計,確定的夾具的夾具體的設計，最終確立夾具的結構[17]。 基于UG的夾具體的建模過程： 第一步,新建一個文件名為“jiajuti"文件類型為（*prt),單位：mm的文件如圖4.1所示： 圖4.1 創(chuàng)建新文件 第二步，插入一個長為310mm，寬280mm,25mm的長方體。生成實體模型如圖4.2所示： 圖4.2 長方體特征 第三步，選擇成形特征下的凸墊，選擇生成長方體的一個棱邊為水平參考，凸墊的長250mm，寬310mm，高度為185mm。生成特征如下4.3圖示： 圖4.3 凸墊特征 第四步，創(chuàng)建長210mm,寬度190mm,深度310mm腔體特征如下4.4圖所示： 圖4.4 腔體特征 第五步，創(chuàng)建拉伸異形定位孔，具體做法如下 (1)在草繪環(huán)境下，繪出孔的草圖； (2)進入建模環(huán)境下，拉伸草繪完成的草圖剖面完成結果如下4.5圖所示： 圖4.5 異形孔特征 第六步，創(chuàng)建夾具體的其他的三個異形定位孔，具體做法如下： 1.創(chuàng)建XOZ和YOZ平面； 2.點擊UG菜單中的插入命令中的關聯復制中鏡像特征； 3.選擇上一步生成的異形定位孔，然后選擇鏡像平面XOZ，確定完成； 4.選擇生成的兩個異形定位孔，選擇鏡像平面YOZ，確定完成四個定位孔的繪制如4.6圖所示： 圖4.6 異形孔特征 第七步，生成夾具體的四個夾緊定位孔并插入螺紋特征。 1.利用UG中的簡單孔功能，根據孔的定位參數繪制一個孔； 2.在繪制好的孔中插入螺紋特征； 3.插入基準軸Z軸； 4.利用UG工具欄中的環(huán)形特征生成其余3個孔，選擇生成的孔簡單孔和孔內螺紋， 選擇Z軸，輸入數量4，角度為90度，生成4個螺紋孔如4.7圖示。 圖4.7 螺紋孔特征 第八步，在夾具體上創(chuàng)建一個夾緊拉桿的了孔創(chuàng)建如4.8圖所示。 圖4.8 拉桿孔特征 最后創(chuàng)建完成的實體模型如圖4.9所示： 圖4.9 夾具體型特征 經過一系列的設計和零件裝配，最終夾具與零件的裝配圖如圖4.10所示： 圖4.10 裝配圖 爆炸組件如圖4.11所示： 圖4-11 爆炸圖 全文總結 本文是針對如何提高填料箱蓋的加工質量以及如何縮短產品生產周期提出的基于UG的填料箱蓋的工藝規(guī)程及夾具設計。本文的重點是對填料箱蓋加工路線的確定，制定工序卡片，然后對工序4中的鉆12孔進行專用夾具設計。最后利用UG的建模功能對零件以及夾具零件進行建模，最后進行夾具與零件進行裝配，生成爆炸圖。在本次設計中，我主要從以下方面得到了收獲： （1） 在工藝規(guī)程設計的方面，對基準面的選擇是十分重要的，正確合理的基準面對加工質量的保證，生產率的提高有很大的作用。最終經過多方面的比較最終確定零件的粗基準和精基準，在工藝路線的確定方面，我設計出了兩個不同的方案，兩個方案的不同之處在于對零件加工的順序不一樣，經過多方面的分析，我最終選擇了工藝路線方案二，并對其進行了改進。 （2） 在確定工藝路線后，對工件的加工余量以及工時的確定也是十分重要的，我查閱了《工藝手冊》及《切削手冊》，對切削力進行計算，對工件的強度進行校核，最終確定零件的切削用量以及各工序的工時。 （3） 在進行對工序4的加工12孔進行專業(yè)夾具設計，由于12孔中6-φ13.5， 2-M10,4-M10,為平均分布，尺寸精度為自由尺寸精度要求。其設計基準為兩對稱孔中心距，由于難以使工藝基準與設計基準統(tǒng)一，選擇以φ65外圓面作為定位基準。在選定定位基準后，夾緊方式的選擇成了重點，考慮到夾具的體積和夾緊裝卸的方便性，所以采用氣動夾緊。最終確定夾具的結構。 （4）在對零件和夾具進行UG的建模時，我對UG的軟件的認識及應用又有了一個新提高。 參考文獻 [１]李益民．機械制造工藝設計簡明手冊[S]．第１版．機械工業(yè)出版社．1994 [２ 楊叔子．工藝師手冊[S]．第１版．機械工業(yè)出版社．2006 [３]El wakil,S.D.,Processes and Design for Manufacturing加工工序設計.Prentice-Hill.1998 [４]曾東?。囍圃旃に噷W[M]．第１版．機械工業(yè)出版社．2006 [５] 張世昌．機械制造基礎[M]．第１版．高等教育出版社．2006 [6]王先逵．機械制造工藝學[M]．第１版．遼寧電子出版社．1995 [７]李旦 ．機床專用夾具設計圖冊[M]．第２版．哈爾濱工業(yè)大學出版社 ．1998 [8]鄒慧君．機械原理課程設計手冊[S]．第1版．高等教育出版社 ．1998 [９]上海市金屬切削手冊 ．上海市金屬切削技術協(xié)會[S]．第３版．上?？茖W技術出版社．2000 [10]甘永立．幾何量公差與檢測[M]．第8版．出版單位．2008 [11]朱煥池 ．機械制造工藝學[M]．第１次．機械工業(yè)出版社．2006 [12]王啟平．機床夾具設計[S]．第２版．哈爾濱工業(yè)大學 ．2006 [13]楊黎明 ．機械零件設計手冊[S]．第１版．國防工業(yè)出版社．1993 [14]Norton,R.l.,Design of Machinery機械裝置的設計.McGraw-Hill.1992 [15]肖繼德 . 機床夾具設計[S]．第2版．機械工業(yè)出版社．2004 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