【溫馨提示】====【1】設(shè)計(jì)包含CAD圖紙 和 DOC文檔，均可以在線預(yù)覽，所見即所得，，dwg后綴的文件為CAD圖，超高清，可編輯，無任何水印，，充值下載得到【資源目錄】里展示的所有文件======【2】若題目上備注三維，則表示文件里包含三維源文件，由于三維組成零件數(shù)量較多，為保證預(yù)覽的簡潔性，店家將三維文件夾進(jìn)行了打包。三維預(yù)覽圖，均為店主電腦打開軟件進(jìn)行截圖的，保證能夠打開，下載后解壓即可。======【3】特價(jià)促銷，，拼團(tuán)購買，，均有不同程度的打折優(yōu)惠，，詳情可咨詢QQ：1304139763 或者 414951605======【4】 題目最后的備注【JA系列】為店主整理分類的代號(hào)，與課題內(nèi)容無關(guān)，請(qǐng)忽視

單澆口注塑模具的優(yōu)化 作者： LI Ji-quan， LI De-qun， GUO Zhi-ying， Lv Hai-yuan 作者單位： Department of Plasticity Technology, Shanghai Jiao Tong University, Shanghai 200030, China 刊名： 浙江大學(xué)學(xué)報(bào)A(英文版) 英文刊名： JOURNAL OF ZHEJIANG UNIVERSITY SCIENCE A 年，卷(期)： 2007,8(7) 郵箱：hutli@163.com 接收時(shí)間：2006年11月22日 修改時(shí)間：2007年3月19日 摘要： 這篇文章是研究關(guān)于在注塑模具中優(yōu)化單澆口位置的方法。澆口優(yōu)化的目的是減小注塑件翹曲變形等情況，因?yàn)閷?duì)于大多數(shù)注塑件而言，翹曲是一個(gè)非常重要的質(zhì)量問題,而這又顯著影響了澆口位置。翹曲的定義特征是表面的最大位移與表面的投影長度的比例。優(yōu)化方案就是在模擬退火算法中結(jié)合數(shù)值模擬技術(shù)找到最佳澆口口位置。最后，通過一個(gè)例子進(jìn)行了探討和分析結(jié)果表明,提出的方法是有效的。 關(guān)鍵詞：注塑模具 澆口位置 優(yōu)化 翹曲特征 簡介： 塑料注射成型是一種廣泛使用的、復(fù)雜的但高效生產(chǎn)、技術(shù)種類繁多的塑料制品方法， 尤其是那些擁有較高的生產(chǎn)要求,緊密的寬容,復(fù)雜的形體塑料制品。注塑件的質(zhì)量是一個(gè)關(guān)于塑膠材料、部分幾何、模具結(jié)構(gòu)和工藝條件的函數(shù)。注塑模具最重要的是以下三個(gè)組成部分：型腔、流道和澆口、以及冷卻系統(tǒng)。 Lam和Seow在2000年以及Jin和Lam在2002年都取得了通過改變壁厚達(dá)到型腔平衡的方法。在一個(gè)平衡型腔充填過程中給出一個(gè)均勻分布的壓力和溫度可以顯著減小翹曲變形等情況。但是型腔平衡的只是影響注塑制品質(zhì)量的重要因素之一，特別是，部分在功能上有要求，而且，它們的厚度通常是不變的。 從設(shè)計(jì)注塑模具的觀點(diǎn)看，澆口的特點(diǎn)是它的大小和位置，以及六道系統(tǒng)的大小和布局。交口的尺寸和流道的布局通常設(shè)定為常量。相對(duì)的，澆口位置和流道尺寸更靈活，可根據(jù)不同的角色影響產(chǎn)品質(zhì)量。因此，它們經(jīng)常是作為優(yōu)化產(chǎn)品的參數(shù)。 Lee和Kim 在1996年提出了通過優(yōu)化流道和澆口尺寸來平衡多流道系統(tǒng)進(jìn)入型腔。流道平衡被稱為多型腔模具中的相同的型腔提高不同的壓力，由于不同的壓力使融化的塑料在多型腔模具每一個(gè)不同體積和形狀的型腔底部流動(dòng)。這種方法顯示了在整個(gè)多型腔磨具循環(huán)周期中型腔壓力的均勻分布。 Zhai在2005年提出了一種高效率的基于壓力梯度搜索的優(yōu)化澆口位置的兩個(gè)型腔成型的方法，后來通過改變多型腔模具的流道尺寸定位了焊縫,作為大型設(shè)備的一部分,需要多個(gè)澆口縮短最大流量的道路，相應(yīng)的減少注射壓力。這種設(shè)計(jì)為設(shè)計(jì)單型腔內(nèi)多澆口的流道和澆口的方法是很有前景的。 許多注塑件都是采用一個(gè)澆口，無論是在單腔模具或多腔模具。因此,優(yōu)化單澆口注射模具的澆口位置是最常見的設(shè)計(jì)參數(shù)。Courbebaisse和Garcia在2002年提出了形狀分析方法，以便估計(jì)注塑成型的最好澆口位置。隨后,他們發(fā)展并應(yīng)用該方法通過一個(gè)L型的例子進(jìn)一步優(yōu)化了單澆口位置，它應(yīng)用起來簡單而且節(jié)省時(shí)間。而這僅僅是簡單的厚度均勻的平面零件轉(zhuǎn)彎。 Pandelidis和Zou在1990年提出了通過采取直接相關(guān)質(zhì)量措施減少翹曲和材料老化來優(yōu)化澆口位置的方法，這是被描繪成一個(gè)溫差加權(quán)和的術(shù)語,一個(gè)過度包裝術(shù)語，和一個(gè)摩擦過熱的術(shù)語，翹曲是受上述因素影響,但是他們之間的關(guān)系尚不清楚。因此，優(yōu)化的效果受到加權(quán)因子測定結(jié)果的限制。 Lee和Kim在1996年開發(fā)了一個(gè)自動(dòng)化的澆口位置的選擇方法，一個(gè)設(shè)計(jì)師在最初的一組澆口位置提出了最優(yōu)的澆口位置相鄰節(jié)點(diǎn)評(píng)價(jià)方法，結(jié)論在很大程度上取決于人類設(shè)計(jì)師的直覺，因?yàn)榈谝徊降姆椒ㄊ腔谠O(shè)計(jì)師的命題，所以結(jié)果在很大程度上是限于設(shè)計(jì)者的經(jīng)驗(yàn)。 Lam和Jin在2001年開發(fā)了一個(gè)在成型填充過程中基于對(duì)應(yīng)的最小標(biāo)準(zhǔn)偏差流路徑長度和標(biāo)準(zhǔn)偏差的填充時(shí)間澆口位置的優(yōu)化方法。隨后，shen在2004年通過減少充填壓力、不同流路的填充時(shí)間、溫度差異和過度包裝的百分比優(yōu)化了澆口位置的設(shè)計(jì)方案。Zhai在2005年研究了在注射最后階段優(yōu)化澆口位置的注射壓力評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)。這些研究人員介紹了注塑模具在注塑操作時(shí)的相關(guān)產(chǎn)品的品質(zhì)。但性能和品質(zhì)之間的相關(guān)性非常復(fù)雜,他們之間一直沒有明確觀察的關(guān)系。同時(shí)也很難為每個(gè)術(shù)語選擇合適的加權(quán)因子。 這里提出了一種新方法來評(píng)估注塑件澆口位置優(yōu)化的翹曲情況，部分直接測量質(zhì)量，這個(gè)調(diào)查定義了用翹曲特征來評(píng)估部分翹曲情況，通過軟件評(píng)估了從流動(dòng)翹曲到模仿輸出注塑成型。目標(biāo)函數(shù)最小化取得最低澆口位置優(yōu)化變形，采用模擬退火實(shí)現(xiàn)尋找最佳澆口位置。最后給出一個(gè)數(shù)值例子說明了所提出的優(yōu)化程序的有效性。 質(zhì)量措施：特征翹曲度 定義特征翹曲度： 運(yùn)用優(yōu)化理論來設(shè)計(jì)澆口，質(zhì)量的工藝措施部分必須被指定在第一個(gè)實(shí)例?！百|(zhì)量”涉及到產(chǎn)品的許多性能，如：力學(xué)性能、熱塑性、電學(xué)性、光學(xué)性、工效或幾何性質(zhì)等。產(chǎn)品的質(zhì)量有兩種檢測方法：直接發(fā)和間接法。直接的質(zhì)量檢測是指一個(gè)模型通過數(shù)值模擬來預(yù)測性能的結(jié)果。相反，間接測量方法是指測量相關(guān)部分目標(biāo)的產(chǎn)品質(zhì)量,但是它不能對(duì)產(chǎn)品提供像直接測量那樣的估計(jì)實(shí)力。 對(duì)翹曲變形等情況,得到間接質(zhì)量相關(guān)工作的措施之一是在注射成型流動(dòng)性能行為或?qū)@些進(jìn)行加權(quán)和。性能表現(xiàn)在填充時(shí)間沿著不同的填充路徑、不同溫度、包覆比例程度等等而會(huì)有所不同。很明顯,翹曲是受這些因素影響的，但翹曲與這些因素之間的關(guān)系是不明確的，而且確定這些因素是相當(dāng)困難的。因此，上述目標(biāo)函數(shù)的優(yōu)化很可能不會(huì)減少翹曲，即使是非常完美的優(yōu)化技術(shù)。有時(shí)，不適當(dāng)?shù)募訖?quán)因素將導(dǎo)致完全錯(cuò)誤的結(jié)果。相關(guān)研究表明一些統(tǒng)計(jì)量的節(jié)點(diǎn)位移計(jì)算表征作為直接質(zhì)量的手段來達(dá)到最小變形優(yōu)化。統(tǒng)計(jì)量通常是最大的結(jié)點(diǎn)位移，統(tǒng)計(jì)值,在一定程度上代表了變形，很容易獲得的仿真結(jié)果。但不能有效地描述統(tǒng)計(jì)注塑件位移的變形。在工業(yè)中，設(shè)計(jì)師和制造商在注塑成型中通常會(huì)更加注意一些具體部位的翹曲程度。翹曲的定義特征描述是注塑件的變形。翹曲的特點(diǎn)是表面的最大位移與表面投影特征曲面長度的比值。圖一： 這里的是指注塑件的翹曲度，h是注塑件偏移參考平臺(tái)的最大位移量，l是注塑件在平行于參考面的投影值長度。 圖1 翹曲特征的定義 對(duì)于復(fù)雜的翹曲特征(這里只討論平面特征)、翹曲特征在參考面上通常分為兩個(gè)情況,代表了一個(gè)二維坐標(biāo)系統(tǒng)： 這里的是翹曲在X、Y方向的特征值，Lx、Ly是翹在參考面的投影值 翹曲特征的評(píng)估 結(jié)合相應(yīng)的參考平面與投影方向，在目標(biāo)特性測定之后，從它們的幾何關(guān)系中可以很快的算出L值（如圖2）.L在具體的表面特征和預(yù)計(jì)方向都是連續(xù)的。 但是對(duì)于h的測定就比L要復(fù)雜多了。 圖2 投影長度的評(píng)估 模擬注塑成型過程是一種常見的預(yù)測零件設(shè)計(jì)質(zhì)量、模具設(shè)計(jì)和工藝設(shè)定的方法。模擬的結(jié)果表示為翹曲的節(jié)點(diǎn)撓度在X,Y,Z軸方向的分量（）和節(jié)點(diǎn)的位移W。W是向量長度的矢量之和,i,j,k是在X,Y,Z方向的單位向量，為了計(jì)算h,撓度與節(jié)點(diǎn)首先作如下的評(píng)估： 這里的是撓度在特定方向節(jié)點(diǎn)與參考平面的偏轉(zhuǎn)量。是節(jié)點(diǎn)在X、Y、Z方向的撓度。是在特定方向的向量角。A和B是投影方向的終端節(jié)點(diǎn)（如圖2）。和是節(jié)點(diǎn)A和B的撓度 在工業(yè)中，翹曲的檢測是在儀表的幫助下進(jìn)行的，但是測量部位應(yīng)放置在同一個(gè)參考平臺(tái)上。H是測量表面和參考面的最大值。 澆口位置優(yōu)化問題的形成 質(zhì)量術(shù)語“翹曲”是指永久變形的部分,它不是由一個(gè)載荷引起的。這是由于在整個(gè)成型過程中存在差動(dòng)收縮，引起聚合物流動(dòng)、包裝、冷卻、結(jié)晶的不平衡。 澆口的放置在注塑模具是其中最重要的變量的總模具設(shè)計(jì)之一。澆口位置極大地影響了注塑件質(zhì)量，因?yàn)樗绊懼⑺芗魅胄颓坏姆绞?。因此，不同的交口位置在取向方面引起密度、壓力、溫度分布不均勻，因此引入翹曲不同的價(jià)值與分配。所以澆口位置的設(shè)計(jì)是減小注塑模翹曲的重要因素。因?yàn)闈部谖恢煤吐N曲分布的相關(guān)性，在很大程度上決定了塑料的融化和模具的溫度，它假定了成型條件是在這次調(diào)查中保持不變。注塑模翹曲部位的量化，在上一節(jié)的翹曲特征中已經(jīng)討論了。為了優(yōu)化單澆口位置，從而制定如下公式： 這里的是指注塑件的翹曲特征，P注塑件在澆口位置的注射壓力，是注塑機(jī)允許的注塑壓力或者是設(shè)計(jì)者和制造商允許的特定注射壓力；X是澆口位置的坐標(biāo)向量，是注塑成型過程中有限元網(wǎng)絡(luò)模型的節(jié)點(diǎn)部分；N是節(jié)點(diǎn)數(shù)目。 在有限元網(wǎng)絡(luò)模型中，每一個(gè)節(jié)點(diǎn)都可能是澆口。因此，可能成為澆口位置的總數(shù)目是一個(gè)關(guān)于總結(jié)點(diǎn)數(shù)N和總優(yōu)化澆口位置數(shù)目的函數(shù)。 在這項(xiàng)研究中，只對(duì)單澆口位置問題進(jìn)行了研究。 模擬退火算法 模擬退火算法是其中一個(gè)功能最強(qiáng)大和最受歡迎的用來解決優(yōu)化問題的元啟發(fā)式算法，因?yàn)樗峁┝私鉀Q現(xiàn)實(shí)世界難題的好方法。該算法源自于Metropolis的思想，他最初提出來是為了解決在給定穩(wěn)定下找到平衡點(diǎn)收藏的原子結(jié)構(gòu)。該算法之間的關(guān)系和數(shù)字最小化是由Pincus在1970年首次提出的，但是在Kirkpatrick1983年提出的基礎(chǔ)上形成的組合優(yōu)化方法問題。 應(yīng)用模擬退火法優(yōu)化問題的目標(biāo)函數(shù),采用f作為能量函數(shù)E。問題就變成了尋求近似全局最優(yōu)解，而不是找一個(gè)低能量的配置，用配置設(shè)計(jì)變量的值來代替能源框架結(jié)構(gòu)的值，用溫度來代替控制參數(shù)的過程。一個(gè)隨機(jī)數(shù)發(fā)生器被當(dāng)做是設(shè)計(jì)變量的有用途徑。很明顯,該算法只需要考慮最小化問題。因此,執(zhí)行一個(gè)最大化問題的目標(biāo)函數(shù)乘以(一1)獲得一個(gè)有用的形式。 退火算法比其他方法好的最主要優(yōu)點(diǎn)是它能夠避免陷入極值。該算法采用了隨機(jī)搜索，這樣他不僅接受目標(biāo)函數(shù)f的減小，也接受它的增加，而后者則只是接受了一個(gè)概率P： 這里的f是f的增量，k是Boltzman常數(shù)，T是一個(gè)與原系統(tǒng)溫度目標(biāo)函數(shù)應(yīng)用對(duì)比有關(guān)的控制參數(shù)。 在優(yōu)化澆口位置的情況下，這個(gè)算法的應(yīng)用在圖3中有說明，這個(gè)算法的詳細(xì)說明如下： （1）、SA算法通過一個(gè)指定的溫度參數(shù)T（溫度系數(shù)K初始值設(shè)為零）從最初的澆口位置開始，退火工藝的合適的控制參數(shù)C（0< C <1）和Markov 的鏈N都已經(jīng)給出了。 （2）、SA算法在舊的澆口位置附近生成一個(gè)新的澆口位置和計(jì)算出目標(biāo)函數(shù)。 （3）、新澆口位置由目標(biāo)函數(shù)決定 均勻隨機(jī)目標(biāo)在[0 1]內(nèi)產(chǎn)生，如果<，要么被接受，否則就是被拒絕了 （4） 、這個(gè)過程將通過迭代法重復(fù)相當(dāng)多的次數(shù)。用這種試驗(yàn)方法得到的一系列澆口位置被稱為Markov鏈。 （5） 、一個(gè)新的Markov鏈再續(xù)變溫后就產(chǎn)生了（開始于上一個(gè)Markov鏈的最后一個(gè)澆口位置）。同樣的過程一直持續(xù)到溫度降到足夠低致使該算法停止。 圖3 模擬退火算法的流程圖 應(yīng)用和討論 對(duì)于一個(gè)復(fù)雜的工業(yè)部門來說，在這部分的應(yīng)用說明了我們提出的質(zhì)量檢測和優(yōu)化方法是可行的。這部分是一個(gè)制造商提供的，如圖四所示。在本部分中，平面基底表面輪廓精度要求是最重要的。因此，翹曲特征論述了所涉及的參考平臺(tái)基底表面被指定為一個(gè)附在基底表面的水平面，縱向被指定為參考方向。參數(shù)h是基底表面的正對(duì)方向、即垂直方向的最大撓度，參數(shù)L是基底表面在縱向的投影長度 圖4 廠家提供的工件品 這部分工件的材料是尼龍101L（30%的EGF，杜邦工程聚合物），模擬模具成型的條件都在圖5的表一中，顯示了有限元成型的數(shù)值模擬。它有1469節(jié)點(diǎn)和2492個(gè)部分。目標(biāo)函數(shù),即特征翹曲變形等情況,由Eqs進(jìn)行了評(píng)價(jià)，從h的評(píng)價(jià)結(jié)果來分析在MPI里的一系列“流動(dòng)+彎曲”。L在工業(yè)里是用來衡量產(chǎn)業(yè)部門的，L=20.50 mm． 表一 成型的模擬條件 條件 值 全部時(shí)間 （S） 2.5 熔化溫度 （℃） 295 模具溫度 （℃） 70 保壓時(shí)間 （S） 10 保壓壓力（相對(duì)于注塑壓力）（%） 80 MPI是注塑模具仿真中應(yīng)用最廣泛的一種軟件，可以再平衡流動(dòng)的基礎(chǔ)上找出最佳的澆口位置。澆口位置分析是除了實(shí)證研究方法的設(shè)計(jì)澆口位置的最好工具。對(duì)于這部分，在分析了MPI澆口位置后，建議最好的澆口位置是在N7459節(jié)點(diǎn)附近，如圖5所示。在推薦的澆口位置基礎(chǔ)上進(jìn)行翹曲部分的模擬仿真，從而對(duì)翹曲特征進(jìn)行評(píng)估：這是一個(gè)很大的值，在生產(chǎn)試驗(yàn)中，翹曲現(xiàn)象在工件樣品中是可以看見的。這在大量生產(chǎn)制造過程中是不能被接受的。 基底表面的翹曲是由表面的玻璃纖維分布不均勻引起的，如圖6a所示。圖6a顯示玻璃纖維因?yàn)橄麡O的澆口位置而朝著積極地方向變化，特別是最大的變化出現(xiàn)在纖維取向靠近澆口的地方。澆口位置引起了嚴(yán)重的不同收縮從而導(dǎo)致了澆口位置纖維取向的多元化變化。因此，翹曲特征很明顯，故澆口位置必須優(yōu)化以便減小翹曲度。 圖5 有限元網(wǎng)格模型的部分 玻璃纖維取向分布的不同澆口位置 （a）、設(shè)置在N7459的澆口 （b）、N7379澆口位置的優(yōu)化 在前面“模擬退火算法”章節(jié)討論過的澆口位置優(yōu)化的搜索應(yīng)用在這部分。為了保證優(yōu)化的精度，迭代法的最大次數(shù)為30，而且當(dāng)沒有一個(gè)迭代的解決方案時(shí)，隨機(jī)試驗(yàn)的最大數(shù)量允許每個(gè)迭代過程被選擇10來作為減少這些迭代的可能性。圖5的節(jié)點(diǎn)N7379是用來發(fā)現(xiàn)優(yōu)化最佳澆口位置的。翹曲的特征來自于對(duì)翹曲模擬仿真結(jié)果的評(píng)估。這就是小于MPI推薦的澆口值。在實(shí)試生產(chǎn)中翹曲部分要求滿足廠家的要求。如圖6（b）所示顯示了在模擬仿真中的纖維取向?？雌饋硐駶部谖恢玫膬?yōu)化甚至導(dǎo)致了玻璃纖維的取向，從而大大減少在沿縱向垂直方向的收縮偏差。因此，翹曲情況減少了。 結(jié)論 翹曲的定義特征在這次調(diào)查中是用來描述注塑件的翹曲情況和評(píng)估數(shù)值模擬軟件MPI的。特征翹曲情況評(píng)價(jià)基于數(shù)值模擬結(jié)合模擬退火算法優(yōu)化單澆口位置對(duì)注塑模具。翹曲特征情況的評(píng)估是注塑模具在數(shù)值模擬的基礎(chǔ)上結(jié)合模擬退火算法來優(yōu)化單澆口位置。我們將工業(yè)部分作為一個(gè)例子來說明我們提出的方法。該方法的結(jié)果產(chǎn)生了一個(gè)最佳澆口位置，制造商對(duì)這部分很滿意。該方法也適用于優(yōu)化其它的關(guān)于減小翹曲問題。，例如澆口位置的優(yōu)化、流道系統(tǒng)的平衡和選擇各向異性材料。 參考 Courbebaisse．G．2005．Numerical simulation of injection moulding process and the pre—moulding concept．Computationa7 Materials Science． 34(4)：397—405．【doi： 10．1016/j．commatsci．2004．11．004】 Courbebaisse，G，Garcia，D．，2002．Shape analysis and injection molding optimization． Computational Materials Science，25(4)：547．553． 【doi：10．1016／S0927— 0256(02)00333-6】 Jin，S．，Lam，YC．，2002．2．5D cavity balancing．Journal of Injection Molding Technology， 6(4)：284-296． Kirkpatrick，S．，Gerlatt，C．D．Jr．，Vecchi，M．R，1983．Optimization by simulated annealing．Science，220H598)：671．680．【doi：10．1126 ／science．220．4598．671】 Lam，YC．，Seow,L．W，2000．Cavity balance for plastic injection molding． Polymer Engineering and Science，40(6)：1273—1280．【doi：10．1002 ／pen．11255】 Lam，Y．C．，Jin，S．，2001．Optimization of gate location for plastic injection molding． Journal of Injection Molding Technology，5(3)：l 80．1 92． Lee，B．H．，Kim，B．H．，1995．Optimization of part wall thicknesses to reduce warpage of injection．molded parts based on the modified complex method．Polymer-Plastics Technology and Engineering，34(5)： 793-811． Lee，B．H．，Kim，B．H．，l 996a．Automated design for the runner system of injection molds based on packing simulation．Polymer-Plastics Technology and Engineering， 35(1)：147．168． Lee，B．H．，Kim，B．H．，1996b．Automated selection of gate lpcation based on desired quality ofinjection molded part．Polymer-Plastics Technology and Engineering， 35(2)：253—269． Metropolis，N．，Rosenbluth，A．W．，Rosenbluth，M．N．，Teller,A．H．，Teller,E．， 1953．Equations of state calculations by fast computing machines． Journal of Chemical Physics．21(6)：1087—1092．【doi：lO．1063 ／1．1699114】 Pandelidis，I．，Zou，Q．，1990．Optimization of injection molding design Part I： gate location optimization．Polymer Engineering and Science，30(15)：873—882． 【doi：lO．1002／pen．760301 502】 Pincus．M．．1 970．A Monte Carlo method for the approximate solution of certain types of constrained optimization problems．Operations Research．18：1225．1228． Shen，C．Y，Yu，X．R．，Wang，L．X．，Tian，Z．，2004a．Gate location optimization of plastic injection molding．Journal of Chemical lndustry and Engineering，55(3)： 445—449(in Chinese)． Shen，C．Y_，Yu，X．R．，Li，Q．，Li，H．M．，2004b．Gate location optimization in injection molding by using modified hill—climbing algorithm． Polymer-Plastics Technology and Engineering,43(3)：649-659． 【doi： lO．1081／PPT1 20038056】 Zhai，M．，Lam，L．C．，Au，C．K．，2005a．Algorithms for two gate optimization in injection molding．／nternational Polymer Processing,20(11：14． 18． Zhai，M．，Lam，L．C．，Au，C．K．，Liu，D．S．，2005b．Automated selection of gate location for plastic injection molding processing． Polymer-Plastics Technology and Engineering。44(2)：229．242． Zhai，M．，Lam，L．C．，Au，C．K．，2006．Runner sizing and weld line positioning for plastics injection moulding with multiple gates．Engineering with Computers， 21(3)：218-224．【doi：10．1007／s00366-005-0006-6】 單澆口注塑模具的優(yōu)化 作者： LI Ji-quan， LI De-qun， GUO Zhi-ying， Lv Hai-yuan 作者單位： Department of Plasticity Technology, Shanghai Jiao Tong University, Shanghai 200030, China 刊名： 浙江大學(xué)學(xué)報(bào)A(英文版) 英文刊名： JOURNAL OF ZHEJIANG UNIVERSITY SCIENCE A 年，卷(期)： 2007,8(7) 被引用次數(shù)： 2次 參考文獻(xiàn) 1. Zhai M;Lam L C;Au C K Algorithms for two gate optimization in injection molding 2005(01) 2. Shen C Y;Yu X R;Li Q;Li H.M Gate location optimization in injection molding by using modified hill-climbing algorithm[外文期刊] 2004(03) 3. Shen C Y;Yu X R;Wang L X;Tian,Z Gate location optimization of plastic injection molding[期刊論文]-Journal of Chemical Industry and Engineering 2004(03) 4. Lee B H;Kim B H Automated selection of gate location based on desired quality of injection moldedpart[外文期刊] 1996(02) 5. Lee B H;Kim B H Automated design for the runner system of injection molds based on packing simulation 1996(01) 6. Lee B H;Kim B H Optimization of part wall thicknesses to reduce warpage of injection-molded parts based on the modified complex method 1995(05) 7. Lam Y C;Jin S Optimization of gate location for plastic injection molding 2001(03) 8. Lam Y C;Seow L W Cavity balance for plastic injection molding[外文 期刊] 2000(06) 9. Kirkpatrick S;Gerlatt C D Jr;Vecchi M P Optimization by simulated annealing[外文期刊] 1983(4598) 10. Jin S;Lam Y C D cavity balancing 2002(04) 11. Courbebaisse G;Garcia D Shape analysis and injection molding optimization[外文期刊] 2002(04) 12. Zhai M;Lam L C;Au C K Runner sizing and weld line positioning for plastics injection moulding with multiple gates[外文期刊] 2006(03) 13. Zhai M;Lam L C;Au C K;Liu,D.S Automated selection of gate location for plastic injection molding processing[外文期刊] 2005(02) 14. Pincus M A Monte Carlo method for the approximate solution of certain types of constrained optimization problems 1970 15. Pandelidis I;Zou Q Optimization of injection molding design Part Ⅰ:gate location optimization 1990(15) 16. Metropolis N;Rosenbluth A W;Rosenbluth M N;Teller,A.H.,Teller,E Equations of state calculations by fast computing machines[外文期 刊] 1953(06) 17. Courbebaisse G Numerical simulation of injection moulding process and the pre-moulding concept 2005(04) 引證文獻(xiàn) 1. 楊丁.袁慧彬.李吉泉數(shù)值模擬在塑件翹曲分析及改進(jìn)中的應(yīng)用[期刊論文]-模具工業(yè) 2008(7) 2. 李吉泉.李德群.郭志英塑件翹曲度及其計(jì)算方法[期刊論文]-高分子材料科學(xué)與工程 2008(6) - 13 -