《【畢業(yè)論文】催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《【畢業(yè)論文】催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算（42頁珍藏版）》請?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算摘 要本文首先根據(jù)設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行了甲苯塔主體的設(shè)計(jì)，包括封頭和筒體的壁厚計(jì)算。接著對甲苯塔受到的各種載荷進(jìn)行了計(jì)算，包括：質(zhì)量載荷、地震載荷、風(fēng)載荷及自振周期，計(jì)算出甲苯塔受到的各項(xiàng)載荷后，對塔體進(jìn)行了強(qiáng)度校核和開孔不強(qiáng)計(jì)算。完成甲苯塔的整體設(shè)計(jì)及強(qiáng)度校核后，對甲苯塔進(jìn)行了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和零部件計(jì)算，主要包括：裙座計(jì)算、格柵板的計(jì)算、保溫支撐圈的計(jì)算。關(guān)鍵詞：甲苯塔，強(qiáng)度，設(shè)計(jì)，經(jīng)濟(jì)分析III催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算AbstractThis passage mainly designed a packing tower .First ,the style of the packingtower was chosen ,under the requires ,then the material of the packing tower waschosen too ,when the style and the material of the packing tower were chosen ,it’stime to calculate the thick of the packing tower .Next ,the author calculated a kinds ofloads of the packing tower, including : mass load ,earthquake load ,wind load , andtheir moments .When all the loads and moments were calculated , there was didstrength proofread and water press experiment .When the whole design and strength proofread were completed, there was didstructure design of the packing tower and parts calculate . Mainly including: packingtray skirt design of the packing tower, foundation plate design , foundation boltscalculate and perforation patch weld calculate .Keywords : packing tower , load , strength , design , calculateIV催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算目 錄目 錄III第一章 前 言11.1 設(shè)計(jì)目的11.2 設(shè)計(jì)任務(wù)11.3 研究背景21.4 研究意義21.5 研究步驟2第二章 甲苯塔的設(shè)計(jì)及計(jì)算72.1 引言72.2 甲苯塔整體設(shè)計(jì)及計(jì)算：.72.3 塔體設(shè)計(jì)計(jì)算.82.4 封頭的選擇92.5 裙座設(shè)計(jì).92.6 甲苯塔整體計(jì)算及校核102.7 自振周期132.8 地震載荷與地震彎矩132.9 應(yīng)力計(jì)算.172.10 組合應(yīng)力校核182.11 甲苯塔零部件的設(shè)計(jì)及選用.192.12 開口補(bǔ)強(qiáng)的校核222.12.3 c 孔.282.12.4 人孔.31第三章 專題討論353.1 甲苯塔控制概述.353.2 甲苯塔經(jīng)濟(jì)分析.35V催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算第四章 結(jié)論374.1 結(jié)論374.2 畢業(yè)設(shè)計(jì)小結(jié).37參考文獻(xiàn)39VI催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算第一章 前 言1.1 設(shè)計(jì)目的（1）培養(yǎng)學(xué)生把所相關(guān)課程的理論知識，在畢業(yè)設(shè)計(jì)中綜合地加以運(yùn)用，鞏固和強(qiáng)化有關(guān)機(jī)械課程的基本理論和基本知識。（2）培養(yǎng)學(xué)生對化工工程設(shè)計(jì)的技能以及獨(dú)立分析問題、解決問題的能力。樹立正確的設(shè)計(jì)思想，掌握化工單元設(shè)備設(shè)計(jì)的基本方法和步驟，為今后創(chuàng)造性地設(shè)計(jì)化工設(shè)備及機(jī)械打下一定的基礎(chǔ)。（3）培養(yǎng)學(xué)生熟悉、查閱并綜合運(yùn)用各種有關(guān)的設(shè)計(jì)手冊、規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)、圖冊等設(shè)計(jì)技術(shù)資料；進(jìn)一步培養(yǎng)學(xué)生識圖、制圖、運(yùn)算、編寫設(shè)計(jì)說明書等基本技能；完成作為工程技術(shù)人員在機(jī)械設(shè)計(jì)方面所必備的設(shè)計(jì)能力的基本訓(xùn)練。1.2 設(shè)計(jì)任務(wù)設(shè)計(jì)一座甲苯塔?；緟?shù)要求：設(shè)計(jì)壓力：0.35 MPa；設(shè)計(jì)溫度：185°C；基本風(fēng)壓：450N/m2；腐蝕裕量：3 mm；焊縫系數(shù)：0.85；容積：101.6 m3；地震烈度：6 度；射線檢測：≥20% ；場地土類別：Ⅱ 類；規(guī)范名稱：GB150-1998任務(wù)內(nèi)容要求：說明部分編寫開題報(bào)告一份；翻譯外文一份；查閱外文資料，譯文不少于 2 萬字符。編寫設(shè)計(jì)論文一份，其中包括：（1） 設(shè)計(jì)目的及設(shè)計(jì)任務(wù)；（2） 論文綜述：查閱中外文有關(guān)文獻(xiàn)和專利,綜述相關(guān)內(nèi)容;1催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算（3） 甲笨塔整體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說明；（4） 甲苯塔整體和零部件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算說明;（5） 甲苯塔工藝流程說明；（6） 概述對甲苯塔的控制；（7） 初估總體價(jià)錢,進(jìn)行經(jīng)濟(jì)分析。計(jì)算部分：（1）甲苯搭整體強(qiáng)度校核計(jì)算（2）甲苯搭零部件計(jì)算：地腳螺栓，塔盤結(jié)構(gòu)，法蘭開孔與開孔補(bǔ)強(qiáng)等。繪圖部分：（1） 手工繪制甲苯塔結(jié)構(gòu)圖 1 張（0#）（2） 計(jì)算機(jī)繪制甲苯塔結(jié)構(gòu)圖 1 張（0#）.（3） 計(jì)算機(jī)繪制甲苯塔零部件圖 2 張。1.3 研究背景芳烴是石油化工工業(yè)的重要基礎(chǔ)原料，在總數(shù)約八百萬種的已知有機(jī)化合物中，芳烴化合物占了約 30%，其中 BTX 芳烴（苯、甲苯、二甲苯）被稱為一級基本有機(jī)原料。二戰(zhàn)后，BTX 芳烴主要在石油化工工業(yè)中大量生產(chǎn)和應(yīng)用。隨著科學(xué)技術(shù)的飛速發(fā)展以及人們對生活和文化的需求日益提高，據(jù)統(tǒng)計(jì)和預(yù)測，從 1970 年到 2010 年世界范圍內(nèi)對芳烴主要產(chǎn)品（苯和二甲苯）的需求量增長速度大于全世界生產(chǎn)總之總值的提高速度。1.4 研究意義在畢業(yè)設(shè)計(jì)中，我們將大學(xué)四年的所有知識系統(tǒng)的概括起來，做到了進(jìn)一步的深化，使將來我們在自己的工作崗位中對知識的理解加深，起到了承上啟下的作用1.5 研究步驟烷基芳香烴分子中與苯環(huán)直接相連的烷基，在一定情況下可以被脫去，此類反應(yīng)稱為芳烴的脫烷基化。工業(yè)上主要應(yīng)用于甲苯脫甲基制苯。脫烷基反應(yīng)的化學(xué)過程——以甲苯加氫脫烷基制2催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算主副反應(yīng)和熱力學(xué)分析—CH3+H2主要反應(yīng)：+ 3H2+ CH4+ 6H2 6H4副反應(yīng)：CH4 C+2H2四個(gè)反應(yīng)的常數(shù)和溫度關(guān)系如表 3.1：表 3-1 四個(gè)反應(yīng)的常數(shù)和溫度關(guān)系反應(yīng)logKp(4-8)(4-9)(4-10)(4-11)700K(427℃)3.17-4.2625.02-0.95800K(527℃)2.72-6.3221.65-0.15900K(627℃)2.36-7.9218.960.491000K(727℃)2.07-9.1916.701.01主反應(yīng)在熱力學(xué)上有利。溫度不太高，氫分壓較高時(shí)，可進(jìn)行的比較完全，環(huán)烷烴加氫裂解成 甲苯為不可逆反應(yīng)，較高反應(yīng)溫度，較低烴分壓下可被抑制，溫度過高，氫分壓過低有利于甲烷生碳及芳烴脫氫縮合，副反應(yīng)難以從熱力學(xué)上3催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算加以抑制，熱力學(xué)分析結(jié)論，從動(dòng)力學(xué)上來控制副反應(yīng)的反應(yīng)速度，盡量少發(fā)生。反應(yīng)溫度不宜太高也不宜太低，氫分壓和氫氣對甲苯的摩爾比也要適宜。脫烷基化方法：（1） 烷基芳烴的催化脫烷基反應(yīng)生成苯和烯烴，是強(qiáng)吸熱反應(yīng)。烷基愈大愈容易脫去：叔丁基〉異丙基〉乙基〉甲基。不適用于甲苯脫甲基制苯。（2） 烷基芳烴催化氧化脫烷基以甲苯為例，選擇性 70%氧化催化劑，如鈾酸鉍，氧化深度難控，選擇性低，未工業(yè)化。（3） 烷基芳烴的加氫脫烷基在大量氫氣的存在及加壓下，使烷基芳烴發(fā)生氫解反應(yīng)脫去烷基生成母體芳烴和烷烴。工業(yè)上廣泛用于甲苯脫甲基制苯。臨氫條件下，有利于抑制焦炭生成，但存在深度加氫副反應(yīng)加氫脫烷基工藝方法：熱法和催化法如下表 3.2：表 3-2 熱法和催化法項(xiàng)目反應(yīng)溫度，℃反應(yīng)壓力，MPa苯收率，%催化劑反應(yīng)器運(yùn)轉(zhuǎn)周期空速大小催化法530~6502.94~7.8596~98要半年較?。ǚ磻?yīng)器較大）熱法600~70096~4.9097~99不要一年較大（反應(yīng)器較?。┰弦?原料適應(yīng)性差，非芳烴和 原料適應(yīng)性較好，允許含C9 含量不能太高 非芳烴達(dá) 30% C9，芳烴達(dá)15%氫的要求氣態(tài)烴生成量氫耗量反應(yīng)器材質(zhì)要求對 CO、CO 2、H2S 、NH2等雜質(zhì)含量有一定要求少低低4雜質(zhì)含量不限制稍多稍高高催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算苯純度 99．9~99.95% 99.99%用于熱法不需要催化劑，苯收率和高原料適應(yīng)性較強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，所以采用加氫熱脫烷基的裝置日漸多。（4） 在加氫脫烷基同樣的反應(yīng)條件下，用水蒸氣代替氫氣進(jìn)行的脫烷基反應(yīng)。優(yōu)點(diǎn)：廉價(jià)水蒸氣，副產(chǎn)大量含氫氣體缺點(diǎn)：苯收率比加氫法低 90~97%而且催化劑成本高。甲苯熱脫烷基制苯原料：甲苯、混合芳烴、裂解汽油特點(diǎn)：在柱塞流式反應(yīng)器的六個(gè)不同部位加入由分離塔閃蒸出來的氫，從而控制反應(yīng)溫度穩(wěn)定，副反應(yīng)較少，重芳烴的產(chǎn)率較低。首先我想先根據(jù)設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行了甲苯塔的選型、選材，然后計(jì)算塔體厚度，接著對甲苯塔受到的各種載荷進(jìn)行了計(jì)算，包括：質(zhì)量載荷、地震載荷、風(fēng)載荷及自振周期，計(jì)算出甲苯塔受到的各項(xiàng)載荷后，對塔體進(jìn)行了強(qiáng)度校核和水壓實(shí)驗(yàn)。完成甲苯塔的整體設(shè)計(jì)及強(qiáng)度校核后，對甲苯塔進(jìn)行了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和零部件計(jì)算，主要包括：甲苯塔塔盤的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及撓度計(jì)算、基礎(chǔ)環(huán)設(shè)計(jì)、地腳螺栓計(jì)算和開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算。最后，制定任務(wù)計(jì)劃書，堅(jiān)持每天寫工作日志，把這個(gè)過程中所學(xué)到的東西記下來，方便以后學(xué)習(xí)。在學(xué)習(xí)中，我必定會(huì)遇到許多不會(huì)的東西，所以我要經(jīng)常向老師請教，積極配合老師的指導(dǎo)，不懂就問，盡量不讓所研究的對象出現(xiàn)不清楚的地方。具體步驟如下：1.5.1 查閱中外文有關(guān)文獻(xiàn)和專利，收集資料；1.5.2 甲苯塔的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性計(jì)算：（1） 按設(shè)計(jì)壓力計(jì)算塔體和封頭壁厚；（2） 計(jì)算開孔補(bǔ)強(qiáng)；（3） 塔設(shè)備質(zhì)量載荷計(jì)算；（4） 風(fēng)載荷和風(fēng)彎矩計(jì)算；（5） 地震載荷和地震彎矩計(jì)算；5催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算（6） 偏心載荷與偏心彎矩計(jì)算；（7） 各種載荷引起的軸向應(yīng)力；（8） 塔體和裙座危險(xiǎn)截面的強(qiáng)度與穩(wěn)定校核；（9） 基礎(chǔ)環(huán)設(shè)計(jì)；（10）地腳螺栓計(jì)算。1.5.3 甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)：（11）塔體與裙座結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；（12）填料支撐的設(shè)計(jì)；（13）防渦流器的設(shè)計(jì)；（14）保溫支撐全的設(shè)計(jì)（15）塔頂?shù)踔脑O(shè)計(jì)；1.5.4 甲苯塔的溫度控制概述1.5.5 繪制甲苯塔結(jié)6催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算第二章 甲苯塔的設(shè)計(jì)及計(jì)算塔體設(shè)計(jì)參數(shù)：設(shè)計(jì)壓力： 0.22MPa ； 設(shè)計(jì)溫度：100°C ； 基本風(fēng)壓： 300 N/m2；腐蝕裕量：1.5mm ；殼體主材：20R；焊縫系數(shù)： 0.85；地震烈度：8 度 ；場地土類別 : Ⅱ 類； 地面粗糙度： B 類。規(guī)范名稱 : GB150-1998 、JB/T4710-2005。2.1 引言本章將根據(jù)給定的設(shè)計(jì)參數(shù)和要求對甲苯塔的結(jié)構(gòu)做一整體的設(shè)計(jì)，主要圍繞筒體設(shè)計(jì)計(jì)算（包括應(yīng)力校核和殼體穩(wěn)定驗(yàn)算等），裙座驗(yàn)算（包括裙座筒體穩(wěn)定驗(yàn)算、焊縫驗(yàn)算、地腳螺栓的選用等）、接管開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算（其中包括人孔的選用）和法蘭設(shè)計(jì)（包括墊片及螺栓的選用等）四部分展開，設(shè)計(jì)過程嚴(yán)格按照《國家標(biāo)準(zhǔn)（GB150-1989）----鋼制壓力容器》和《中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)（JB470-92）----鋼制塔式容器 》的要求進(jìn)行[9] 。設(shè)計(jì)基本參數(shù)設(shè)計(jì)壓力： 0.22MPa ； 設(shè)計(jì)溫度：100°C ；基本風(fēng)壓： 300 N/m2；腐蝕裕量：1.5mm ；殼體主材：20R；焊縫系數(shù)： 0.85；地震烈度：8 度 ；場地土類別:Ⅱ 類； 地面粗糙度：B 類。規(guī)范名稱: GB150-1998 、JB/T4710-2005。2.2 甲苯塔整體設(shè)計(jì)及計(jì)算：2.2.1 塔形選擇板式塔和填料塔都是常用的精餾塔型，比較而言，板式塔結(jié)構(gòu)復(fù)雜。填料塔則結(jié)構(gòu)簡單。則從經(jīng)濟(jì)性角度上來講，板式塔塔徑越大，越顯出比填料塔造價(jià)低的優(yōu)點(diǎn)；綜上所述，本設(shè)計(jì)選用甲苯塔為填料塔。2.2.2 填料層支撐的選擇7催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算填料層的支撐結(jié)構(gòu)主要有格柵板和調(diào)料支承座兩種，由于天兩支承座結(jié)構(gòu)復(fù)雜，成本高，故選用格柵板支撐。2.3 塔體設(shè)計(jì)計(jì)算2.3.1 選材題目要求中已經(jīng)給出塔體主材為 20R，屬于低合金鋼材2.3.2 塔體厚度計(jì)算（1） 計(jì)算厚度： 公式? i?? pc Di2[? ]t???? pc（1－1）（2） 由設(shè)計(jì)參數(shù)得， pc?? 0.22MPa ， Di?? 2600mm ， t?? 100? ，??? 0.85 ，查 GB150-1998，材料 20R， [? ]t?? 147MPa ；代入式（1－1）得：（3） ? i?? 0.35?? 20002??105?? 0.85?? 0.35 ? 6mm （1－2）（4） 設(shè)計(jì)厚度： 公式 ? s???? i?? C（5） 又有 C?? C1?? C2 ， C1?? 1.5mm ， C2?? 0.25mm ，所以 C?? 1.5?? 0.25?? 1.75mm ；代入式（2）得：? S?? 6?? 1.75?? 7.75mm（6） 名義厚度： 由于設(shè)計(jì)厚度?? s ?? 7.75mm進(jìn)行圓整，得?? n?? 10mm（7） 有效厚度： 由公式?? e???? n?? C 得，?? e?? 10?? 1.75?? 8.25mm8( i?? t1?? t2 )2? t1)?? 1?? 2( i?? t1)2催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算2.4 封頭的選擇查 JB/T4746-2002 ， 選 用 標(biāo) 準(zhǔn) 封 頭 公 稱 直 徑 與 塔 體 內(nèi) 徑 相 等 ， 即Dif?? 2600mm ，曲面高度為 690mm ，直邊高度為 40mm 。2.5 裙座設(shè)計(jì)裙座形式有兩種，一種是圓筒形裙座，另一種是圓錐形裙座，一般情況下選用圓筒形裙座。對 DN?? 1000mm ， H DN?? 25 ； DN?? 1000mm ， H DN?? 30 這類細(xì)高型塔在一定情況下應(yīng)選用圓錐形裙座。本設(shè)計(jì)中 DN?? 1000mm ，但 H DN?? 30 ，所以不屬于可能選擇圓錐形裙座的細(xì)高塔類型，故選用圓筒形裙座。2.5.1 選材由于，裙座不接觸物料，設(shè)計(jì)溫度與設(shè)計(jì)壓力的要求也不比塔體材料要高，所以選用材料 Q235-A。2.5.2 裙座與塔體的連接選用對接接頭形式，兩者的連接焊縫須采用全焊透連續(xù)焊，焊接完畢后采用100﹪無損檢測。2.5.3 裙座筒體的厚度由于裙座與塔體的連接方式采用的是對接接頭形式，此時(shí)裙座殼體外徑宜與塔體底封頭外徑相等，所以裙座厚度應(yīng)與筒體厚度相同，故取裙座筒體厚度? ns?? 10mm 。2.5.4 裙座頂部到封頭切線的距離 h公式： h?? ( Di4DD2（2－3）；其中， Di ——橢圓形封頭內(nèi)徑 mm ， t1 ——橢圓形封頭厚度 mm ，t2 ——裙座的厚度。9? 8?? 8)2? 8)(Di?? N?? qN催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算又由， Di?? 2600mm ， t1?? 10mm ， t2?? 10mm ，代入式（2－3）得，h?? ( 20004 ? 8)?? 1??(200022000 22? 64mm2.6 甲苯塔整體計(jì)算及校核2.6.1 塔體質(zhì)量計(jì)算（1）筒體質(zhì)量： 公式m????Di? n?? （2－4）；又因?yàn)椋?Di?? 2600mm ，?? n?? 10mm ，??? 7.85??103 kg m3 ，代入式（ 4）得，m?? 3.14?? 2600??10?3??10??10?3?? 7.85??103?≈ 5792 kg（2）封頭質(zhì)量： 因采用標(biāo)準(zhǔn)封頭質(zhì)量可有公稱直徑在 JB/T4736-2005 上查到m2?? 2?? 586?? 1172(kg )（3）裙座質(zhì)量： 裙座質(zhì)量類似于筒體，可與求筒體質(zhì)量方法相同m3?? 1029kg（4）空塔質(zhì)量：公式 m01?? m1?? m2?? m3 （2－5）；又由， m1?? 5792kg ， m2?? 1172kg ， m3?? 1029kg ，帶入式（2－5）得，m01?? 5792?? 1172?? 1029?≈ 7993(kg )2.6.2 塔內(nèi)件質(zhì)量公式 m02?? ?4 2 （2－6）；10[(2?? 0.016?? 0.2)2?? (2?? 0.016) ]?10.4?? 300?≈ 1369(kg )(Di?? 2? n?? 2? ) ]? 0.5nq p?? qF?? H F催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算但設(shè)計(jì)時(shí)并沒有考慮，因此塔內(nèi)件質(zhì)量 m02?? 02.6.3 保溫層質(zhì)量m03?? ?4 [(Di?? 2? n?? 2? s )2?? (Di?? 2? n )2 ]H 0?? 2 （2－7）；又由，?? n?? 10mm ，?? s?? 50mm ， H 0?? 10400mm ，?? 2?? 300 kg m3代入式（7）得，m03?? 3.144 22.6.4 平臺、扶梯質(zhì)量m04?? ?4 [(Di?? 2? n?? 2??? 2B)2?? （2－8）；2又由， q p?? 300 kg m2 ， qF?? 40 kg m ， n?? 2 ， H F?? 9m ，?? ?? 4mm代入式（2－8）得，m04?? 3.144 [(2?? 0.016?? 0.008?? 108)2?? (2?? 0.016?? 0.008)2 ]?0.5?? 2?? 300?? 40?? 9?≈ 420(kg )2.6.5 操作時(shí)塔內(nèi)物料質(zhì)量公式 m05?? ?4 Di2 (hw N?? h0 )??1?? V f??1 （2－9）；11催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算又由， hw?? 100mm ，?? 1?? 505 kg m3 ，V f ?? 1.18m3 ，代入式（2－9）得，m05?? 3.144 ? 22?? 550?? (0.1? 50?? 1.8)?? 1.18?? 750?≈ 18768(kg )2.6.6 人孔、接管、法蘭等附件質(zhì)量按經(jīng)驗(yàn)取福建質(zhì)量為： ma?? 0.25m01得， ma?? 0.25?? 7993?? 1998(kg )2.6.7 充液質(zhì)量（2－10）；公式 mw?? ?4 Di2 H 0?? w?? 2V f?? w （2－11）；又由，水的密度?? w?? 1000 kg m3 ，代入式（2－11 ）得，mw?? 3.144 ? 22??10.4??1000?? 2??1.18??1000?? 52810(kg )2.6.8 偏心質(zhì)量me?? 4000kg2.6.9 操作質(zhì)量 m0 、最小質(zhì)量 mmin 、最大質(zhì)量 mmaxm0?? m01?? m02?? m03?? m04?? m05?? ma?? me?? 28475(kg )mmin?? m01?? 0.2m02?? m03?? m04?? ma?? me?? 9707(kg )mmax?? m0?? mw?? 64371?? 101584?? 62517(kg )12E? e Di1.9??10?? 8?? 2000催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算2.7 自振周期公式 T1?? 90.33H m0 H 3 ?10?3 （2－12）；又由，E?? 1.9GPa（查 GB150-98 表 15），H?? 10400mm 代入式（2－12）得T1?? 90.33?? 37100?? 64371? 371005 3 ?10?3?≈ 2.472.8 地震載荷與地震彎矩將塔體分為兩段，以塔基為 0—0 截面，裙座于筒體連接的界面 A-A 界面（單位：mm）。2.8.1 各段操作質(zhì)量（1） 0-0 段：m0?? m01?? m02?? m03?? m04?? m05?? ma?? me?? 28475（2） 1-1 段：m0?? m01?? m02?? m03?? m04?? m05?? ma?? me?? 26784（3） A-A 段：m0?? m01?? m02?? m03?? m04?? m05?? ma?? me?? 2814613M w i i iP??1?? (li il??1 / 2)?? Pi?? 2?? (li il??1?? li?? 2 / 2)?? .?? 4.373e+07? P?? l / 2???????????????????????????催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算2.8.2 最小質(zhì)量（1）0-0 段：m0?? m01?? 0.2m02?? m03?? m04?? ma?? me?? 9707（2） 1-1 段：m0?? m01?? 0.2m02?? m03?? m04?? ma?? me?? 8015（3） A-A 段：m0?? m01?? 0.2m02?? m03?? m04?? ma?? me?? 93782.8.3 液壓試驗(yàn)質(zhì)量（1）0-0 段：（2）1-1 段：（ 3） A-A 段：m=62517m=8015m=621872.8.4 風(fēng)彎矩查取體型系數(shù) K1?? 0.7 ，風(fēng)振系數(shù) K 21?? 1.7 ，基本風(fēng)壓 q0?? 300 N m2 ，風(fēng)壓高度變化系數(shù) f1?? 0.8 ，保溫層厚度?? si?? 50mm（1）0-0 段：M w0??0?? Pi?? li / 2?? Pi??1?? (li?? li??1 / 2)?? Pi?? 2?? (li?? li??1?? li?? 2 / 2)?? .?? 5.951e+07（2）1-1 段：1?1（3）A-A 段：M wA? A?? Pi?? li / 2?? Pi??1?? (li?? li??1 / 2)?? Pi?? 2?? (li?? li??1?? li?? 2 / 2)?? .?? 5.398e+07142max( , ( ) ( ) ) 5.951e+07I I Iew w ca cwM M M M?????????????????????????????????????????2max( , ( ) ( ) ) 4.373e+07I I Iew w ca cwM M M M?????????????????????????????????????????2max( , ( ) ( ) ) 5.398e+07I I I I I Iew w ca cwM M M M?????????????????????????????????????????????????????????????0 0 1 ( ) 3.56e+07E k kM F h h????????????∑1 ) 2.83e+07I IE k kM F h????????????∑1 ( ) 3.316e+07A AE k kM F h h????????????∑催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算2.8.5 組合風(fēng)彎矩（1）0-0 段：2（2）1-1 段：2（3）A-A 段：22.8.6 地震彎矩（1）0-0 段：nk??i（2）1-1 段：n(hk??i（3）A-A 段：nk??i15max max( ) 4.373e+07w e E w eM M?????????????????????????????????????????,M M? 0.25M? M?max max( ) 5.398e+07w e E w eM M?????????????????????????????????????????,M M? 0.25M? M?0 0 / ( 1, 2,, ) 21789vi i i v k kF m i n??????????????????∑催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算2.8.7 偏心彎矩（1）0-0 段：M e?? me gle?? 0（2）1-1 段：M e?? me gle?? 0（3）A-A 段：M e?? me gle?? 02.8.8 最大彎矩（1）0-0 段：M max?? max(M wI?? I?? M e , M EI?? I?? 0.25M wI?? I?? M e )?? 5.951e+07（2）1-1 段：I?? I I?? I I?? I（3）A-A 段：I?? I I?? I I?? I2.8.9 垂直地震力（1）0-0 段：n? mhF hk??1160-0 1-1 A-A? 11?? P c D i / 4?? ei 0 16.82 0I?? I I?? I?12?? ( m 0 g?? Fv ) /??D i?? ei6.57 3.78 6.47I?? I 2?13?? 4 M max /?? D i?? ei2.15 0.97 1.96I?? I I?? I?22?? ( m0 g?? Fv ) /??Di?? ei0 1.13 0? 31???? P T D i / 4?? ei 0 21.03 0I?? I?32?? mT g /??Di?ei14.42 1.13 14.30I?? I 2? 33?? 4( 0.3M w?? M e ) /??Di?? ei064 0.29 0.59t[?] 113 133 113B 50.11 81.87 50.110 0 / ( 1, 2,, ) 21598vi i i v k kF m h F m h i n????????????????????????∑0 0 / ( 1, 2,, ) 21778vi i i v k kF m i n??????????????????∑催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算（2）1-1 段：nk??1（3）A-A 段：n? mhF hk??12.9 應(yīng)力計(jì)算17? A1????1????2????3 (內(nèi)壓),或?? ??2????3(外壓)0-0 1-1 A-A14.01許用值 135.66? A 2???? 2???? 3 (內(nèi)壓 ),或??1???? 2????3(外壓)8.72 2.10 8.43許用值 60.13 98.24 60.13? A3????1????2????3 20.19許用值 220.5? A 4???? 2???? 3 15.06 14.89 1.42許用值 50.11 98.24 50.11??? ( pT?? 9.81?Hw )( Di????ei ) / 2?ei 42.2許用值 22.50校核結(jié)果 合格 合格 合格催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算2.10 組合應(yīng)力校核注 1：:??ij 中 i 和 j 的意義如下i=1 操作工況i=2 檢修工況i=3 液壓試驗(yàn)工況j=1 設(shè)計(jì)壓力或試驗(yàn)壓力下引起的軸向應(yīng)力（拉）j=2 重力及垂直地震力引起的軸向應(yīng)力（壓）j=3 彎矩引起的軸向應(yīng)力（拉或壓）[?]tB設(shè)計(jì)溫度下材料許用應(yīng)力設(shè)計(jì)溫度下軸向穩(wěn)定的應(yīng)力許用值18b?? (Dob?? Dos )?? (2900?? 2020)?? 440(mm)催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算注 2:?A1：軸向最大組合拉應(yīng)力?A3：液壓試驗(yàn)時(shí)軸向最大組合拉應(yīng)力?A2：軸向最大組合壓應(yīng)力?A4：液壓試驗(yàn)時(shí)軸向最大組合壓 應(yīng) 力?： 試驗(yàn)壓力引起的周向應(yīng)力注 3: 單 位 如 下質(zhì) 量：kg力：N彎 矩:：N?? mm應(yīng) 力：MPa2.11 甲苯塔零部件的設(shè)計(jì)及選用2.11.1 基礎(chǔ)環(huán)設(shè)計(jì)基礎(chǔ)環(huán)的厚度應(yīng)不低于 16mm裙座內(nèi)徑： Dis?? 2600mm裙座外徑：Dos?? Dis?? 2? es?? 2020(mm)基礎(chǔ)環(huán)外徑：Dob?? Dis?? 300?? 2600?? 300?? 2900(mm)基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)徑：Dib?? Dis?? 300?? 2600?? 300?? 2300(mm)基礎(chǔ)環(huán)伸出寬度：1 12 219(29002?? 2300 )?? 2.85??10 (mm3 )? 8.38??10 (mm3 )2.21?10 69488?? 9.81M max 0 gm8.38??10 1.885??106Zb b A? M / Z b?? ( m 0 g?? F v b)/ A0 .3 M w e b?? m m ax g / A b? M )/ Z?M E?0?? 0.25M w?0?? M e m0 g?? Fv0?0催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算相鄰兩筋板最大外側(cè)間距： l?? 200mm ，基礎(chǔ)環(huán)面積：Ab?? ?4 (Dob2?? Dib2 )?? ?4 2 6基礎(chǔ)環(huán)截面系數(shù)：Zb?? ? (Dob4?? Dib4 )32Dob? 32?? 290048基礎(chǔ)環(huán)材料的許用應(yīng)力： [? ]b?? 140MPa基礎(chǔ)環(huán)板需要厚度：7.1mm水壓試驗(yàn)時(shí)壓應(yīng)力：? b1??0? 9?????????????????????????≈ 2.0(MPa)8混凝土基上的最大壓應(yīng)力：0?? 0 0?? 0m ax0?? 0? b max?? 0.49地腳螺栓受地震載荷時(shí)最大拉應(yīng)力：中較大值? B?? ????????????0.13Zb Ab2.11.2 地腳螺栓的選用選用 M24×20 的地腳螺栓，腐蝕裕量為 C 2?? 3mm 。地腳螺栓實(shí)際的螺紋小徑： 20.75220催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算地腳螺栓需要的螺紋小徑 ：筋板壓應(yīng)力：d1??? G??4? B Ab?n[? ]btFn1? G l 2? C 2?? 3.72? 0.04Mpa筋板許用應(yīng)力：蓋板最大應(yīng)力：94.98MPa? z??蓋板許用應(yīng)力：蓋板校核結(jié)果：裙座與筒體焊接接頭校核3F1l3′4?l 2′?? d 3??? c2????l 4′?? d 2??? z2147MPa合格? 0.27Mpa焊接接頭截面上的塔器操作質(zhì)量：焊接接頭截面上的最大彎矩對接接頭橫截面：?Dit? es?? 42539對接接頭抗彎斷面模數(shù)：?Dit2? es / 4?? 2.76933e?? 07對接接頭抗彎斷面模數(shù)對接焊接接頭在操作工況下最大拉應(yīng)力對接焊接接頭拉應(yīng)力許可值對接接頭拉應(yīng)力校核結(jié)果2126784kg4.37307e+07-4.6081.36合格[ ] 130tn?0.79755rf????????????[ ] 147?催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算2.12 開口補(bǔ)強(qiáng)的校核本塔較大的接管開孔分別為：氣體進(jìn)料口、塔釜出料口、放凈口，塔體人孔及裙座入孔。分別計(jì)算如下：2.12.1．a(chǎn)孔甲苯進(jìn)料口設(shè)計(jì)條件：設(shè)計(jì)壓力：P=0.22Mpa設(shè)計(jì)溫度：t=100℃圓筒內(nèi)徑：Di =2600mm；名義厚度：? n =10mm；接管名義厚度：? m =10mm設(shè)置?? 323×10mm；L=83mm 內(nèi)平齊接管，開孔未通過焊縫。厚度附加量：殼體：C 1=0.8mm；C2 =3mm； C?? C1?? C 2?? 0.8?? 3?? 3.8mm接管：C 1=0.8mm；C 2 =3mm； C?? C1?? C 2?? 0.8?? 3?? 3.8mm接管外伸高度：h1?? 150mm ； h2?? 0mm材料：筒體：20R ；許用應(yīng)力 [? ]t?? 147MPa ；接管：20#鋼； 許用應(yīng)力 [? ]t?? 130MPa ；t試進(jìn)行開孔補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)[15]。1.補(bǔ)強(qiáng)及補(bǔ)強(qiáng)方法判別（1）補(bǔ)強(qiáng)判別根據(jù)GB150-89第三者6.2條：δ≤12mm允許不另行補(bǔ)強(qiáng)的最大接管直徑DN為50mm 。本開口直徑DN=323mm50mm,故需另行考慮其補(bǔ)強(qiáng)。（2）補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算方法判別22??????? 1300mm2[? ]???? p ??????????????? 1.97(mm)催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算開孔直徑： d?? d1?? 2C?? 324?? 2?? 3.8?? 331.6mm本筒體開孔直徑 ： d?? 331.6mm?? Di 26002 2滿足GB150-89第6.4.1條計(jì)算方法適用條件，故可采用 6.5條（等面積法）的開孔補(bǔ)強(qiáng)方法進(jìn)行計(jì)算。2.開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積（1）筒體計(jì)算厚度筒體計(jì)算厚度按GB150-89 式（6-1）確定：??? pD1t 0.22?? 26002??147??1?? 1.68（2）開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積按GB150-89式（6-2）計(jì)算：A?? d??? 2? (? m?? c)(1?? f r )? 323.6??1.97?? 2??11.37?? (10?? 3.8)?? (1?? 0.7975)? 3600.84(mm2 )3.有效補(bǔ)強(qiáng)范圍（1）有效寬度有效補(bǔ)強(qiáng)寬度B 按GB150-89 式（6-23）確定：B?? 2d?? 2?? 323?? 646mmB?? d?? 2? n?? 2? m?? 323.6?? 2??12?? 2??10?? 367.6mm取兩者之大值，故B=646mm；（2）有效高度a.外側(cè)有效高度 h1按GB150-89式（6-25）確定：232[? ]n??? p??????????????? 2.2(mm)催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算h1?? d? m?? 323?10?? 56.83mmh1?? 150mm故 h1?? 56.83mmb.內(nèi)側(cè)有效高度 h 2 按GB-150-89式（6-25）確定：h2?? d? m?? 56.83mmh2?? 0mm4.有效補(bǔ)強(qiáng)面積（1）圓筒多余金屬面積圓筒有效厚度：?? e???? n?? C?? 10?? 3.8?? 6.2mm圓筒多余金屬面積按GB150-89式（6-26）計(jì)算：A1?? (B?? d )(? e???? )?? 2(? m?? C )(? e???? )(1?? f r )?? (646?? 331.6)?? (20.2?? 11.37)?2?? (10?? 3.8)?? (20.2?? 11.37)?? (1?? 0.79755)?? 2635.86(mm2 )（2）接管多余金屬面積接管計(jì)算厚度：??1?? pdt 0.22?? 3232??147??1?? 1.68接管多余金屬面積 A 2 按GB150-89 式（6-27）計(jì)算A2?? 2h(? m????1?? C ) f r?? 2h2 (? m?? C?? C2 ) f r? 2?? 57.58?? (10?? 2.157?? 3.8)?? 0.79755?? 0? 362.5(mm2 )（3）補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)焊縫面積（焊腳取8mm）24A3?? 2???? 8?? 8?? 64(mm 2 )[? ]tn 130[? ] 147催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算12（4）有效補(bǔ)強(qiáng)面積A1?? A2?? A3?? 2635.86?? 371.33?? 32?? 3039.19(mm2 )5.所需另行補(bǔ)強(qiáng)面積A4?? A?? ( A1?? A2?? A3 )?? 3600.84?? 3039.19?? 561.65(mm2 )故不需要額外補(bǔ)強(qiáng)2.12.2．b孔物質(zhì)出口設(shè)計(jì)條件：設(shè)計(jì)壓力：P=0.22Mpa設(shè)計(jì)溫度：t=100℃標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭：D1 =2600mm；名義厚度：?? =10mm；中心設(shè)置?? 219×9mm的內(nèi)平齊接管，開孔未通過焊縫。厚度附加量：殼體：C 1 =0.8mm；C2 =3mm；C= C1 + C2 =3.8mm；接管：C 1 =0.8mm；C2 =3mm；C= C1 + C2 =3.8mm；接管外伸高度：h1 =98mm； h2 =0mm；材料：封頭：20R ； 許用應(yīng)力 [? ]t?? 147MPa ；接管：20 號鋼；許用應(yīng)力 [? ]tn?? 130MPa ；f r?? t??????? 0.88試進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)度設(shè)計(jì)。25??????? 1300mm2[? ]???? 0.5 p ?????????????????????? 6.8mm催化裂化甲苯塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及理論計(jì)算1.補(bǔ)強(qiáng)及補(bǔ)強(qiáng)方法判別（1）補(bǔ)強(qiáng)判別根據(jù)GB150-89第6.2條：?? 12mm 允許不另行補(bǔ)強(qiáng)的最大接管直徑DN為80mm。本開孔DN=200mm80mm,故需另行考慮其補(bǔ)強(qiáng)。（2）補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算方法判別開孔直徑： d?? d1?? 2C?? 200?? 2?? 3.8?? 207.6mm本凸形封頭開孔直徑 d?? 207.6?? D1 26002 2適用條件，故可采用6.5條（等面積法）的開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算方法進(jìn)行計(jì)算。2.開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積（1）封頭計(jì)算厚度封頭計(jì)算厚度按GB150-89式（6-3）確定：??? K1 pD1t 0.9?? 0.22?? 22002??147?? 0.85?? 0.5?? 0.22說明：根據(jù)GB150-89表5-2按標(biāo)準(zhǔn)封頭取K1 =0.9 。（2）開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積按GB150-89 式（6-2）計(jì)算：A?? d??? 2? (? m?? C )(1?? f r )? 262.6?? 6.8?? 2??10.23? (9?? 3.8)?? (1?? 0.7975)?? 1753(mm2 )3.有效補(bǔ)強(qiáng)范圍（1）有效寬度有效寬度B 按GB150-89 式（6-23）確定：B?? 2d?? 2?? 262.6?? 525.2(mm)B?? d?? 2? n?? 2? m?? 262.6?? 2?? 8?? 2?? 9?? 296.6(mm)故：B=525.2 （mm）（2）有效高度26