《雞西礦業(yè)集團平崗煤礦1.8Mta新井畢業(yè)設計》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《雞西礦業(yè)集團平崗煤礦1.8Mta新井畢業(yè)設計（70頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

摘 要 本設計礦井為雞西礦業(yè)集團平崗礦的新井設計，共有3層可采煤層，25# 33# 35# 。平均厚度3. 8m。煤層工業(yè)牌號為1/3焦煤，設計井田的可采儲量10.98Mt，服務年限為61a，本礦井設計采用雙立井方案開拓，劃分二個水平，兩個工作面達產(chǎn)。采用集中大巷布置，大巷采用10t架線式電機車牽引3t底卸式礦車運輸，采煤方法為走向長壁采煤法，采煤工藝為綜合機械化采煤工藝。 關鍵字 ：礦井設計； 開拓 ； 水平； 走向長壁  Abstract This is a new design for 1.80Mt/a Ping gang in Jixi coal mining Group.It has workable coal seams.they are 25#、33#、35#.Total thicknes of coal seam is 11.4 meters.The coal seam industry trademark is 1/3 coking coal.This mine field recoverable resources is 10.98Mt This mine，s life is 61years. This mine pit design uses the double vertical shalt development the division as two levels.Two working face can achieve 1.80Mt/a. The big lane transporation uses 3 tons Bottom-dump mine cars to transport.The Mining method for longwall mining, coal mining technology for integrated mechanized mining technique. key words The mine pit design expands the level alignment long wall V 目錄 摘 要 I Abstract II 目錄 I 第 1 章 井田概況及地質特征 1 1.1 井田概況 1 1.1.1交通位置 1 1.1.2地形 地勢 1 1.1.3氣象 地震 1 1.1.4水源及電源 1 1.2 地質特征 2 1.2.1礦區(qū)內的地層情況 2 1.2.2地質構造 3 1.2.3煤層賦存狀況及可采煤層特征 5 1.2.4巖石性質 厚度特征 6 1.2.5井田水文地質情況 6 1.2.6沼氣 煤塵及煤的自燃性 7 1.2.7煤質 牌號及用途 7 1.3 勘探程度及可靠性 9 第2章 井田境界、儲量、服務年限 12 2.1 井田境界 12 2.1.1井田周邊狀況 12 2.1.2井田境界確定的依據(jù) 12 2.1.3井田未來發(fā)展情況 12 2.2 井田儲量 12 2.2.1井田儲量計算 12 2.2.2保安煤柱的設計方法 12 2.2.3儲量計算方法 14 2.2.4儲量計算評價 14 2.3礦井工作制度 生產(chǎn)能力 服務年限 15 2.3.1礦井工作制度 15 2.3.2設計生產(chǎn)能力和服務年限 15 2.3.3礦井服務年限的確定 16 第3章 井田開拓 17 3.1 概述 17 3.1.1井田內外及附近生產(chǎn)礦井開拓方式概述 17 3.1.2影響本設計礦井開拓方式的因素及具體情況 17 3.2礦井開拓方案的選擇 18 3.2.1井筒形式、位置及通風 18 3.2.2開采水平數(shù)目和標高 21 3.2.3開拓巷道的布置 23 3.3 選定開拓方案的系統(tǒng)描述 23 3.3.1井硐形式和數(shù)目 23 3.3.2井筒位置及坐標 23 3.3.3水平數(shù)目及高度 23 3.3.4石門 大巷的布置 23 3.3.5井底車場形式的選擇 24 3.3.6采區(qū)劃分 24 3.3.7煤層群的聯(lián)系 25 3.4 井筒布置和施工 25 3.4.1井峒穿過的巖石性質及井峒支護 25 3.4.2布置及裝備 25 3.4.3井筒施工 28 3.4.4延深意見 28 3.5 井底車場及硐室 28 3.5.1井底車場形式的確定及論證 28 3.5.2井底車場線路布置的要求 28 3.5.3存車線長度的確定 29 3.5.4井底車場通過能力計算 30 3.6 開采順序 31 3.6.1井田開采順序 31 3.6.2沿井田傾向的開采順序 31 3.6.3采區(qū)接續(xù)計劃 31 3.6.4“三量”控制情況 32 第4章 采區(qū)巷道布置及采區(qū)生產(chǎn)系統(tǒng) 34 4.1采區(qū)概述 34 4.1.1采區(qū)位置、范圍及采區(qū)煤柱 34 4.1.2采區(qū)地質、煤層情況 35 4.1.3采區(qū)生產(chǎn)能力、儲量及服務年限 35 4.2采區(qū)巷道布置 36 4.2.1區(qū)段劃分 36 4.2.2采區(qū)上山布置 36 4.2.3采區(qū)車場布置 37 4.2.4采區(qū)煤倉形式、容量及支護 42 4.2.5采區(qū)硐室簡介 43 4.2.6采區(qū)工作面接續(xù) 43 4.3 采區(qū)準備 43 4.3.1采區(qū)巷道的準備順序 43 4.3.2采區(qū)巷道的斷面圖及支護方式 44 第5章 采煤方法 45 5.1 采煤方法的選擇 45 5.2 回采工藝 45 5.2.1回采工藝的選擇及使用設備 45 5.2.2回采工作面的循環(huán)方式和勞動組織形式 46 第6章 井下運輸和礦井提升 48 6.1礦井井下運輸 48 6.1.1 運輸方式和運輸系統(tǒng)的確定 48 6.1.2礦車的選型與數(shù)量 49 6.1.3采區(qū)運輸設備的選擇 49 6.2礦井提升系統(tǒng) 50 6.2.1礦井主提升設備的選擇及計算 50 第7章 礦井通風安全 52 7.1礦井通風系統(tǒng)的確定 52 7.1.1概述 52 7.1.2礦井通風系統(tǒng)的確定 52 7.1.3主扇工作方式的確定 53 7.2 風量計算與風量分配 54 7.2.1礦井風量計算的規(guī)定 54 7.2.2風量計算 54 7.2.3風量分配 56 7.2.4風速的驗算 56 7.2.5風量的調節(jié)方法與措施 58 7.3 礦井通風阻力計算 58 7.3.1通風容易時期的阻力計算 58 7.4 通風設備的選擇 59 7.4.1主扇的選擇計算 59 7.4.2礦井等積孔計算 59 7.4.3電動機的選擇 60 7.5礦井安全生產(chǎn)措施 61 7.5.1預防瓦斯及煤塵爆炸 61 7.5.2火災與水患的預防 61 7.5.3 其他事故的預防 61 7.5.4避災路線及自救 62 第8章 礦井排水 63 8.1 概述 63 8.1.1礦井水來源及涌水量 63 8.1.2對排水設備的要求 63 8.2 礦井主要排水設備 64 8.2.1排水方式和排水系統(tǒng)簡介 64 8.2.2主排水設備及管路選擇計算 64 第9章 礦井主要技術經(jīng)濟指標 68 結 論 70 致 謝 71 參考文獻 72 附錄Ⅰ 73 附錄Ⅱ 77 緒 論 煤炭工業(yè)是國民經(jīng)濟的重要組成部分，是我國的主要能源。我國解放以后，黨和政府十分重視煤礦生產(chǎn)、建設及其發(fā)展。頒發(fā)了一系列有關的方針政策。要求礦井設計必須從實際出發(fā)，深入現(xiàn)場調查研究，加強同生產(chǎn)，科研，施工和制造等單位協(xié)作配合。結合我國的國情，吸取和運用國外的先進經(jīng)驗，使設計作到切合實際，技術先進，經(jīng)濟合理，安全實用。 在設計中要注意礦山的環(huán)境保護，合理的使用土地。不占或少占農田。 我國正在進行工程設計的改革，改革的目的是調動廣大設計人員的積極性，做出技術水平高，經(jīng)濟效益好的現(xiàn)代化水平的設計。 相信不久將會創(chuàng)造出更加符合我國國情，具有美國獨特風格的設計理論和設計方法。 平崗礦為1.8Mt 新井設計，本礦井有25# 33# 35# 三個煤層，分為2個水平。煤層總厚11.4米，本礦井服務年限61年，九個采區(qū)。 井田東西走向長平均7.5Km，南北傾向4.0Km，采煤工藝為綜采，走向長壁采煤法。 第 1 章 井田概況及地質特征 1.1 井田概況 1.1.1交通位置 本區(qū)位于黑龍江省雞東縣的哈達、平崗兩鎮(zhèn)之間。其地理坐標在北緯4321′，東經(jīng)12120′?？碧絽^(qū)內公路四通八達,南部有林口至密山鐵路線,國家級公路方虎線。通往平崗礦有鐵路專用線,距牡密線的東海站，哈達河站約10Km，公路可通雞西，密山，交通較為方便。 1.1.2地形 地勢 平崗煤礦地處完達山與老爺嶺結合部,地表為丘陵地帶。西部玄武巖覆蓋,地勢稍高,往東地勢漸平,多為農田。地面最大高差約110m。 1.1.3氣象 地震 本區(qū)處中溫帶濕潤區(qū),屬大陸性多風氣候, 區(qū)內由11月至翌年4月為凍結期，凍結深度為1.5至2.0m，最高氣溫在零上27℃至31℃，最低氣溫在-29℃至-34℃，有兩條季節(jié)性小溪由北向南流過,夏季有水，冬季干涸，夏季地表水通過這兩條小河排泄向南匯入穆棱河。汛期常發(fā)生在每年的七、八月份。年平均降水量533.3mm，季內最大降水量312.5mm。唯哈達河在六五年八月十日，連續(xù)幾天暴雨后，洪水位置驟然上升，溢出河床。淹沒了井田內標高183～184m以下的田地，是解放后最大一次洪水泛濫。 雖本區(qū)地處地震多發(fā)帶，有感地震亦有過記載，但未礦井生產(chǎn)造成影響。 1.1.4水源及電源 平崗礦區(qū)水源來自開采地下水，能夠滿足生產(chǎn)與生活需要。生產(chǎn)與生活用電均來自雞西市供電局。 圖1-1 平崗礦交通位置圖 1.2 地質特征 1.2.1礦區(qū)內的地層情況 平崗礦區(qū)位于雞西盆地北部條帶東端，基底是元古界麻山群，含煤地層為中生界上侏羅統(tǒng)雞西群，包括滴道組，城子河組和穆棱組，勘探區(qū)地層層序表如表1-1。 表1-1 勘探區(qū)地層層序表 界 系 統(tǒng) 群 組 接觸關系 地層厚度m 新生界 第四系 全新統(tǒng)Q4 沖積層Q4 整和 整和—假整和 整和—假整和 整和 整和 1-20 第三系 上新統(tǒng)N2 玄武巖 0-40 中生界 侏羅紀 上統(tǒng)J3 雞西群 穆棱組J3m 6 城子河組J3ch 660-740 滴道組J3a 0-130 元古界 麻山群Ptms 變質巖系 0-150 1.2.2地質構造 雞西煤盆地的古構造輪廓受近于南北向壓應力的影響，大體上可分為二組：一是位于盆地中央的平陽—麻山古背斜，在古背斜軸部發(fā)育一條逆沖斷裂稱平—麻斷裂，將雞西煤盆地的基底分成了中間凸起，走向近東西的南北兩個凹陷盆地。二是走向近北東或北西方向的剪切斷裂。 侏羅紀晚期，含煤地層形成。沉積前的古構造以及后來的燕山運動都對汗煤地層起了一定的控制作用。在煤田形成之后，南北向壓力進一步加強，使東西向褶皺和北東、北西斷裂進一步發(fā)展，形成了煤田的今日構造形態(tài)。 平崗礦區(qū)位于雞西煤盆地北部條帶的東端，地層走向近東西、傾向南、單斜。地層傾角8～25之間。礦區(qū)所涉及的斷層分述如下： F31:為勘探區(qū)北部邊界斷層，發(fā)育規(guī)模較大，延展長度在5Km以上，為較大的樞紐斷層，其轉動樞紐處在5剖面線附近，西部是是逆掩短斷層，東部為正斷層，走向NE55—105近東西弧形，向北傾斜，傾角50～75，落差由轉動樞紐處向東西兩側逐步加大，在0～210m之間，1線—11線11條剖面控制，程度可靠。 F1:位于西部，走向NE20，傾向NW390，傾角80，落差420～450m。正斷層，屬推斷斷層。 F2:為偏西部斷層，走向NE15,傾向NW285，傾角55，落差100～220m，逆斷層。程度基本可靠。 F3:為偏東部邊界斷層，走向NW20～NE5，大致為南北弧形，向東傾斜，傾角75，落差約240m，正斷層，延展長度3公里以上，程度基本可靠。 F4:位于東部，走向NW15，傾角25，落差在0～5m之間，逆斷層，規(guī)模較小，上部尖滅，未在地表出露，程度基本可靠。見斷層發(fā)育及落差表。 表1-2 斷層發(fā)育及落差表 編號 產(chǎn)狀 性質 落差（m） 備注 傾向 傾角 F1 NW325 --NE15 60 正斷層 0--210 來源于81年報告及生產(chǎn)實見 F2 NE70 --95 75 正斷層 240 資料來源于以往地質報告 F3 NE15 75 正斷層 68 資料來源于以往地質報告 F4 NW15 25 逆斷層 0～5m 資料來源于以往地質報告 1.2.3煤層賦存狀況及可采煤層特征 本區(qū)煤層都賦存在穆棱、城子河兩個含煤組中，地層總厚度56m，主要可采煤層發(fā)育在城子河組地層中，本次報告以城子河含煤組為主，根據(jù)煤層群發(fā)育特點. 主要可采層：25# 33# 35# 其它煤層因可采點少 ，連不成塊而未參與儲量計算。 本區(qū)城子河組地層，含煤性好，主要可采層總厚11.4m，煤層最大總厚度4.0m，地層總厚度700m，含煤系數(shù)2.28%。本區(qū)煤層發(fā)育較穩(wěn)定，標志層清楚，物性特征明顯，煤巖層對比可靠。 可采煤層特征如下： 25號煤層：全區(qū)發(fā)育且穩(wěn)定，為本區(qū)主要可采層，煤層結構復雜，厚度較大，煤質較穩(wěn)定，肉眼鑒定為半亮—半暗型、塊狀。本煤層有多層夾矸，多數(shù)見煤點為1～3層夾矸，巖性為煤頁巖或頁巖，厚度在0.03～0.29之間。煤層厚度3.7m，頂板粉砂巖，平均厚度3.77m，底板粉砂巖，平均厚度3.09米，下距33號煤層約100m。 33號煤層：全區(qū)發(fā)育穩(wěn)定，本區(qū)主要可采層，淺部較復雜，含多層夾矸，巖性為煤頁巖，厚度0.04～0.19m，深部煤層結構較簡單，肉眼宏觀煤巖型為半亮型、粉、塊狀。煤層頂板為粉砂巖或細砂巖，平均厚度為3.7m，底板是粉砂巖或中砂巖，平均厚度4.2m，煤層厚度3.5m，下距35號煤層約為115m。 35號煤層：全區(qū)發(fā)育，較穩(wěn)定，結構單一，宏觀煤巖為半亮型、粉狀。煤層厚度4.0m。煤層頂?shù)装鍨榉奂毶皫r，頂板平均厚度2.22m，底板平均厚度2.43m。 1.2.4巖石性質 厚度特征 本區(qū)內巖性較細，主要由粉砂巖、細砂巖、粉細互層、中砂層及煤層組成，僅有較少的粗砂巖，含爍砂巖。 煤層和巖層的物性差異均比較明顯，各巖層的密度差別較小，γ─γ曲線在各種巖層反應平直煤層異常反應明顯，巖石硬度多數(shù)為中等硬度的砂巖類。 1.2.5井田水文地質情況 沖積孔含水層：分布在河流兩面岸，成狹長條帶狀相等距離的由東往西分布排列，寬為50～120m。含水層厚度一般東薄西厚，其厚度主要決定于河流的大小而異。西部：哈達河沖積層一般8～14m，富水性強，滲透系數(shù)為35.88m/day，單位涌量為6.34m3/h。部分地段由于表土復蓋較薄，僅0.5～1m，且含水層直接受地面水的補給，因次地下水呈自由水出現(xiàn)。東部：自長山溝以東厚1.5～4.5m，含水性弱，滲透系數(shù)為0.009～1.802m/day，單位涌量為0.1～0.122m3/h，由于表土復蓋較厚，2～5.5m，對降水的補給與滲透起到到控制作用，使地下水呈承壓水出現(xiàn)。 地下水補給來源主要是大氣降水和沖積孔含水層水，水力性質呈潛水狀態(tài)，對淺部礦井充水造成良好條件。構造裂隙含水帶：埋藏于風化裂隙含水量水帶之下，兩者為漸變過渡關系，呈承壓水，據(jù)簡易水文，抽水及礦井調查證實，此帶含水性弱，巖芯較為完整，在60m以上沖洗液消耗不大于0.35m3/h，以下則不大于0.15m3/h，隨著深度的增加涌水量則顯著減少。礦井涌水量一般為236.65 m3/h，最大涌水量為278.88m3/h。 1.2.6沼氣 煤塵及煤的自燃性 本礦屬于瓦斯高突礦井，相對涌出量20.4，絕對涌出量為13.6，隨著開采深度的延伸，瓦斯賦存條件好涌出量大給礦井的安全生產(chǎn)帶來一定的困難。 煤塵爆炸指數(shù)為34.86 ，屬于有爆炸危險的煤層。 開采煤層均屬高沼氣煤層，礦井屬高沼氣等級礦井，屬有煤塵爆炸危險煤層，屬低硫特低磷不易自燃煤層。隨著今后礦井開采深度的不斷增加，瓦斯涌出量也逐步加大，這給礦井生產(chǎn)會帶來不利影響，因此，未來礦井通風、瓦斯防治技術措施將需進一步增強。 1.2.7煤質 牌號及用途 本礦區(qū)內的煤層是由高等植物所形成的腐植煤，其肉眼煤巖成份主要是亮煤、暗煤、夾鏡煤絲帶、絲炭較少，黑色光亮內生裂隙發(fā)育，質脆，黑色條帶狀，層狀結構，其煤巖類型多為光亮型、半亮型和半暗型；鏡下鑒定為煤巖組成多是凝膠物質體，色鮮紅以鏡煤煤化物質為主樹脂膠體占次要地位，礦物雜質多見。 原煤灰分變化較大，一般在20.15％至31％。凈煤灰分一般在10％左右，膠質層厚度在13.0至18.5mm，粘結指數(shù)G在75-85%之間，原煤分析基高位發(fā)熱量為5800-6400千卡規(guī)律，精煤揮發(fā)分一般在32%左右，硫含量在0.22-0.37％之間。磷含量一般在0.003-0.014％之間。是低硫、低磷的1/3焦煤。主要工業(yè)用途以冶金用煤為主，火電廠作動力用煤次之。 圖1-2 煤巖層綜合柱狀圖 1.3 勘探程度及可靠性 1 鉆探工程量統(tǒng)計：本次鉆探從1990年9月13日開工，到1993年10月結束，歷時三年整。施工鉆孔是7個，竣工16個，總工程量17，557.58米，超千米孔14個。 2 工程質量：本次勘探所使用的鉆機有TXB-1000型（1臺），TK-1型（2臺），TK-3型繩索取芯（1臺），這三種鉆機設備良好，符合技術要求。 本次勘探竣工鉆孔16個，全部按煤炭部落987年12月頒發(fā)的確《煤田勘探鉆孔工程質量標準》進行驗收。91年前竣工鉆孔參加了東煤公司的復查，92年后施工的鉆孔本隊驗收。驗收成果：特級孔2個，甲級孔6個，乙級孔5個，丙級孔3個，特、甲、乙級孔層12層，不合格層20層，優(yōu)質合格層率為72.6%。測井驗收66層，均為優(yōu)質層，優(yōu)質層率100%。 表1-3 鉆探工程量統(tǒng)計表 線號 孔號 終孔深度 鉆機層位 鉆孔型號 鉆孔質量 備注 10 91-1 1173．55 32下 TK-1 乙 10 91-2 1049.07 23下 TXB-1000 乙 11 92-3 102．77 21下 廢 12 91-4 1052．89 35下 TXB1000 丙 12 91-5 1146．80 35下 TK-1 乙 13 91-6 1143．72 39下 TK-1 甲 13 91-7 975．94 35下 TK-1 甲 20 91-8 1021．24 38下 TXB-1000 乙 18 91-9 1193．01 35下 TK-1 乙 20 91-10 1141．16 39下 TK-1 甲 14 91-11 1006．50 35下 TXB-1000 丙 14 91-12 1220．56 39下 TK-1 特 20 91-13 1121．14 35下 TK-1 甲 17 91-14 1024．93 36下 TXB-1000 丙 17 91-15 1163．30 37下 TK-1 特 鉆孔質量及煤層見煤點級別見表1-4、1-5。 表1-4 鉆孔質量評級表 級 別 數(shù)量 項目 特級 甲級 乙級 丙級 特甲乙級孔率 合計 鉆探 2 6 5 3 81．3 16 測井 9 6 100 15 表1-5 煤層見煤點評級表 級 別 數(shù)目 項目 優(yōu)質 合格 不合格 優(yōu)質合格層率 合計 鉆探孔 41 12 20 72．6 73 電測孔 66 100 66 第2章 井田境界、儲量、服務年限 2.1 井田境界 2.1.1井田周邊狀況 西以F1斷層為界，東以 F4斷層為界，與新一煤礦相鄰，北以35號煤層露頭線為礦界，南部與振興煤礦相鄰。井田東西走向長平均7.5Km，南北傾向4.0km，面積約30.0Km2。 2.1.2井田境界確定的依據(jù) 1 以大的斷層為礦界，合理的劃分礦界； 2 盡量以自然界線作為井田境界線，本礦發(fā)展與相鄰礦井的關系。 2.1.3井田未來發(fā)展情況 由于本井田幾條斷層的影響，投產(chǎn)時的產(chǎn)煤量可能不能達到設計生產(chǎn)能力，但隨著開采深度的加深，煤層賦存條件好，產(chǎn)量會有較大的提高幅度。 2.2 井田儲量 2.2.1井田儲量計算 參加儲量計算的煤層有25、33、35共三層煤。根據(jù)《煤炭資源地質勘探規(guī)范》規(guī)定，工業(yè)指標確定為傾角小于25煤層，能利用儲量選用厚度≥0.70m,灰分≤40%；暫不能利用儲量厚度為0.60—0.70m,灰分在40%--50%之間。能利用儲量厚度選用≥0.60m,暫不能利用儲量選用0.50—0.60m。 2.2.2保安煤柱的設計方法 對于必須留設保護煤柱的建筑物和構筑物，當其形狀規(guī)整，且長軸與煤層走向或傾向平行時，宜采用垂直剖面法圈定保護邊界。 1、立井井筒保護煤柱設計 采用垂直剖面法； 2、工業(yè)場地保護煤柱 按照數(shù)字標高投影法，工業(yè)場地壓煤近似為梯形。 3、煤層內煤柱 一般來說，井田邊界煤柱20米，大的斷層一側留煤柱15—40米，有時也要根據(jù)具體的情況而定。詳見表（2－1）。 表（2－1）　建筑物、構筑物保護煤柱的圍護帶寬度 建筑物和構造保護等級 圍護帶寬度（米） Ⅰ ２０ Ⅱ １５ Ⅲ １０ 4、井筒煤柱地面受護面積，包括井架、提升機房和圍護帶，圍護帶的寬度為20米，主副井筒保護煤柱以巖層邊界角圈定。 5、工業(yè)廣場地面受護面積包括工業(yè)產(chǎn)地內為煤炭生產(chǎn)直接服務的工業(yè)廠房、服務設施和圍護帶，圍護帶的寬度為15米，煤按巖層移動角圈定。詳見表（2－2）。 表（2－2）　地質條件及沖積層和基巖移動角值 井筒垂深 煤層厚度 煤層傾角 φ γ β δ 沖積層厚度 300 11.4 21 45 72 69.6 78 20m 6、煤柱留取尺寸 在區(qū)段運輸平巷和軌道平巷之間留設區(qū)段煤柱，對一般煤質和圍巖條件的近水平、緩斜及傾斜煤層、薄及中厚煤層不小于8～15米，厚煤層不小于15～20米。采區(qū)邊界一般留設寬度15米左右。詳見表（2－3）。 表（2－3）　護巷煤柱尺寸 薄及中厚煤層 厚煤層 備注 巷道一側 兩巷之間 巷道一側 兩巷之間 水平大巷 ３０～４０ ４０～５０ 煤層傾角較小時煤柱可小一些 采區(qū)上（下）山 ２０左右 ２０左右 ３０～４０ ２０～２５ 斷層煤柱留取尺寸：斷層落差很大，斷層一側煤柱寬度不小于30米，落差較大的斷層一側煤柱一般為10～15米，落差較小的斷層通常可以不留設斷層煤柱。井田境界煤柱按20米留設。 2.2.3儲量計算方法 采用分水平及投影塊段法，用煤層真厚度和斜面積計算儲量，塊段平均厚度采用鉆孔見煤厚度，以算術平均法求出。 計算公式： 式中 —塊段儲量 —塊段平面積 —煤層平均傾角 —塊段平均厚度 γ —煤的容重，詳見表（2－4）。 表（2－4）　容重采用： 序號 煤層號 容重/（g/cm3） 1 25 1.35 2 33 1.35 3 35 1.35 塊段面積在1：5000的煤層儲量計算圖上用電子求積儀求得，塊段傾角采用余切尺量得。 2.2.4儲量計算評價 表（2－5）　平崗煤礦儲量計算表 煤層號 面積/m2 工業(yè)儲量/萬噸 永久煤柱 可采儲量 占總儲量 百分比 25 17.54106 6291.57 9.13 4041.76 21.86% 33 16.30106 5239.95 7.57 3004.37 16.25% 35 15.06106 6953.75 7.51 3935.29 21.29% 總計 18485.27 24.21 10981.42 本礦井的煤層發(fā)育良好，厚度較穩(wěn)定，傾角綬傾，井田范圍內大的構造控制可靠，水文地質條件中等，儲量計算較為可靠。煤層儲量見表（2－5）。 2.3礦井工作制度 生產(chǎn)能力 服務年限 2.3.1礦井工作制度 依據(jù)《煤礦安全規(guī)程》，《煤礦生產(chǎn)許可法》和《勞動法》有關規(guī)定，結合平崗礦的實際情況，擬制定工作制度如下： 設計年工作日330天，日提升16小時，采用“三八”作業(yè)制，二班生產(chǎn)，一班準備。 2.3.2設計生產(chǎn)能力和服務年限 1、礦井設計生產(chǎn)能力的確定原則 應根據(jù)地質條件，國民發(fā)展需要和國內外市場需求，技術裝備和管理水平，充分考慮科學技術進步等因素，依據(jù)投資少，出煤快，經(jīng)濟效益好的原則合理確定。 表2-6 礦井可采儲量匯總表 水平 煤層 工業(yè)儲量 煤 炭 損 失 量 可采儲量 工業(yè)場地 井田境界 斷層 開采損失 其他損失 合計損失 Ⅰ 25 3709.6 891.6 121.3 104.5 378.72 67.5 1563.5 2146.05 33 3823.1 584.2 118.2 107.5 439.2 84.85 1334.1 2489.03 35 4477.4 341.9 115.1 110.7 571.1 102.2 1241.1 3236.37 合計 12010.1 1817.7 354.6 322.7 1389.1 254.6 4139.6 7871.45 Ⅱ 25 2582.0 34.0 117.7 99.6 334.4 101.2 686.9 1895.71 33 1416.9 475.3 121.8 105.6 90.9 108.3 901.5 515.34 35 2476.3 1301.4 125.8 111.6 123.3 115.3 1777.4 698.92 合計 6475.2 1810.5 365.1 316.8 548.7 324.8 3109.7 2、確定礦井生產(chǎn)能力的重要因素 a儲量是指基礎儲量中經(jīng)濟可采部分，b地質和開采條件技術裝備和管理水平礦井與水平服務年限計算公式 T=Zm/(A*K) 式中 T ——設計計算服務年限 Zm——可采儲量，萬噸； A——年產(chǎn)量，萬噸/年 K——儲量備用系數(shù)，宜采用1.3—1.5 3、設計生產(chǎn)能力 礦井生產(chǎn)能力的大小主要根據(jù)井田儲量、煤層賦存狀況、地質條件等情況來確定，還應考慮當前及今后市場的需煤量。根據(jù)該井田的實際情況，初步擬定了三種礦井年生產(chǎn)能力方案，具體如下： 方案Ａ：2.4 Mt/a 方案Ｂ：1.8 Mt/a 方案Ｃ：1.5 Mt/a 上述三種方案，具體選擇哪一種，還應根據(jù)礦井服務年限來確定。 2.3.3礦井服務年限的確定 礦井服務年限的計算公式如下： Ｔ＝Ｚ／（ＡＫ） 式中： Ｚ——礦井設計可采儲量，Mt Ａ——生產(chǎn)能力， Mt／a K——礦井儲量備用系數(shù)，K＝１.2～1.5 根據(jù)本設計礦井實際情況，K值取1.2。 依據(jù)以上擬定的礦井生產(chǎn)能力，服務年限的確定現(xiàn)提出三種方案，具體如下： 方案Ａ：2.4Mt/a Ｔ＝Ｚ／（ＡＫ）＝10981.15/2401.2=45 方案Ｂ：1.8Mt/a Ｔ＝Ｚ／（ＡＫ）=10981.15/1801.2=61.0a 方案Ｃ：1.5Mt/a Ｔ＝Ｚ／（ＡＫ）= 10981.15/1501.2=75a 參照《煤礦工業(yè)礦井設計規(guī)范》規(guī)定，方案B較合理，即：礦井生產(chǎn)能力：Ａ＝1.8Mt/a，礦井服務年限Ｔ＝61.0a。 第3章 井田開拓 3.1 概述 3.1.1井田內外及附近生產(chǎn)礦井開拓方式概述 平崗礦分別與新一礦、振興礦接壤，其各自礦井開拓方式為： 新一礦 ：立井單水平下山開采。 振興礦 ：立井單水平上山開采。 3.1.2影響本設計礦井開拓方式的因素及具體情況 井田內有幾條斷層，井田為一背斜構造，軸線處于井田東側，各屬軸線變動不大且均向西北南方向傾斜，再加上煤層賦存條件的影響，故采用立井兩水平開拓方式。 影響井田開拓方式的因素： 1、貫徹執(zhí)行國家煤炭工業(yè)的技術政策,多出煤、早出煤、出好煤、投資少、成本低、效率高創(chuàng)造條件。生產(chǎn)系統(tǒng)完善、有效、可靠，在保證生產(chǎn)可靠和安全的條件下減少開拓工程量，尢其是初期建設工程量，節(jié)約基建工程量，加快礦井建設。 2、簡化生產(chǎn)系統(tǒng)，避免生產(chǎn)分散，為集中生產(chǎn)創(chuàng)造條件，合理集中開拓。 3、合理開發(fā)煤炭資源，減少煤炭開采的損失。 4、減少巷道維護量，使主要巷道經(jīng)常性保持良好狀態(tài)，要建立完善的通風系統(tǒng)，創(chuàng)造良好的條件。 5、要采用新技術，新工藝，發(fā)展采煤機械化，自動化。 6、所需不同，應將不同煤質，煤種的煤層分別開采。 3.2礦井開拓方案的選擇 3.2.1井筒形式、位置及通風 1、井筒形式的確定 根據(jù)平崗井田的地表及煤層等實際情況，平硐開拓方式技術上不合理，應直接否定。現(xiàn)依據(jù)平崗井田的地形，地質構造，煤層賦存等因素，提出三種井筒開拓方案，具體情況如下： 方案I ——雙斜井開拓 方案II ——雙立井開拓 方案III ——主立井副斜井開拓 以上三種井筒開拓方案技術比較如下： （1）雙斜井開拓 斜井與立井相比有如下優(yōu)點： ①掘進速度快，地面工業(yè)建筑，井筒裝備，井底車場及硐室都比立井投資少。 ②膠帶輸送機提升大，改擴建比較方便，容易實現(xiàn)多水平生產(chǎn)。 ③井筒裝備和地面建筑物少，不用大型提升高備，鋼材消耗量小。 缺點： ④在條件相同時，斜井要比立井長得多。 ⑤圍巖不穩(wěn)固時，斜井井筒維護費用高，采用絞車提升時，當井田斜長較大時，采用多段絞車提升，轉載環(huán)節(jié)多，更要多占用設備和人力。 ⑥由于斜井較長，沿井筒敷設管路，電纜所需的管線長度較大。 ⑦當表土為富含水的沖積層,斜井井筒掘進技術復雜。 ⑧對瓦斯涌出量大的大型礦井，斜井井筒斷面小，通風阻力過大，可能滿足不了通風的要求，需要另開專用進風或回風的立井做輔助提升。 適用條件 ：煤層賦存較淺，垂深在200米以內，煤層賦存深度為0－600米，含水砂層厚度小于20－50米，表土層不厚，水文地質情況簡單的煤層．井筒不需要特殊方法施工的緩傾斜及傾斜煤層。 技術評價：本井田一水平設在－150水平標高，井深度較大，運輸成本大，井筒建設較困難根據(jù)煤層的賦存情況不宜采用雙斜井開拓。 （2）雙立井開拓 優(yōu)點： ①立井的井筒短，提升速度快，提升能力大，對輔助提升特別有利。 ②機械化程度高，易于自動控制。 ③井筒為圓形斷面，結構合理，維護費用低，有效斷面大通風條件好，人員升降速度快。 缺點：與斜井優(yōu)點相對應。 適用條件：煤層賦存深度200－1000m，含水砂層厚度20－500m,立井開拓的適應性很強，一般不受煤層厚度，傾角，瓦斯，水文等自然條件限制。技術上也比較可靠。 技術評價：根據(jù)井田的地質構造，地表情況，煤層賦存等因素，采用雙立井開拓方案可行．平崗礦井田的地表，地質構造，煤層賦存等因素，適合采用雙立井開拓，故此方案在技術上可行． （4）主立井副斜井開拓 優(yōu)點：兼有斜井和立井的優(yōu)點，主井采用立井開拓，井筒容易維護，有效斷面大，有利于通風，提升速度快，副井采用斜井開拓，井筒施工簡單，掘進速度快，費用低。 缺點：如果井口相近，則井底相距較遠，井底車場布置，井下的聯(lián)系就不太方便，如井底相近，由井口相距較遠，地面工業(yè)建筑物就比較分散，生產(chǎn)調度及聯(lián)系不太方便，占地比較多，相應地增加煤柱損失。 適用條件：介于雙立井與雙斜井之間 技術評價：根據(jù)設計井田的地表狀況，煤層賦存及工業(yè)廣場的布置等實際情況，如用綜合開拓，運輸管理不利于集中管理，故該方案在技術不合理，不適合本設計礦井。 根據(jù)上述開拓方案的技術比較，確定雙立井開拓在技術上可行。．因為本井田只能考慮雙立井開拓，所以無須在進行經(jīng)濟比較。 2、井筒的位置 對礦井井筒位置有以下的要求： ①井筒沿走向有利的位置應在井田的中央。當井田儲量分布不均勻時，應布置在儲量分布的中央，然后開成兩翼儲量比較均衡的雙翼井田，應盡量避免井筒偏于一側，造成單翼開采的不利局面。 ②井筒沿煤層傾向的位置，應使石門工程量小，初期工程量建設及投資小，建井期短，所留煤柱損失小。 ③為使井筒的開掘和安全可靠，減少其掘進出現(xiàn)的困難及方便維護，應盡量使井筒通過巖層、表土層、圍巖較好的地質條件。 依據(jù)本井田的儲量分布圖，及剖面圖。考慮水平劃分及主要巷道布置，確定井口的位置在整個井田的儲量中心。 現(xiàn)有兩種井筒位置布置如下：如圖（3-1），圖（3-2）。 圖3-1 　方案一 圖（3－2）　方案 井口位置：雙立井開拓時井口位置應在井田中央儲量比較可靠的塊 段上，以便運輸和通風的集中管理，作經(jīng)濟比較如表（3－3）（3-4）。 表3-3比較方案費用表 單位：萬元 方案一 方案二 基 建 費 用 立井開鑿 22780.3=166.8 主暗斜井開鑿 7190.105=74.5 石門開鑿 3670.08=29.4 副暗斜井開鑿 7191150=74.5 井底車場 11120.09=100.1 上斜井車場 (400+500)0.09=81 小計 296.3 230.0 生 產(chǎn) 費 用 立井提升 1.83706.40.570.85=2154.9 暗立井提升 1.83706.40.60.48=1208.9 石門運輸 1.83706.41.0250.381=1736.9 立井提升 1.83706.40.420.85=1566.1 立井排水 1802436525.740.570.210-4=462.7 排水（暗斜、立井） 1802436525.74（0.60.15+0.420.2）10-4=710.2 小計 4354.5 3574.9 總費用 4626.6 3878.9 百分率 119.28% 100% 表3-4 費用匯總表 方案一 方案二 費用/萬元 百分率 費用/萬元 百分率 初期建井費 642.8 100% 645.2 100% 基建工程費 1124.8 102.2% 1171.1 100% 總費用 2000.6 104.9% 1913.2.9 100% 3.2.2開采水平數(shù)目和標高 1、開采水平的數(shù)目及標高 開采水平的尺寸以水平垂高表示，水平垂高是指該水平開采范圍的垂高，合理的水平垂高的要求： ⑴具有合理的階段斜長 ⑵具有合理的區(qū)段數(shù)目 ⑶要有利于采區(qū)的正常接替 ⑷要保證開采水平有合理的服務年限及足夠的儲量 ⑸經(jīng)濟上有利的垂高 根據(jù)以上各方面原因及本井田的實際情況，現(xiàn)確定水平劃分方案如下： 方案一：二水平，一水平上山開采，二水平上下山開采 一水平標高——-150m 一水平階段垂高——300m 一水平服務年限——31a 二水平標高—— -450m 二水平階段垂高——700m 二水平服務年限——30a 方案二：三水平上山開采 　一水平標高——-50m 一水平階段垂高——200m 一水平服務年限—15.6a 二水平標高——-50－-250m 二水平階段垂高——200m 二水平服務年限——17.7a 三水平標高——-250－-450 三水平階段垂高——200m 三水平服務年限——27.8a 參照上述兩種方案的各項數(shù)據(jù)，各方案評價如下： 方案一：該方案的階段垂高，服務年限符合<<規(guī)程>>規(guī)定，一水平煤層為傾斜煤層，二水平符合上下山開采條件，這樣布置能使一水平開拓石門工程量小，因此本方案可行。 方案二：該方案的一水平服務年限及垂高均符合<<規(guī)程>>規(guī)定，根據(jù)本井田的實際情況，一水平石門過長，采區(qū)不好接續(xù)，本方案技術上不可行。 綜合上述方案評價，選取方案一為最優(yōu)方案 3.2.3開拓巷道的布置 開采水平布置的核心問題是運輸大巷的布置，運輸大巷可有單煤層布置（稱分煤層運輸大巷）分煤組布置（稱分組集中運輸大巷）或全煤組集中布置（稱集中運輸大巷）主要根據(jù)煤層的數(shù)目和間距來定。采用分煤層或分組集中大巷時，各煤層大巷之間、各大巷與井底車場之間用石門聯(lián)系；用集中運輸大巷時，各煤層組之間用采區(qū)石門聯(lián)系。 本設計井田的可采層有25層、33層、35層。其煤層傾角21，25距離33煤層91m,33距離35煤層93 m，由于三層煤的間距比較大，所以采用分層開采，集中大巷運輸。 3.3 選定開拓方案的系統(tǒng)描述 3.3.1井硐形式和數(shù)目 雙立井兩水平開拓，采用暗斜井延伸開采礦井的第二水平。 3.3.2井筒位置及坐標 井口位于井田中央， 主井：（5023720 -61025）； 副井：（5023670 -61055）。 3.3.3水平數(shù)目及高度 分二個水平，第一水平標高為-150，第二水平標高為-450。 3.3.4石門 大巷的布置 采用集中大巷運輸，分層開采，先采25號煤層。 為了保證井下運輸能力，主石門與大巷的斷面尺寸相同，布置詳見斷面圖。 圖3-5主石門斷面圖 圖3-6 運輸大巷斷面圖 3.3.5井底車場形式的選擇 與井底車場型式選擇有關的因素有：保證礦井生產(chǎn)能力，有足夠的富裕系數(shù)，有增產(chǎn)的可能性；調車簡單，管理方便，彎道及交叉點少；調車簡單，符合有關規(guī)程，規(guī)范； 井巷工程量小，建設投資省，便于維護，生產(chǎn)成本低；施工方便，各井筒間，井底車場巷道與主要巷道間能迅速慣通，縮短建設時間；當大巷或石門與井筒距離較大時，能夠扣置下存車線和調車線，可選擇立式井底車場，否則，可選擇臥式井底車場。 根據(jù)本設計礦井井筒形式及大巷、石門的布置，結合上述井底車場型式的選　擇因素，該設計礦井選用臥式井底車場，兩翼來車，利用主石門作為主井存車線和調車線，副井通過繞道與主石門連接。 3.3.6采區(qū)劃分 劃分采區(qū)時，應考慮的原則：根據(jù)<<煤炭工業(yè)設計規(guī)范>>，采區(qū)劃分要考慮采區(qū)接續(xù)關系，便其適應各翼儲量及產(chǎn)量分配；搞集中生產(chǎn)；本采區(qū)采用雙翼布置，詳見采區(qū)劃分示意圖。見圖（3-7） 圖3-7 采區(qū)劃分示意圖 3.3.7煤層群的聯(lián)系　 該井可采煤層為三層，煤層間距均為90米左右。本礦區(qū)煤層間距較大，25，33，35煤層采用分層集中大巷布置，煤層間由石門聯(lián)系。 3.4 井筒布置和施工 3.4.1井峒穿過的巖石性質及井峒支護 平崗井田地層層序以前震旦系花崗片麻巖系構成煤系之基底，其上發(fā)育了中生界侏羅系，白堊系地層，主要含煤層處于平崗組西段。 根據(jù)井筒特征，裝備情況和地質及水文地質資料，選用井硐支護類型為整體式錨噴混凝土，主副井混凝土井壁厚400毫米，外加充填混凝土50毫米，利用金屬倒楔式錨桿。 3.4.2布置及裝備 主井井筒直徑為6.5用球扁組合管道，布置一對9T箕斗， 罐道布置在箕斗兩側，兩箕斗相距500毫米，箕斗與罐道梁相距50毫米，箕斗與井梁相距200毫米。井筒布置及裝備見表（3-8）。 表3-8主井井筒特征表 序號 名稱 單位 內容 1 井型 Mt/a 1.80 2 井筒凈直徑 m 6.5 3 井筒掘進直徑 m 7.4 4 井筒凈斷面積 m2 33.2 5 井筒掘進斷面積 m2 43.0 6 井壁支護形式 混凝土砌壁 7 井壁厚度 mm 450 8 罐道規(guī)格 球扁鋼組合罐道 9 罐道梁規(guī)格 槽鋼（2[22b ）組合 10 罐道梁層間距 mm 4000 11 提升容器 兩套16t單箕斗帶平衡錘 12 井筒裝備防腐材料 電弧噴涂 副井井筒直徑為7.0米 ，采用38KSDKDF 鋼軌，布置一對1礦車雙層單車普通罐籠，罐道布置籠兩側，罐籠與井壁相距100毫米，罐籠與罐道相距120毫米，罐籠與井梁相距120毫米。井筒布置及裝備見表（3-9）。 表3-9副井井筒特征表 序號 名稱 單位 數(shù)量 1 井筒直徑 m 7.0 2 提升容器 一對1t礦車雙層雙車罐籠，一個材料罐籠帶平衡錘 3 井筒支護 mm 混凝土井壁/400 4 罐道規(guī)格 2[16b] 臥放 5 罐道梁規(guī)格 [32c] 6 罐道梁層間距 mm 4168 主井：用于提煤，副井用于升降人員，設備、材料及提升矸石等。 井筒布置及裝備見井筒斷面圖。見圖（3-10）、（3-11） 圖3-10副井井筒斷面 圖3-11 主井井筒斷面 3.4.3井筒施工 選擇方法的原則： 要根據(jù)井位的地質和水文情況，井筒的技術特征和質量，國家的技術政策和規(guī)范要求，施工隊的技術情況。 采用普通施工法，過斷層時，需要采用凍結法鑿井。 3.4.4延深意見 根據(jù)平崗礦井水平劃分方案，保持或擴大礦井生產(chǎn)能力，充分利用現(xiàn)有井巷、設備和設施，減少輔助工程量，積極采用新的技術設備和工藝，加強生產(chǎn)管理，延伸組織管理和技術管理，生產(chǎn)管理，緊密的結合，協(xié)調一致，盡量減少延伸對生產(chǎn)產(chǎn)生的影響，盡可能縮短新舊水平的同時生產(chǎn)時期設計礦井主副井筒從地面布置到一水平后需要延伸。 3.5 井底車場及硐室 3.5.1井底車場形式的確定及論證 井底車場的類型：環(huán)行式井底車場和折返式井底車場，環(huán)行可分為臥式、斜式、立式三種基本類型；折返式可分為梭式和盡頭式。 影響選擇井底車場形式的主要因素： 1、井田開拓方式：井底車場距主要運輸巷道的距離遠時，可選用的車場類型為刀式環(huán)行車場或盡頭式折返車場。 2、地面布置及生產(chǎn)系統(tǒng)：根據(jù)鐵路線與井筒相對位置、提升方位角，結合井下主要運輸巷道方向，根據(jù)情況選擇車場形式。 3、大巷運輸方式及礦井生產(chǎn)能力：年產(chǎn)90萬t及以上礦井應選擇折返式車場。 根據(jù)以上因素選擇環(huán)行臥式井底車場。 3.5.2井底車場線路布置的要求 1、井底車場的線路主要由主井空、重車線，副井進、出車線和回車線組成，由于通過井底車場的煤種和數(shù)量不同，行車路線的數(shù)目和長度也就不同。 2、井底車場行車路線布置時，應考慮各硐室之間布置的合理性； 3、井底車場的行車線路工程量要最小； 4、設計盡量減少道岔和交岔點； 5、工程應盡量避免在曲線巷道頂車； 6、底卸式礦車的井底車場設計要注意調頭問題； 7、車場線路布置時要有利于礦井通風； 3.5.3存車線長度的確定 確定存車線長度大小是礦井井底車場設計中的重要問題，假如存車線長度不夠，將會使井下運輸和井筒提升彼此牽制，直接影響礦井生產(chǎn)能力；反之，如果存車線過長，將會導致列車在車場內的調車時間大大增加，這樣就會降低車場通過能力，還會使車場工程量增加。所以各類存車線的類型可以選用下列長度： 1、調車線長度通常為1.0列車和電機車長度之和 2、副井空、重車線長度，大型礦井1.0－1.5列車長； 3、材料車線長度，大型礦井能容納15個材料車； 4、大型礦井的主井空、重車線長度各為1.0－1.5列車長； 存車線長度的計算： 1、主副井空、重車線 計算公式如下： L=mnL1+NL2+ L3 式中： L――空重車線長度，m n――每列車的礦車數(shù)，輛 m――列車數(shù)，列 L1― 一個列車帶緩沖器的長度，m L2――每臺電機車長度，m L3 ――列車制動距離，m N――電機車數(shù)量，臺 a、主井： m=1.5列，n＝12輛，L1＝3.22m，N=1臺，L2＝2.5m，L3＝10m 則：L＝1.5123.22+12.5+10＝74.36，取L＝80m b、副井； m=1.5列，n＝15輛，L1＝2.5m，N=1臺，L2＝2.5m，L3＝10m 則：L＝1.5152.5+12.5+10＝61.46取L＝70m c、調車線長度： L＝1.5153.22+12.5+10＝73.25m,取取L＝80m 2、材料車線長度 L＝nL1 式中： n――容納材料的車數(shù)，取15臺 L1――材料車長度，為2.3m L＝152.3＝34.5m 根據(jù)實際需要，開設水泵硐室和變電所，取材料車線長60m。 3.5.4井底車場通過能力計算 通過能力計算 礦井日產(chǎn)煤5454t，矸石量占15%，日運量為818t，掘進煤占6%，日運量為327t；3t底卸式礦車運量占94%，為7520t。每日3t底卸式列車數(shù)=5454/（322）=82.6列，每日1t煤矸混合列車數(shù)=（818+327）/（201.7+91.5）=24列，則列車數(shù)比為82.6/24.3≈10/3。由富余系數(shù)a=1.48>1.3可知，符合要求。 6井底車場硐室簡介 井底車場主要硐室包括主排水系統(tǒng)硐室、運輸硐室、變電所、井下爆炸材料庫及爆炸材料發(fā)放硐室、安全設施硐室等。 （1）主井系統(tǒng)硐室 主井硐室有推車機及翻車機硐室，井底煤倉及箕斗裝載硐室等。 上述硐室的布置，取決于地質及水文等質條件。 （2）副井系統(tǒng)硐室 副井硐室有副井井筒與井底車場連接處，央水泵房、水倉及清理水倉硐室、主變電所等。 主排水泵房和主變電所應聯(lián)合布置，這樣就可以使主排水泵房的供電距離最短。為防止突然涌水淹沒礦井的情況，泵房的底板標高應高出井筒與井底車場聯(lián)結處巷道軌面標高0.5米。 （3）其它硐室 其它硐室有醫(yī)療室、架線電機車庫及修理間、防火門硐室、調度室、蓄電池電機車庫及充電硐室、防水門硐室、井下火藥庫。 3.6 開采順序 3.6.1井田開采順序 根據(jù)平崗礦井的設計分布及采區(qū)劃分的具體情況，采用井田兩翼同時開采，這樣有利于礦井的均衡生產(chǎn)和合理配采，確定生產(chǎn)的連續(xù)性；依據(jù)采區(qū)劃分的具體情況，采用走向長壁開采。 3.6.2沿井田傾向的開采順序 下行開采 即：從上而下開采煤層。 3.6.3采區(qū)接續(xù)計劃 移交生產(chǎn)時的采區(qū)為第一開采區(qū)，其設計生產(chǎn)能力為90萬噸每年。開采計劃見第一水平采區(qū)接替計劃表3-12 采區(qū)接替表3-12 3.6.4“三量”控制情況 1開拓煤量： Q開=（LD-Q地損-Q呆滯）K Q開-----開拓煤量t L----煤層兩翼已開拓的走向長度m ----采區(qū)平均傾斜長度m ----開拓區(qū)煤層平均厚度m D----煤的視密度t/m3 Q地