本科生畢業(yè)設計（論文）1摘 要本文綜述了陶瓷市場的現(xiàn)狀及我國陶瓷行業(yè)發(fā)展現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢，主要闡述了臥式陶瓷鏈式干燥機的各部分組成，以及陶瓷干燥機的鏈條的布置，以及各種的布置的特點。還敘述了陶瓷干燥機的工作原理及動力傳動系統(tǒng)的設計工作，特別是鏈輪、張緊輪、V 帶輪、主動軸以及從動軸的設計。另外本文還闡述了如何選用鏈條，電動機，減速器，聯(lián)軸器，軸承座等標準件，以及各標準件的安裝使用。關鍵詞：鏈式陶瓷干燥機 鏈輪 主動軸 從動軸 V 帶輪。 本科生畢業(yè)設計（論文）2ABSTRACTThis article provides an overview of the status and market our ceramic pottery industry and the current development trend primarily on the horizontal ceramic parts chain dryers, and the chain of ceramic dry layout, and various layout features. Also describes the work of ceramic dehydrator drive trains, and design principles, particularly sprocket, frequency devices, V-bellt., driven axle to axle and design.This article also described how to use another chain, electric motors, reducer, shaft coupling, bearings Block standards pieces, and the standards of the installation. Keyword : ceramics dehydrator chain, sprocket, the initiative axle, driven axle, V-bellt本科生畢業(yè)設計（論文）3目 錄摘 要 .1ABSTRACT.2目 錄 .3第一章 設計題目簡介 .41.1 中國陶瓷行業(yè)展望與市場預測 .41.2 陶瓷干燥機械 .61.3 鏈式陶瓷干燥機 .7第二章 設計說明書 .92.1 電動機和減速器的選擇 .92.1.1 電動機的選擇 .92.1.2 減速器的選擇 .92.2 帶輪設計 .92.2.1 V 帶輪的設計要求 92.2.2 帶輪的材料 92.2.3 帶輪的設計計算 92.3 軸的設計 .132.3.1 軸設計的主要內容 .132.3.2 軸的材料 .132.3.3 軸的結構設計 .132.3.4 校核軸 .162.4 鏈條的選擇 162.5 鏈輪設計 .182.5.1 鏈輪的基本參數及主要尺寸 .182.5.2 鏈條的齒形 .192.5.3 鏈輪的結構 .192.6 鏈條的張緊裝置 .192.8 鋼架和保溫板的設計 .202.9 螺栓組聯(lián)結的結構設計 .20第三章 總結 .22參考文獻 .23致 謝 .24本科生畢業(yè)設計（論文）4第一章 設計題目簡介1.1 中國陶瓷行業(yè)展望與市場預測2005 年中國陶瓷行業(yè)產能的迅速擴張，使陶瓷原料市場出現(xiàn)供給緊張局面，部分地區(qū)原料價格上漲幅度較大，另一方面國際原油市場的價格的持續(xù)上漲直接帶動國內燃料油價格上漲。而與此同時，國內陶瓷產能的持續(xù)擴張進一步加劇了市場供大于求的矛盾，在產品缺乏差異性的情況下，生產企業(yè)只能通過降低產品價格來爭取更多的市場份額，陶瓷行業(yè)價格競爭加劇。對比國內外陶瓷業(yè)發(fā)展現(xiàn)狀，我們認為中國陶瓷與國際先進陶瓷相比在品牌意識、技術工藝、開發(fā)設計以及企業(yè)管理上都存在相當差距，尤其是在發(fā)展戰(zhàn)略上，中國陶瓷生產企業(yè)與國際先進國家差距明顯。目前，高質低產已經成為當今世界陶瓷行業(yè)發(fā)展主流，但是中國陶瓷業(yè)仍然處于大規(guī)模擴張時期。產能的無序擴張，一方面會加劇本已嚴重失衡的市場供求形勢；另一方面也會造成資源的極大浪費，不利于資源優(yōu)勢的發(fā)揮。但是，2006 年中國陶瓷行業(yè)有望走出低谷。首先，陶瓷市場產品價格在2006 年 3 月份開始出現(xiàn)緩慢上升，有利于緩解企業(yè)成本壓力；其次，中國經濟仍處于高速增長周期之內，居民消費水平在不斷提高；第四，雖然燃料油價格短期內不會明顯下跌，但國家已經將陶瓷行業(yè)列入技術創(chuàng)新、節(jié)能改造的重點行業(yè)，陶瓷行業(yè)節(jié)能技術有望得到快速發(fā)展；最后，經歷 2005 年的艱難運營歷程，中國陶瓷生產企業(yè)市場化意識有所提高，市場營銷手段更趨靈活，部分日用陶瓷產品出口價格已經有所回升。我國陶瓷在發(fā)展過程中，形成了一批出口骨干產品。在對外出口陶瓷產品中，日用瓷出口產品已經形成河北唐山、邯鄲、山東淄博、湖南醴陵、廣東潮州等一批出口瓷生產基地。像唐山的紅玫瑰骨質瓷、邯鄲的釉中彩強化瓷、淄博的華光瓷等都已成為國際較知名的品牌。在建筑衛(wèi)生陶瓷出口方面，佛山的鷹牌、東鵬、新中源、新明珠；樵東蒙娜麗莎、鉆石以及唐山的惠達都在不斷提高出口的份額，正在成為我國建陶工業(yè)對外出口的骨干企業(yè)，發(fā)展勢頭迅猛。價格過低成國瓷隱患 上半年，一 個 強 大 的 行 業(yè) 需 要 一 大 批 強 大 健 康 的企 業(yè) 群 體 來 締 造 ， 一 個 強 大 健 康 的 企 業(yè) 群 體 呼 喚 一 大 批 具 有 國 際 競 爭 力 的企 業(yè) 家 和 職 業(yè) 經 理 人 來 管 理 。 因 此 ， 我 真 心 希 望 我 們 建 陶 行 業(yè) 中 的 各 位 企業(yè) 家 、 各 位 職 業(yè) 經 理 人 、 各 位 有 識 之 士 能 自 發(fā) 或 在 行 業(yè) 協(xié) 會 的 領 導 下 ， 共同 學 習 、 研 討 、 熟 悉 市 場 經 濟 游 戲 規(guī) 則 ， 領 悟 一 流 企 業(yè) 的 管 理 精 華 ， 走 出市 場 競 爭 的 誤 區(qū) ， 做 到 不 戰(zhàn) 而 勝 ， 實 現(xiàn) 企 業(yè) 可 持 續(xù) 發(fā) 展 ！ 陶瓷業(yè)的振興和發(fā)展重要的是觀念的轉變，打造“CHINA”品牌，樹立國際產業(yè)形象。我國的藝術瓷在世界上一直都有很好的口碑，無論技術還是產品質量都處于世界領先地位，很多優(yōu)秀的陶瓷工藝品飲譽海內外，成為有識之士競相收藏的對象。如號稱“千年瓷都 ”的景德鎮(zhèn)，出產的一套名為 “吉祥如意”的釉中彩餐具，就是國家領導人出訪的重要禮品。近年來景德鎮(zhèn)也在原有技術的基礎上進行了一系列的技術更新，不久前還將千年陶瓷工藝與納米技術相結合，用于生產環(huán)保陶瓷、抗菌陶瓷以及泡沫陶瓷和高新技術陶瓷等，依靠高新技術保持“千年瓷都” 的青本科生畢業(yè)設計（論文）5春，成為陶瓷業(yè)的典范。我國陶瓷業(yè)的優(yōu)勢在于成本較低，但在成本低、質量優(yōu)的前提下，卻缺乏品牌知名度，那么國內廠商在與客商討價還價之時就只能永遠在價格上受制于人，與其等別人來勒著脖子討價還價，還不如主動出擊，在國際市場上做大做強品牌。 增強出口創(chuàng)匯意識。在經濟全球化、競爭國際化的大背景下，陶瓷企業(yè)要樹立外向型發(fā)展的經營理念和強烈的經濟全球化意識，面向世界市場，通過多種渠道、多種途徑參與國際競爭。國際陶瓷市場是多元化的，不同國家和不同文化、不同消費習慣的用戶對產品的質量、花色品種等方面的要求有很大差異。從有關資料獲悉，當前，俄羅斯鼓勵實驗用瓷進口，德國仿古瓷和咖啡具走俏，法國人喜歡動物造型的瓷器，西班牙人偏愛東方特色畫面，美國美術陶瓷需求強勁且要求產品圖案淡雅明快，意大利鐘情紫砂陶壺，澳大利亞流行鐵瓷和鐵石瓷，日本青睞舊瓷新包裝。國內企業(yè)要認真搜集國外陶瓷市場需求信息，針對不同的市場需求，對花色品種與產品檔次進行細分。 注重挖掘陶瓷文化。只有民族的才是世界的，中國陶瓷要走向世界，不僅要在產品質量上下功夫，更要在產品設計上進行變革和創(chuàng)新，將陶瓷產品與華夏民族悠久的藝術傳承與當代的審美觀念結合起來，充分挖掘我國悠久燦爛的陶瓷文化，大打文化牌，扎根民族，博采眾長，創(chuàng)造出不僅外觀精美而且極具文化內涵的、不僅有自己獨特的本色而且結合世界潮流的產品。 注重提升產業(yè)檔次。提升產業(yè)檔次是我國陶瓷工業(yè)擴大出口的重要依托。國內陶瓷企業(yè)要根據市場需求，廣泛開展與國際著名陶瓷企業(yè)的聯(lián)系與合作，進一步加快產業(yè)結構的調整，用高科技嫁接中國陶瓷工業(yè)，盡快實現(xiàn)裝備、技術和產品整體升級。下大力氣進行科研投入，培植一批科技含量高、市場競爭力強、經濟效益好的企業(yè)和產品，提高中國陶瓷工業(yè)的整體實力和核心競爭力。目前，中國日用陶瓷的總產量和出口量均居世界首位，不僅能滿足國內生產及生活的需要，還出口到世界 150 多個國家和地區(qū)。 當前，中國陶瓷業(yè)在國內市場總的發(fā)展趨勢是：在數量上已能充分供應的基礎上，人們對產品品種、檔次與質量的要求正在不斷提高。今后國內市場總的發(fā)展趨勢是產品品種要求從單件向規(guī)格花色配套方向發(fā)展，產品檔次要求適應不同層次消費者需求。隨著人民生活水平從溫飽到小康以至富裕的轉變，在今后一個相當長的時間內，市場供求的矛盾不在數量而在品種、規(guī)格、質量、檔次。隨著建筑業(yè)的發(fā)展，墻地磚、釉面磚與衛(wèi)生陶瓷的需求十分興旺，勢必形成行業(yè)的一個新的增長點。現(xiàn)階段，中國陶瓷業(yè)的戰(zhàn)略方針是：第一，以市場為導向，嚴格控制生產總量，努力調整產品結構，從以量取勝轉向以質取勝，從速度型轉向效益型。通過調整產品結構，使建筑衛(wèi)生陶瓷的產值超過日用陶瓷的產值，使高新技術陶瓷生產有一個較快的發(fā)展。在整個行業(yè)形成日用陶瓷、建筑衛(wèi)生陶瓷與高新技術陶瓷三足鼎立的局面；第二，積極發(fā)展高新技術陶瓷，開拓應用領域，提高產品檔次，注重發(fā)展實用性強、技術含量與附加值高的產品；第三，積極開拓國際市場，提高創(chuàng)匯效益，建成若干個各具特色的以生產名牌產品的企業(yè)為龍頭的出口瓷生產基地。其戰(zhàn)略目標是：第一，在 2010 年前要求達到下述目標：在日用陶瓷行業(yè)實行“五化“ ，即原料標準化、燃料潔凈化、輔料專業(yè)化、生產現(xiàn)代化、出口高檔化；第二，以出口為龍頭，面向國內國際兩個市場，規(guī)劃 2010 年產量保持在 100 億件左右。其中內銷 70 億件，要求檔次齊全，以中檔為主；出口 30 億件，出口單價平均達到 1.2 美元/件的中高檔水平；本科生畢業(yè)設計（論文）6第三，跟蹤世界陶瓷新材料發(fā)展，以氧化物、氮化物、碳化物為發(fā)展重點，逐步在全國建成 10～15 個高新技術陶瓷生產基地。今后 15 年，中國日用陶瓷銷售將呈平穩(wěn)發(fā)展趨勢，建筑衛(wèi)生陶瓷的市場發(fā)展看好。中國對高新技術陶瓷的研究與應用尚屬起步階段，其市場前景尤其可觀。1.2 陶瓷干燥機械使物料（濕坯、原料、泥漿等）獲得能量，液體水汽化而排除水分的過程稱為干燥陶瓷工業(yè)的干燥方法經歷了自然干燥法、室式哄房干燥到現(xiàn)代的用多種熱源連續(xù)生產的各式干燥機干燥的過程。物料的干燥原理是將能量傳給物料，物料中的水分獲得熱量后，汽化蒸發(fā)，由液體水變成氣體，離開了物料從而得到干燥。故物料的干燥過程既有熱傳播的過程，也有水分擴散的傳質過程。因此，作為完成干燥過程的干燥機械或設備通常包括以下幾部分：1. 干燥室。是完成干燥的場所，除送出送入物料或坯體等地方外，要用隔熱板或防護板密封成一定大小的空間。2. 熱源裝置。供給物料中液體水汽化蒸發(fā)必要的能量，有熱風、供頻電干燥、高頻電干燥、輻射干燥等多種干燥形式。3. 通風系統(tǒng)。使使干燥室內通風對流，將濕氣帶走。 4. 胚體的運載機構。 在干燥室內運行，將濕胚或物料送入，干坯或物料送出，實現(xiàn)干燥的連續(xù)進行。這些運載機構有車式、鏈式、轉盤式、推板式5. 動力傳動部分： 對于連續(xù)干燥式的干燥機，作為驅動運載機構按干燥工藝的需要做連續(xù)的或間歇的運動。6. 機械手和控制裝置： 實現(xiàn)自動完成干燥過程中的某些動作或控制規(guī)律如自動脫模、各動作程序控制等。因此，隨著干燥機的運載機構、干燥方法、控制手段的不同和為了滿足物料的干燥過程按干燥機理所引出的結果，產生了各種各式的干燥機：按生產的連續(xù)性和運載機構分間歇式和連續(xù)式，其中，間歇式包括各種室式干燥機；連續(xù)式包括隧道干燥機，鏈式干燥機，轉盤式干燥機，推板式干燥機，噴霧式干燥機（氣流式）。按干燥器應用的熱源分為：對流干燥，工頻干燥，高頻電子干燥，輻射干燥和復合熱源干燥。按在日用陶瓷生產按完成干燥工序分：一次干燥機——只完成脫模干燥，二次干燥——只完成脫摸干燥和白坯干燥，三次干燥——完成修坯干燥等。室式干燥機常用對流熱風或電干燥為熱源。當用對流熱風干燥坯體時，就是室式烘房。坯體放在機架上，熱風在室內流動使坯體干燥并將濕氣帶走。其特點是：不連續(xù)生產、熱耗大、干燥不均勻、操作條件差和勞動強度大、設備簡單、容易變更干燥制度。熱源可以分為燃燒熱、煙氣余熱、蒸汽、電熱、隧道窯余熱等。噴霧干燥是在干燥塔內將泥漿直接霧化干燥成干粉，是現(xiàn)代建材工業(yè)，日用陶瓷工業(yè)等部門中作為制備成型泥料發(fā)展很快的機械。本科生畢業(yè)設計（論文）7隧道干燥與隧道窯類似，用隧道為干燥室，小車為運載工具，干燥小車運載坯體由一端送入，另一端推出，熱風逆著推車方向自隧道一端送入，廢氣從另一端用抽風機或煙囪排出。此類干燥設備主要用于建材工業(yè)。干燥機的應用對于促進陶瓷工業(yè)的現(xiàn)代化生產有重要的意義。1．改變了靠天生產的自然干燥的原始落后狀態(tài)；2. 大為縮短了干燥時間和生產周期，提高了勞動生產率和產品質量，某些產品從過去干燥時間以天數，時數算縮少大為以分秒計算；3. 和許多現(xiàn)代化的成型方法（如自動壓力成型、滾壓成型等）聯(lián)動，使成型工藝實現(xiàn)完全的自動化，機械化；5. 節(jié)省大批的坯板、減少了大量的模具；6. 減低了勞動強度、改善了勞動條件，提高了文明生產水平。我的畢業(yè)設計題目是臥式陶瓷鏈式干燥機動力傳動系統(tǒng)，所以接下來主要的敘述一下鏈式陶瓷干燥機方面的一些相關內容。1.3 鏈式陶瓷干燥機采用注漿法和可塑法成型的坯體，含有較多的水分，需要干燥機（簡稱鏈干機）干燥均勻，熱效率較高，工人勞動強度小，在日用陶瓷廠中得到廣泛應用。鏈式干燥機的構造和工作原理：鏈式干燥機是在干燥室內由懸掛輸送機運送坯體的一種設備。懸掛輸送機有兩條平行的閉合鏈條，鏈條之間按等距離懸掛著許多吊籃，坯體的干燥或模型放在吊籃上，鏈條以一定的運動規(guī)律將吊籃上的坯體和模型送入干燥室。鏈式干燥機由鏈條、鏈輪、吊籃、鋼架、傳動裝置、保溫板和熱空氣系統(tǒng)組成。日用陶瓷廠使用的鏈式干燥機一般分前箱和后箱兩部分。前箱用于帶模坯體的干燥，即青坯體干燥；后箱用于脫模后的坯體干燥，即白坯干燥。成型后，坯體連同模型一起從鏈式干燥機前箱“進口”處放入吊籃，坯體在輸送的同時進行干燥，通過調節(jié)輸送速度和前箱的干燥溫度，使坯體到達“出口”時能夠脫離模型，然后由工人或機械手取出放入后箱的吊籃中，模型則留在前箱隨同吊籃返回鏈式干燥機的“進口”處；后箱吊籃上的坯體在干燥室內完成白坯干燥。前箱和后箱的溫度可以分別調節(jié)，前箱的溫度一般不會超過六十攝士度，后箱溫度一般不會高于九十攝士度。熱空氣由風機送入，濕含量較高的干燥尾氣從頂部的排氣口排出。也有的鏈式干燥機將后箱的一部分尾氣送到前箱，這樣可以增加前箱干燥氣體的濕含量，同時可以提高干燥器的熱效率。坯體在干燥室內的干燥時間可用改變鏈輪轉速的辦法調節(jié)。其中鏈式干燥機是用了各種形式的鏈條作為牽引件帶動放著模胚的載胚板（又稱搖籃、掛籃、吊籃、放坯板等）在干燥室以一定的運動規(guī)律（連續(xù)地或間歇地）運行，使胚體或模子得到干燥和輸送到預定的地點。根據干燥工藝和操作等需要非常靈活地設計布置成各種形式走向的閉合鏈。主要從干燥段來看，有水平式和垂直式兩個基本形式。我所選的設計題目是臥式鏈式干燥機的動力傳動系統(tǒng)，設計工作主要包括電動機的選擇、減速器的選擇、鏈條的選擇及布置情況、聯(lián)軸器的選擇，主動軸和從動軸的設計、校合，本科生畢業(yè)設計（論文）8主動鏈輪和從動鏈輪的設計、校合，以及吊籃（包括耳板，載板，托板等），銷軸的設計。具體的設計步驟我將在設計說明書中詳細介紹。臥式干燥機的鏈條布置是水平布置形式。我所設計的干燥機是多層水平布置形式，如圖所示：其特點是：1. 對于定向集中對位干燥、輻射干燥、需要轉動坯件干燥、兩面使用熱源 干燥等情況時，幾乎全部采用這種形式。2. 可在廠房低的地面布置；也可在較高廠房的高層布置，以便干燥器在樓房或箱房之上，操作位置在下，改善勞動環(huán)境。3. 從結構來看，鏈輪數不多但鏈很長，要用雙鏈，為了防止懸空鏈條下垂造成的種種不良后果，一般要鋪設水平支撐導軌，對雙鏈跨距大的要在兩邊鏈條中間加支撐桿以保持兩鏈的平行距離。4. 動力消耗較大，張緊調節(jié)較復雜，機架剛性要求高。5. 坯體干燥溫度均勻等特點。本科生畢業(yè)設計（論文）9第二章 設計說明書 2.1 電動機和減速器的選擇2.1.1 電動機的選擇實用經驗數據，對于 8~10 英寸盤類，雙鏈多層鏈式干燥機的驅動電動機功率一般在 5.5KW~10KW，根據現(xiàn)場的工作環(huán)境以及各種型號的電動機的適合工作的環(huán)境。考慮到廠房的工作環(huán)境不超過 40 度，相對濕度不超過 95%，海拔不超過 1000m，額定電壓 380V，頻率 50HZ，所以我選用 Y 系列三相異步電動機，型號為 Y160L-6，滿載轉速為 970r/min，同步轉速 1000r/min，6 極；額定轉矩2.0N.mm，最大轉矩 2.0N.mm，質量為 137kg。2.1.2 減速器的選擇根據該設備的工作情況，以及電動機的轉速，我選的的減速器型號NGW102，其傳動比為 280，傳動比代號為 18，最大轉速不超過 1000r/min，機座型號為 10，工作環(huán)境溫度為-40 度-+45 度。2.2 帶輪設計2.2.1 V 帶輪的設計要求設計 V 帶時基本上要滿足的要求有：質量??；結構工藝性好；無過大的鑄造應力；質量分布均勻，轉速高時要經過動平衡；輪槽工作面要精細（加工表面粗糙度一般應為 3.2） ，以減少帶的磨損；各槽的尺寸和角度應保持一定的精度，以使載荷分布較為均勻等。2.2.2 帶輪的材料帶輪的材料主要采用鑄鐵，常用的材料牌號為 HT150 或 HT200；轉速較 高是宜采用鑄鋼（或采用鋼板沖壓后焊接而成） ；小功率的可以采用鑄鋁的或塑料的。在這次設計中，聯(lián)系所選用的電動機轉速不高，所以主動帶輪我選用鑄鐵為帶輪材料，從動帶輪速度比主動帶輪還要低，所以從動帶輪也選鑄鐵為材料。本科生畢業(yè)設計（論文）102.2.3 帶輪的設計計算已知電動機的型號 Y160L-6，額定功率 9KW，轉速為 970r/min，傳動比為i=3，設計帶輪如下：1. 確定計算功率 PcaPca=KAP [6]因為鏈式陶瓷干燥機的的載荷變動很小所以查表得 KA=1.1，所以Pca=KAP=1.1*9=9.9KW2. 選取 V 帶帶型根據 Pca 和轉速 n1，查表確定選用普通 V 帶 B 系列3. 確定帶輪的直徑查表知，為了滿足輸出扭距，B 型帶的直徑最小在 125mm，所以先選主動帶輪直徑 dd1=125，根據公式 dd2=idd1[6] 得 dd2=idd1=3*125=375mm查表可查出從動帶輪直徑為 400mm按公式 v=Лd d1n1/60*1000 驗算帶的速度V=Лdd1n1/60*1000=3.14*125*970/60*1000=6.35m/s〈35m/s帶的速度適合。4. 確定 V 帶的基準長度和傳動中心距根據 0.7（dd1+dd2） 〈a 0〈2（dd1+dd2） ，得0.7（125+400 ） 〈a 0〈2（125+400）367.5〈a 0〈1050，初步確定中心距 a0=400mm。根據公式 L`d=2a0+Л/2*（dd1+d d2）+（dd1-dd2） /4a0 [6] 得2L`d=2a0+Л/2*（dd1+dd2） +（dd1-dd2） /4a0 =2*400+3.14/2（125+400 ）+（125-400） /4*400=1910mm查表得，選取帶的中心距為 1800mm根據公式 a=a0+（L d-L`d）/2 得a=a0+（L d-L`d）/2=400+（1800-1910）/2=435mm5. 驗算主動輪上的包角 α由公式 α1=180 -（dd2-dd1）*57.5 [6] 得ooα1=180 -（dd2-dd1）*57.5本科生畢業(yè)設計（論文）11=180 -（400-125 ）*57.5oo=143.6 120主動輪上的包角合適。6. 計算 V 帶根數由公式 z=Pca/（Po+ΔPo）KaKl [6] 得由 n1=970n/min、dd1=125mm、i=3，查表得 Po=1.67，ΔPo=0.3，Ka =0.9，Kl=0.95所以，z=Pca/（Po+ΔPo）KaKl=9.9/（1.67+0.3）*0.9*0.95=5.82應取 V 帶 6 根。7.計算預緊力 Fo在帶傳動中，預緊力是通過在帶與兩帶輪的切點跨距中點，加上一個垂直于兩輪上部外公切線的適當載荷，使帶沿跨距每長 100mm 所產生的撓度為1.6mm 來控制的。由公式知 Fo=500*[Pca（2.5/ Ka-1）/vz+ qv 2查表得 q=0.1kg/m，所以Fo=500*[Pca（2.5/ Ka-1）/vz+ qv=500*[9.9（2.5/0.9-1）/6.35*6+0.1 *6.35 2=231.5N8. 計算作用在軸上的壓軸力 Fp為了設計安裝帶輪的軸和軸承，必須確定帶傳動作用在軸上的力 Fp。如果不考慮帶的兩邊的拉力差，則壓軸力可以近似地按帶的兩邊預緊力 Fo 的合力來計算，即由公式 Fp=2zFosinα/2 [6] 得Fp=2zFosinα/2=2*6*231.5* sin143.6 /2o=2658.N 9. 帶輪的結構設計帶輪的結構設計，主要是根據帶輪的基準直徑選擇結構形式；根據帶輪的截型確定輪槽尺寸；帶輪的其他結構可以參照經驗公式計算。確定了帶輪各部分的尺寸后，即可繪出零件圖，并按工藝要求注出相應的技術要求等。鑄鐵制 V 帶輪的典型結構有以下幾種形式：實心式、腹板式、孔板式、橢圓輪輻式。帶輪的基準直徑 dd 小于等與 2.5d（d 為軸的直徑，單位為 mm）時，可采本科生畢業(yè)設計（論文）12用實心式；當 dd 小于等于 300mm 時，采用腹板式（當 D1-d1 大于 100mm 時，可采用孔板式） ；dd 大于 300mm 時，可采用輪輻式。綜上所述，主動帶輪選擇實心式。查表（GB/T11544-1997，GB/T13575.1-1992）得，B 型帶中的一些參數如下：b=17 ，h=11 ，bd=14.0 ，ha 最小值為 3.5，本次設計選為 4 ，hf 最小值為 10.8 ，設計中選為 11，e=19 0.4，?f 最小值為 11.5，設計中為 12，m 最小值為 7.5，設計中為 15（以上數據單位均為 mm） ，α=34 度。主動帶輪采用實心式，如圖 2 所示：從動帶輪基準直徑為 400mm300mm 所以從動帶輪設計成輪輻式，如圖所示：本科生畢業(yè)設計（論文）132.3 軸的設計2.3.1 軸設計的主要內容軸的設計跟其他零件的實際相似，包括結構設計和工作能力計算兩個方面的內容。軸的結構設計是根據軸上零件的安裝、定位以及軸的制造工藝等方面的要求，合理的確定軸的結構和尺寸。軸的結構設計不合理，會影響軸的工作的 可靠性，還會增加軸的制造成本和軸上零件裝配的困難等。因此，軸的結構設計是軸設計中的重要內容。軸的工作能力計算指的是軸的強度、剛度和振動穩(wěn)定性等方面的計算。多數情況下，軸的工作能力主要取決于軸的強度。這時只需對軸進行強度計算，以防止斷裂或塑性變形。而對剛度要求高的軸（如車床主軸）和受力大的細長軸，還應進行強度計算，以防止工作時產生過大的彈性變形。對高速運轉的軸，還應進行振動穩(wěn)定計算，以防止發(fā)生共振而破壞。2.3.2 軸的材料軸的材料主要是碳鋼和合金鋼。鋼軸的毛坯多數用扎制圓鋼和鍛件，有的則直接用圓鋼。由于碳鋼比合金鋼價廉，對應力集中的敏感性較低，同時也可以用熱處理或化學熱處理的辦法提高耐磨性和抗疲勞強度，故采用碳鋼制造軸應用尤為廣本科生畢業(yè)設計（論文）14泛，其中常用的是 45 鋼。由于合金鋼比碳鋼具有更高的力學性能和更好的淬火性能。因此，在傳動大動力，并要求減小尺寸與質量，提高軸頸的耐磨性，以及處于高溫或低溫條件下工作的軸，常采用合金鋼。必須指出的是：在一般的工作溫度下（低于 200 攝士度） ，各種碳鋼和合金鋼的彈性模量均相差不大，因此在選擇鋼的種類和決定鋼的熱處理方法時，所根據的是強度和耐磨性，而不是軸的彎曲強度和扭轉強度。但也應注意，在即定的條件下，有時也可選擇強度較低的鋼材，而用適當增大軸的截面面積的辦法來提高軸的剛度。各種熱處理（如高頻淬火、滲氮，滲碳、氰化等）以及表面強化處理，對提高軸的抗疲勞強度都有顯著的效果。根據本次設計設備上的軸工作情況，我們所選材料也是 45 鋼，然后經過熱處理即可。2.3.3 軸的結構設計軸的結構設計包括定出軸的合理外型和全部的結構尺寸。軸的結構設計主要取決于以下因素：軸在機器中的安裝位置及形式；軸上安裝的零件的類型、尺寸、數量以及和軸的連接方法；載荷的性質、大小、方向、及分布情況；軸的加工工藝等。由于影響軸的結構的因素很多，且其結構形式又要隨著具體情況的不同而異，所以軸沒有標準的結構形式。設計時，必須針對不同的情況進行具體的分析。但是，不論合種具體條件，軸的結構都應滿足良好的制造工藝性等。下面討論軸的結構設計中要解決的幾個主要的問題。（1）.擬定軸上零件的裝配方案擬定軸上零件的裝配方案是進行軸的結構設計的前提，它決定著軸的基本形式。所謂裝配方案就是預定出軸上的主要零件的裝配方向、順序和相互聯(lián)系。（2）.軸上零件的定位為了防止軸上零件受力時發(fā)生沿軸向或周向的相對運動，軸上零件除了有游動或空轉的要求外，都必須進行軸向和周向定位，以保證其準確的工作位置。軸上零件的軸向定位是以軸肩、套筒、軸端擋圈、軸承端蓋和圓螺母等來保證。軸肩分為定位軸肩和非定位軸肩兩類。利用軸肩定位是最方便最可靠的方法，但采用軸肩就必然會使軸的直徑加大，而且軸肩處將因截面突變而引起應力集中。另外，軸肩過多也不利于加工。因此，軸肩定位多用于軸向力較大的場合。定位軸肩的高度 h 一般取為 h=（0.07~0.1 ） d，d 為與零件相配處軸的直徑，單位 mm。滾動軸承的定位軸肩高度必須低于軸承內圈端面的高度，以便拆卸軸承，軸肩的高度可查手冊中的軸承的安裝尺寸。為了使零件能靠緊軸肩而得到準確可靠的定位，軸肩處的過度圓角半徑必須小于與之相配的零件轂孔端部的圓角半徑或倒角尺寸。套筒定位結構簡單，定位可靠，軸上不需開槽、鉆孔和切制螺紋，因而不影響軸的疲勞強度，一般用于軸上兩個兩件之間的定位。如兩個零件的間距較本科生畢業(yè)設計（論文）15大時不宜采用套筒定位。軸端擋圈適用于固定軸端零件，可以承受較大的軸向力。軸端擋圈可采用單螺釘固定，為了防止軸端擋圈轉動造成螺釘松脫，可加圓拄銷鎖定軸端擋圈，也可采用雙螺釘加止動墊片防松等固定方法。圓螺母定位可承受大的軸向力，但軸上螺紋處有較大的應力集中，會降低軸的疲勞強度，所以一般用于固定軸端的零件，有雙圓螺母和圓螺母與止動墊圈兩種形式。當軸上兩零件間距離較大不宜使用套筒定位時，也可以采用圓螺母定位。利用彈性擋圈、緊定螺釘及鎖緊擋圈等進行軸向定位，只適用于零件上軸向力不大之處。緊定螺釘和鎖緊擋圈常用于光軸上的零件的定位。此外，對于承受沖擊載荷和同心度要求較高的軸端零件，也可采用圓錐面定位。周向定位的目的是限制軸上零件與軸發(fā)生相對轉動。常用的軸向定位零件有鍵、花鍵、銷、緊定螺釘以及過盈配合等，其中只用在傳力不大之處。（3）.各軸段直徑和長度的確定零件在軸上的定位和裝方案確定后，軸的形狀便大體上確定。各軸段所需的直徑與軸上的載荷大小有關。初步確定軸的直徑時，通常還不知道支反力的作用點，不能決定彎矩的大小與分布情況，因而還不能按軸所受的具體載荷及其引起的應力來確定軸的直徑。但在進行軸的結構設計之前，通常已能求得軸所受的扭矩。因此，可按軸所受的扭矩初步估算軸所需直徑。將初步估算的直徑作為承受扭矩的軸段的最小直徑 dmin，然后再按軸上零件的裝配方案和定位要求，從 dmin 處起逐一確定各段軸的直徑。在實際設計中，軸的直徑也可憑設計者的經驗取定，或參考同類機械用類比的方法確定。有配合要求的軸段，應盡量采用標準直徑。安裝標準件部位的軸徑，應取為相應的標準值及所選配合的公差。為了使齒輪、軸承等有配合要求的零件裝拆方便，并減少配合表面的镲傷，在配合軸段前應采用較小的直徑。為了使與軸作為過盈配合的零件易于裝配，相配軸段的壓入端應制出錐度；或在同一軸段的兩個部位采用不同的尺寸公差。確定各軸段尺寸時，應盡可能使結構緊湊，同時還要保證零件所需要的裝配或調整空間。軸的各段長度主要是根據零件與軸配合部分的軸向尺寸和相鄰零件間的空隙來確定的。為了保證軸向定位可靠，與齒輪和聯(lián)軸器等零件相配合部分的軸段長度一般應比輪轂長度短 2~3mm。具體計算步驟如下：1. 求出輸出功率 P3、轉速 n3 和轉矩 T3若取每級效率 80%，則P3=Pηηη=9*0.8*0.8*0.8=4.67KW就 n3=1.3r/min于是 T3=9550000P3/T3=95000*4.67/1.3=62000000N*m2. 初步確定軸的最小直徑由公式得 dmin=35.6主動軸 最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器的最小直徑。為了使所選的軸直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應，所以需要同時選聯(lián)軸器型號。聯(lián)軸器的計算轉矩 Tca=KA*T3，查表，考慮到轉矩變化很小，所以選KA=1.3，則Tca= KA*T3=1.3*6.2000000N*m本科生畢業(yè)設計（論文）16=80600000Nm按照計算轉矩應小于聯(lián)軸器公稱轉矩的條件，查標準 GB/T5014-1985 或手冊，選用 Y 型長圓柱軸孔聯(lián)軸器。半聯(lián)軸器的孔徑為 38，其軸孔長度 60。主動軸的結構設計1）擬定軸上零件的裝配方案本次設計的裝配方案已經過分析和類比同類產品，先選用如圖 3 所示方案2）初步選擇滾動軸承。因軸承只受徑向力，所以選用深溝球軸承，參照工作要求，并根據 d2-3=40 由軸承產品目錄中初步選取 6028（GB/T 276-94）其尺寸d*D*B=40*80*18，軸承右端用軸肩進行軸向定位，根據軸承座標準及軸承的尺寸，初步定 L1-4=79mm。取安裝鏈輪段 L3-4 的直徑為 46，鏈輪左端用軸肩定位，根據鏈輪寬度和軸承座的裝配尺寸，及擋圈的寬度選定 L3-4=41mm。鏈輪左端用套筒定位，軸肩高度為 3mm。則軸的最粗直徑為 52mm。至此，已初步確定了軸的各段的直徑和長度3. 軸上零件的周向定位鏈輪，聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵聯(lián)接，按 d1-2 查手冊選取鍵為b*h=10*8（GB 1096-79） ，鍵槽用銑刀加工，長為 56mm（標準鍵長見 GB 1096-79） 。2.3.4 校核軸軸的計算通常都是在初步完成結構設計后進行校核計算，計算準則是滿足軸的強度或剛度要求，必要時還應校核軸的振動穩(wěn)定性。軸的強度校核計算進行軸的強度校核計算時，應根據軸的具體軸的具體受載及應力情況，采取相應的計算方法，并恰當地選取其許用應力。對于僅僅（或主要）承受扭矩的軸（傳動軸） ，應按扭轉強度條件計算；對于只承受彎矩合成強度條件進行計算，需要時還應按疲勞強度條件進行精確校核。此外，對于瞬時過載很大或應力循環(huán)不對稱性較為嚴重的軸，還應按峰尖載荷校核其靜強度，以免產生過量的塑性變形。截面 1-2，2-3 只受扭矩作用，雖然鍵槽，軸肩過渡配合所引起的應力集中均將削弱軸的疲勞強度，但由于軸的最小直徑是按扭轉強度較為寬裕地確定的所以各截面均無須校核。整個軸不受彎矩作用，所以不需要校核。從動軸的設計計算以及校核計算跟主動軸的計算相似，在這里就不做過多的說明。本科生畢業(yè)設計（論文）172.4 鏈條的選擇鏈式干燥器使用鏈條是拖帶載板在干燥室內按一定的走向和規(guī)律運動。工作特點是低速重載。對鏈條的要求是節(jié)距均勻，高的耐磨強度，互換性好和產品的來源廣，以便于維修、改裝、更新?，F(xiàn)有的鏈條有兩種，標準鏈和非標準鏈（異形鏈） ，但均屬于套筒鏈，是大節(jié)距的傳動鏈或拽引鏈延用到干燥機，而為了安裝吊籃而將部分銷軸改換。一般情況下，應優(yōu)先選用標準鏈。鏈條的規(guī)格以節(jié)距 t 表示的，節(jié)距大小的選擇應從強度、壽命、吊籃的尺寸排列的合理、運動的平穩(wěn)性，鏈輪的加工制造、供應情況等多方面考慮。總之，鏈式干燥機常用的鏈條節(jié)距一般為 1~4英寸，鏈條的閉合總長度應為吊籃占用節(jié)距的整數倍，且總節(jié)距數為偶數。鑒于此，查表選鏈號 32A 磙子鏈（GB 1243.1-83） ，節(jié)距為 50.80mm，磙子外徑 28.58mm，內鏈節(jié)內寬 31.55mm，銷軸直徑 14.27mm，內鏈板高度48.26mm，極限拉伸載荷 222.4KN，每米質量 10.10kg。鏈條布置是水平多層布置，如圖：鏈條主要參數的確定（1） 鏈條的長度 根據生產線的生產能力和坯體的干燥時間，鏈條的長度L=Le+Lr或 L=Q/n*dt+Lr在上面兩個式中L——鏈條的長度，mLe——鏈條的有效長度，即吊籃上有坯體的鏈條長度，m；Lr——鏈條返回段的長度，即吊籃上沒有坯體的鏈條長度，m ；Q——生產能力，件/h；本科生畢業(yè)設計（論文）18n——每個吊籃上放置的坯體數，一般 n=8~10；d——吊籃的間距，主要由坯體和模型的尺寸決定，m ；t——坯體的干燥時間，由工藝試驗決定，h。鏈條的總長度應為吊籃節(jié)距數的整數倍數，且總節(jié)數應為偶數。（2） 平均輸送速度 連續(xù)輸送V=Qd/3600n式中 v——平均輸送速度，m/s鏈式陶瓷干燥機運動部分的質量比較大，特別是干燥時間長的鏈式干燥機，總共有一百多個吊籃，整個運動部分的質量可達到幾噸，為了減少慣性力，要求鏈干機的間歇運動機構有良好的動特性，也就是要求機構的最大速度小，并且沒有各種運動沖擊。此外，模型和坯體在吊籃上是沒有夾具固定的，為避免因慣性力作用而造成位置移動，應滿足下面條件：a〈fg式中 a——鏈條的最大加速度；F——模型或坯體與吊籃托板間滑動摩擦因數，由實驗測定，作為初步計算，可取 f=0.4；就 g——重力加速度。（3） 吊籃間距和鏈輪節(jié)圓半徑 吊籃間距應保證吊籃運動時不會發(fā)生干涉，此時應有：d 大于等于 2B+b在改向輪處D 大于等于 Rarcsin[（2B+c ）/2R ]為了防止吊籃與鏈輪軸之間運動干涉，可以證明鏈輪的節(jié)圓半徑應滿足一定的條件。在上面各式中：d——吊籃的間距，m；B——吊籃的半寬，m；H——吊籃的高度，m；b——水平輸送段吊籃之間的間隙，m；c——改向輪處吊籃之間的間隙，m；R——改向輪的節(jié)圓半徑，m。各種間隙通常取為 25mm 左右。綜上所述，干燥時間為 90 分鐘，鏈條的速度為每分鐘 1.7m 左右，則鏈條的有效長度約為 153m，加上返回段的鏈條的長度為 24m，共為 174m，則需要本科生畢業(yè)設計（論文）19鏈條為 174000/50.8=3425.2 節(jié)，取為 3426 節(jié)鏈條。2.5 鏈輪設計鏈輪是鏈傳動的主要零件，鏈輪齒形已經標準化。鏈輪的設計主要是確定其結構及尺寸，選擇材料和熱處理。2.5.1 鏈輪的基本參數及主要尺寸鏈輪分為主動鏈輪，從動輪和導向輪三種。改向輪是使鏈輪是使鏈條改變運動方向的，數量多。導向輪用于導向，可用鏈輪，也可以用不帶齒的滾輪，直徑比改向輪小。鏈輪的材料可以是鑄鐵或鑄鋼，鑄鋼的耐磨性好但價格比較貴。鏈輪和軸的聯(lián)接 鏈式干燥機傳動軸兩端都裝有鏈輪，對于主動軸，一端的鏈輪與軸之間通常用鍵聯(lián)接，另一端的鏈輪與軸的聯(lián)接則應設計成可在一定范圍內調節(jié)鏈輪與軸之間相互角度的結構，裝配時兩端的鏈輪可通過這種調節(jié)調成相互對稱，以保證兩條平行鏈條的運動同步， 。從動軸一般設計成心軸，工作時鏈輪轉動，軸則不動，使兩鏈輪在運行中能自動進行調整，不使吊籃卡死，如圖所示：鏈輪的基本參數是配用鏈條的節(jié)距 p，套筒的最大的外徑 d1，排距 p1，以及齒數 z。本科生畢業(yè)設計（論文）202.5.2 鏈條的齒形磙子鏈與鏈輪嚙合屬于非共軛嚙合，其鏈輪齒形的設計可以有較大的靈活性，GB1244-1985 中沒有規(guī)定具體的鏈輪齒形，僅僅規(guī)定了最大和最小齒槽形狀及其極限參數，凡在兩個極限齒槽形狀之間的各種標準齒形均可采用。目前較流行的齒形是三圓弧一直線齒形。當選用這種齒形并用相應的標準刀具加工時，鏈輪齒形在工作圖上不畫出，只需注明鏈輪的基本參數和主要尺寸，并注明“齒形按 3RGB/T 1244-1985 規(guī)定制造即可。鏈輪軸向齒廓及尺寸，應符合 GB/T 1244-1985 的規(guī)定。2.5.3 鏈輪的結構 小直徑的鏈輪可制成整體式；中等尺寸的鏈輪可制成孔板式的；大直徑的鏈輪，常采用可更換的齒圈用螺栓聯(lián)接在輪芯上。所以我設計的鏈輪設成孔板式的，由于鏈式干燥機的鏈輪所受載荷較為平穩(wěn)，受沖擊不是很大，所以本次設計鏈輪的材料選為 HT250 制造。齒形按 3RGB/T 1244-1985 規(guī)定制造。2.6 鏈條的張緊裝置一臺鏈式干燥機的鏈條往往長達數十米至數百米。這些鏈條有成千上萬鏈節(jié)組成。再經過較長時間的運動后，鏈條會松弛，故需設置張緊機構，使鏈條具有一定的張力，防止運行時鏈條從鏈條從鏈輪上脫落下來。鏈桿機一般采用螺旋張緊裝置。螺旋張緊裝置可水平安裝也可垂直安裝。張緊裝置一般安裝在最松邊，如總裝圖上所示，設計時，注意螺桿工作中受拉力作用。 2.7 吊籃的設計吊籃由掛耳、載板、托板組成，吊籃通過掛耳懸掛在鏈條的銷軸上，用于承放坯體和模型。對吊籃的要求是：1.在銷軸上能擺動自如，保持水平；2.吊籃的重心應低于削軸的重心，以保持吊籃的穩(wěn)定性；3.剛性好、重量輕；4.不污染坯體。載板常用鋁板沖壓而成的或以鍍鋅角鐵做框架，在框架內安置拖板。拖板一般用纖維板、鑄鋁或玻璃鋼板等做。掛耳常用鑄鐵或鋼板制造，一般采用長圓孔，這樣可以方便掛上取下，根據這些我設計的掛耳如圖所示：本科生畢業(yè)設計（論文）21吊籃的高度應根據制品的種類來確定，高度太大，干燥機的體積龐大；高度太小，重心過高，不穩(wěn)定。目前常用吊籃的高度有 100mm 和 120mm 兩種。吊籃載板長度的確定：載板長度短，每個吊籃的裝載量少，吊籃數必須增多，鏈條的長度必然加長，這是不經濟的；反之，每個吊籃的裝載量增加，吊籃的數量減少了，鏈條短。但載板過長，會增加勞動強度。合理的長度是能放置較多的模型和坯體，而操作者不移動或稍作移動就能進行取放操作。目前載板的長度一般為 1600~2000。 2.8 鋼架和保溫板的設計鋼架基本上是用型鋼搭接成的。保溫板一般用薄鋼板和保溫材料組裝成的。這一部分由另一名同學負責，所以在這里就不做詳細說明了。2.9 螺栓組聯(lián)結的結構設計螺栓組聯(lián)結結構設計的主要目的，在于合理確定聯(lián)結結合面的幾何形狀和螺栓的布置形式，力求個螺栓和聯(lián)結結合面受力均勻，便于加工裝配。1 聯(lián)結結合面的幾何形狀通常都設計成軸對稱的簡單幾何形狀，如圓形，環(huán)形，矩形等。這樣不但便于加工制造，而且便于對稱的布置螺栓，使螺栓阻擋對稱中心和聯(lián)結結合的對稱面的性心重合，從而保證聯(lián)結結合面受力均勻。2 螺栓的布置各螺栓的受力合理。對于鉸制空螺栓連接不要在平行于工作載和的方向上成排的布置八個以上的螺栓，以免在和分布過于不均。當螺栓連接承受玩具或轉矩時，應是螺栓連接的位置適當靠近邊緣，以減小螺栓的受力，如果同時承受軸向載荷和較大的橫向載荷， 應采用銷，套筒，鍵等抗剪零件承受軸向載荷，以減小螺栓的預緊力及結構尺寸。3 螺栓的排列應由合理的間距，邊距。螺栓布置時，各螺栓軸線件以及螺栓軸線和機體比肩的最小距離，應根據扳手所需活動空間的大小來確定。4 分布在同一圓周上的的螺栓數目，應取成 4，6，8 等偶數，以便在圓周上鉆孔的分度和劃線。同一螺栓組中螺栓的材料，直徑長度均相等。本科生畢業(yè)設計（論文）225 避免螺栓承受附加的彎曲載荷。除結構上保證載荷不偏心外，還應在工藝上保證被連接件，螺母，螺栓頭部的支承面平整，并與螺栓軸線相垂直。在鑄，煅等粗糙平面上安裝螺栓時，應制成凸臺或沉頭座。當支承面為傾斜表面時，應采用斜面墊圈等。成型機的機架部分為焊接件，立柱間與基座的連接處采用螺栓連接。本科生畢業(yè)設計（論文）23第三章 總結鏈式干燥機體積龐大，一般由制造廠在現(xiàn)場安裝調試。安裝質量如不合技術要求，會直接影響設備的正常運行，甚至無法工作。使用中要經常給各潤滑點加注潤滑油，注意鏈條的松緊程度是否合適，如不合適，應進行調節(jié)。干燥速度可通過改變干燥介質的溫度來調節(jié)。干燥速度不宜過快，以免坯體變形和開裂鏈式干燥機在運行中如有吊籃傾覆應立即停機，找出故障。吊籃傾覆的主要原因是：（1） 運行不平穩(wěn)，使放在吊籃中的坯體或模型不居中，吊籃運行，碰到障礙物或在改向輪處由于運動干涉而傾覆。（2） 兩邊鏈條松緊不一，兩邊吊籃銷軸錯位，吊籃卡死，在改向輪處傾覆。（3） 改向輪處支承導軌安裝位置不正確，吊籃掛耳與導軌相碰而傾覆。（4） 工人操作不當，坯體或模型沒有放在吊籃中心，造成吊籃傾斜而傾覆本科生畢業(yè)設計（論文）24參考文獻[1]張慶今， 《硅酸鹽工業(yè)機械及設備》 ，華南理工大學出版社，2004 年 4 月第一版[2]李慶余， 《機械制造裝備設計》 ，機械工業(yè)出版社出版，2003 年 8 月第一版[3]張柏清，林云萬， 《陶瓷工業(yè)機械與設備》 ，中國輕工業(yè)出版社，1999 年 6 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F.Sportts, Prentice-Hall, Inc.,1985 and “Machine Design”, Anthony Esposito, Charles E .,Merrill Publishing Company , 1987. 本科生畢業(yè)設計（論文）25致 謝為期兩個月的畢業(yè)設計已基本結束,設計的過程忙碌而又充實。本次設計得到了 XXX 老師的全力支持與幫助，設計過程中遇到很多現(xiàn)實問題,需要不斷的咨詢 XXX 老師,劉老師總是耐心的給我們提供相關的資料和建議。使我的設計工作能順利的進行下去，同時他還要求我們理論與實際的聯(lián)系，讓我們更早的融入設計中，且加強了我們在實際工作中的能力。