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III 目 錄 1 緒 論 1 1 1 銑床的發(fā)展及分類 1 1 2 銑床的主要結構 3 1 3 銑床的電力拖動形式和控制要求 3 2 臥式銑床的主要結構及 要求 5 2 1 一般臥式銑床的主要結構及運動形式 5 2 2 臥式銑床的主傳動系統(tǒng)組成及要求 6 3 主傳動系統(tǒng)的運動設計 8 3 1 轉速圖 9 3 2 結構網(wǎng)與結構式 12 3 3 轉速圖的擬定 13 3 4 帶輪及 V 帶設計 17 3 5 齒輪齒數(shù)的確定 19 3 6 齒輪各項參數(shù)的確定 23 4 主傳動系統(tǒng)的結構設計 25 4 1 主傳動系統(tǒng)的布局及變速機構的類型 25 4 2 齒輪的布置 26 4 3 軸的空間布置 28 4 4 計算轉速 29 4 5 主軸軸徑設計 31 4 6 主傳動系統(tǒng)的開停裝置 34 4 7 主傳動系統(tǒng)的制動裝置 35 5 傳動系統(tǒng)的潤滑 36 5 1 潤滑系統(tǒng)的要求 36 5 2 潤滑劑的選擇 36 5 3 潤滑方式 37 6 參考文獻 39 第 1 頁 1 緒 論 1 1 銑床的發(fā)展及分類 銑床主要用銑刀在工件上加工各種表面的機床 通常銑刀旋轉運動為主運動 工 件和銑刀的移動為進給運動 它可以加工平面 溝槽 也可以加工各種曲面 齒輪等 銑床是用銑刀對工件進行銑削加工的機床 銑床除能銑削平面 溝槽 輪齒 螺紋和 花鍵軸外 還能加工比較復雜的型面 效率較刨床高 在機械制造和修理部門得到廣 泛應用 銑床是一種用途廣泛的機床 在銑床上可以加工平面 水平面 垂直面 溝槽 鍵槽 T 形槽 燕尾槽等 分齒零件 齒輪 花鍵軸 鏈輪 螺旋形表面 螺紋 螺旋槽 及各種曲面 1 此外 還可用于對回轉體表面 內孔加工及進行切斷 工作等 銑床在工作時 工件裝在工作臺上或分度頭等附件上 銑刀旋轉為主運動 輔以工作臺或銑頭的進給運動 工件即可獲得所需的加工表面 由于是多刀斷續(xù)切削 因而銑床的生產(chǎn)率較高 簡單來說 銑床是用銑刀對工件進行銑削加工的機床 銑床最早由美國人 E 惠特 尼于 1818 年創(chuàng)制的臥式銑床 為了銑削麻花鉆頭的螺旋槽 美國人 J R 布朗于 1862 年創(chuàng)制了第一臺萬能銑床 是為升降臺銑床的雛形 1884 年前后出現(xiàn)了龍門銑床 20 世 紀 20 年代出現(xiàn)了半自動銑床 工作臺利用擋塊可完成 進給 快速 或 快速 進給 的自 動轉換 1950 年后 銑床在控制系統(tǒng)方面發(fā)展很快 數(shù)字控制的應用大大提高了銑床 的自動化程度 尤其是 70 年代后微處理機的數(shù)字控制系統(tǒng)和自動換刀系統(tǒng)在銑床上得 到應用 擴大了銑床的加工范圍 提高了加工精度與效率 2 隨著機械化進程不斷加劇 數(shù)控編程開始廣泛應用與于機床類操作 極大的釋放了勞動力 數(shù)控編程銑床將逐步 取代現(xiàn)在的人工操作 對員工要求也會越來越高 當然帶來的效率也會越來越高 一 按布局形式和適用范圍加以區(qū)分 升降臺銑床 有萬能式 臥式和立式等 主要用于加工中小型零件 應用最廣 龍門銑床 包括龍門銑鏜床 龍門銑刨床和雙 柱銑床 均用于加工大型零件 單柱銑床和單臂銑床 前者的水平銑頭可沿立柱導軌 移動 工作臺作縱向進給 后者的立銑頭可沿懸臂導軌水平移動 懸臂也可沿立柱導 軌調整高度 兩者均用于加工大型零件 工作臺不升降銑床 有矩形工作臺式和圓工 作臺式兩種 是介于升降臺銑床和龍門銑床之間的一種中等規(guī)格的銑床 其垂直方向 的運動由銑頭在立柱上升降來完成 儀表銑床 一種小型的升降臺銑床 用于加工儀 第 2 頁 器儀表和其他小型零件 工具銑床 用于模具和工具制造 配有立銑頭 萬能角度工 作臺和插頭等多種附件 還可進行鉆削 鏜削和插削等加工 其他銑床 如鍵槽銑床 凸輪銑床 曲軸銑床 軋輥軸頸銑床和方鋼錠銑床等 是為加工相應的工件而制造的 專用銑床 按控制方式 銑床又分為仿形銑床 見仿形機床 程序控制銑床和數(shù)字 控制銑床 見數(shù)字控制機床 3 二 按結構分 銑床又分為 臺式銑床 小型的用于銑削儀器 儀表等小型零件 的銑床 懸臂式銑床 銑頭裝在懸臂上的銑床 床身水平布置 懸臂通?？裳卮采硪?側立柱導軌作垂直移動 銑頭沿懸臂導軌移動 滑枕式銑床 主軸裝在滑枕上的銑床 床身水平布置 滑枕可沿滑鞍導軌作橫向移動 滑鞍可沿立柱導軌作垂直移動 龍門 式銑床 床身水平布置 其兩側的立柱和連接梁構成門架的銑床 銑頭裝在橫梁和立 柱上 可沿其導軌移動 通常橫梁可沿立柱導軌垂向移動 工作臺可沿床身導軌縱向 移動 用于大件加工 平面銑床 用于銑削平面和成型面的銑床 床身水平布置 通 常工作臺沿床身導軌縱向移動 主軸可軸向移動 它結構簡單 生產(chǎn)效率高 仿形銑 床 對工件進行仿形加工的銑床 4 一般用于加工復雜形狀工件 升降臺銑床 具有可 沿床身導軌垂直移動的升降臺的銑床 通常安裝在升降臺上的工作臺和滑鞍可分別作 縱向 橫向移動 搖臂銑床 搖臂裝在床身頂部 銑頭裝在搖臂一端 搖臂可在水平 面內回轉和移動 銑頭能在搖臂的端面上回轉一定角度的銑床 床身式銑床 工作臺 不能升降 可沿床身導軌作縱向移動 銑頭或立柱可作垂直移動的銑床 專用銑床 例如工具銑床 用于銑削工具模具的銑床 加工精度高 加工形狀復雜 三 按控制方式分 銑床又可分為仿形銑床 程序控制銑床和數(shù)控銑床等 銑床 作為機械加工的通用設備在內燃機配件的生產(chǎn)中一直起著不可替代的作用 自動銑床 具有工作平穩(wěn)可靠 操作維護方便 運轉費用低的特點 已成為現(xiàn)代生產(chǎn)中的主要設 備 自動銑床控制系統(tǒng)的設計是一個很傳統(tǒng)的課題 現(xiàn)在隨著各種先進精確的諸多控 制儀器的出現(xiàn) 銑床控制的設計方案也越來越先進 越來越趨于完美 在我國 70 80 年代大多數(shù)銑床中 大多數(shù)的開關量控制系統(tǒng)都是采用繼電器控制 也有相當一部分 輔機系統(tǒng)是采用繼電控制 因此 繼電器本身固有的缺陷 給銑床的安全和經(jīng)濟運行帶 來了不利影響 用 PLC 對銑床的繼電器式控制系統(tǒng)進行改造已是大勢所趨 第 3 頁 1 2 銑床的主要結構 由于銑床的加工范圍較廣 運動形式較多 其結構也較為復雜 床身固定于底座 上 用于安裝和支承銑床的各部件 在床身內還裝有主軸部件 主傳動裝置及其變速 操縱機構等 床身頂部的導軌上裝有懸梁 懸梁上裝有刀桿支架 銑刀則裝在刀桿上 刀桿的一端裝在主軸上 另一端裝在刀桿支架上 刀桿支架可以在懸梁上水平移動 懸梁又可以在床身頂部的水平導軌上水平移動 因此可以適應各種不同長度的刀桿 床身的前部有垂直導軌 升降臺可以沿導軌上下移動 升降臺內裝有進給運動和快速 移動的傳動裝置及其操縱機構等 在升降臺的水平導軌上裝有滑座 可以沿導軌作平 行于主軸軸線方向的橫向移動 工作臺又經(jīng)過回轉盤裝在滑座的水平導軌上 可以沿 導軌作垂直于主軸軸線方向的縱向移動 這樣 緊固在工作臺上的工件 通過工作臺 回轉盤 滑座和升降臺 可以在相互垂直的三個方向上實現(xiàn)進給或調整運動 在工作 臺與滑座之間的回轉盤還可以使工作臺左右轉動 45o 角 因此工作臺在水平面上除了可 以作橫向和縱向進給外 還可以實現(xiàn)在不同角度的各個方向上的進給 用以銑削螺旋 槽 1 3 銑床的電力拖動形式和控制要求 銑床的主運動和進給運動各由一臺電動機拖動 這樣銑床的電力拖動系統(tǒng)一般由 三臺電動機所組成 主軸電動機 進給電動機和冷卻泵電動機 主軸電動機通過主軸 變速箱驅動主軸旋轉 并由齒輪變速箱變速 以適應銑削工藝對轉速的要求 電動機 則不需要調速 由于銑削分為順銑和逆銑兩種加工方式 分別使用順銑刀和逆銑刀 所以要求主軸電動機能夠正反轉 但只要求預先選定主軸電動機的轉向 在加工過程 中則不需要主軸反轉 6 又由于銑削是多刃不連續(xù)的切削 負載不穩(wěn)定 所以主軸上裝 有飛輪 以提高主軸旋轉的均勻性 消除銑削加工時產(chǎn)生的振動 這樣主軸傳動系統(tǒng) 的慣性較大 因此還要求主軸電動機在停機時有電氣制動 進給電動機作為工作臺進 給運動及快速移動的動力 也要求能夠正反轉 以實現(xiàn)三個方向的正反向進給運動 通過進給變速箱 可獲得不同的進給速度 為了使主軸和進給傳動系統(tǒng)在變速時齒輪 能夠順利地嚙合 要求主軸電動機和進給電動機在變速時能夠稍微轉動一下 稱為變 速沖動 三臺電動機之間還要求有聯(lián)鎖控制 即在主軸電動機起動之后另兩臺電動機 才能起動運行 由此 銑床對電力拖動及其控制有以下要求 銑床的主運動由一臺籠型異步電動機拖動 直接起動 能夠正反轉 并設有電氣 第 4 頁 制動環(huán)節(jié) 能進行變速沖動 工作臺的進給運動和快速移動均由同一臺籠型異步電動機拖動 直接起動 能夠 正反轉 也要求有變速沖動環(huán)節(jié) 冷卻泵電動機只要求單向旋轉 三臺電動機之間有聯(lián)鎖控制 即主軸電動機起動之后 才能對其余兩臺電動機進 行控制 第 5 頁 2 臥式銑床的主要結構與要求 2 1 一般臥式銑床的主要結構及運動形式 X62W型臥式銑床的外形結構如圖2 1所示 它主要由床身 主軸 刀桿 懸梁 工作臺 回轉盤 橫溜板 升降臺 底座等幾部分組成 在床身的前面有垂直導軌 升降臺可沿著它上下移動 在升降臺上面的水平導軌上 裝有可在平行主軸軸線方向 移動 前后移動 的溜板 溜板上部有可轉動的回轉盤 工作臺就在溜板上部回轉盤 上的導軌上作垂直于主軸軸線方向移動 左右移動 工作臺上有T形槽用來固定工件 這樣 安裝在工作臺上的工件可以在三個坐標上的六個方向調整位置或進給 銑床主軸帶動銑刀的旋轉運動是主運動 銑床工作臺的前后 橫向 左右 縱向 和上下 垂直 6 個方向的運動是進給運動 銑床其他的運動 如工作臺的旋轉運動 在各個方向的快速移動則屬于輔助運動 1 床身 立柱 2 主軸 3 刀桿 4 懸梁 5 支架 6 工作臺 7 回轉盤 8 橫溜板 9 升降臺 10 底座 圖2 1 銑床外部結構圖 第 6 頁 2 2 臥式銑床的主傳動系統(tǒng)組成及要求 機床的主傳動系統(tǒng)是用來實現(xiàn)機床的主運動的 它與機床的傳動方案和總體布局 有關 對于機床的使用性能 結構和制造成本都有明顯的影響 因此在設計機床的過 程中必須給予充分的重視 以便制定出既滿足使用要求有經(jīng)濟合理的方案 銑床的主傳動裝置和零件全部裝在床身中 是整體式的結構 為了滿足工作性能 的要求 從電動機起 至機床工作的執(zhí)行部件 主軸 主傳動系統(tǒng)通常包括下列幾個 組成部分 1 定比傳動機構 即具有固定傳動比的傳動機構 常采用齒輪 皮帶及鏈傳動等 2 變速裝置 機床的變速裝置有齒輪變速機構 機械無級變速機構以及液壓無極變速裝置等 其中最常見的是齒輪變速機構 3 主軸組件 機床的主軸組件有主軸 主軸支承和安裝在主軸上的傳動件等 4 開停裝置 用來控制機床主運動執(zhí)行部件 主軸 的啟動和停止 通常采用離合器或直接開 停電動機 5 制動裝置 用來使機床主運動執(zhí)行部件 主軸 盡快地停止運動 通?？梢圆捎脵C械的 液 壓的或電動機的制動方式 6 換向裝置 用來改變機床主運動的方向 對于需要換向的機床 在設計主傳動系統(tǒng)時 都應 設有換向裝置 他們可以是機械的 液壓的 用來直接改變電動機的旋轉方向 7 操縱機構 機床的開停 變速 制動及換向等 都需要通過操縱機構來實現(xiàn) 設計機床時 一般是將主傳動系統(tǒng)的設計方案與操縱機構同時加以考慮 8 潤滑與密封裝置 為了保證主傳動系統(tǒng)的正常工作 必須要良好的潤滑與密封裝置 防止出現(xiàn)漏油 漏水和漏氣現(xiàn)象 第 7 頁 9 箱體 各機構和傳動件的支承均裝入箱體中 并保證他們相互位置的準確性 機床主傳 動系統(tǒng)與整臺機床技術經(jīng)濟指標有密切的聯(lián)系 例如機床的主軸轉速范圍 轉速級數(shù) 及電動機功率將直接影響這臺機床的使用范圍 主軸組件的精度 剛度 抗震性及溫 升對加工質量有重要的影響 總之 設計主傳動系統(tǒng)時 一般應滿足下面的幾項要求 1 機床的主軸須有足夠的轉速范圍和轉速級數(shù) 對于主傳動系統(tǒng)為直線運動的 機床則為直線速度的變速范圍和變速級數(shù) 以滿足實際使用要求 2 主電動機和全部機構要能傳遞足夠的功率和扭矩 并具有較高的傳動效率 3 執(zhí)行部件 如主軸組件 需有足夠的精度 剛度 抗震性以及小于許可限度 的熱變形 4 操縱要輕便靈活 迅速 安全可靠 并便于調整和維修 5 結構簡單 潤滑與密封良好 便于加工和裝配 成本低 第 8 頁 3 主傳動系統(tǒng)的運動設計 主傳動系統(tǒng)的運動設計是運用轉速圖的基本原理 以擬定滿足給定的轉速數(shù)列的 經(jīng)濟合理的傳動系統(tǒng)方案 其主要內容包括選擇變速組數(shù)及傳動副數(shù) 確定各變速組 中的傳動比 以及計算齒輪齒數(shù)和皮帶輪直徑等 如運動參數(shù)的確定 運動參數(shù)是指 機床執(zhí)行件如主軸 工件安裝部件 工作臺 刀架 的運動速度 1 主軸轉速的確定 主運動為旋轉運動的機床 主軸轉速 n 由切削速度 v 和工件或刀具的直徑 d 來 確定 2 3 10vd mi r 2 主軸最高轉速和最低轉速的確定 對于數(shù)控機床 為了適應切削速度和工件或刀具直徑的變化 主軸的最高 最低 轉速可由下式確定 2 4 maxaxin10vd 2 5 iinmax 式中 主軸的最高 最低轉 maxin in r 最高 最低的切削速度 iv 相應最大 最小計算轉徑 mm axind 3 主軸的變速范圍 R 主軸的最高轉速與最低轉速之比值 稱為主軸的變速范圍 用 表示 即 nR maxin 即 axmin501R 第 9 頁 4 電機的選擇 堵轉轉矩 最大轉矩電動機 型號 額定功率 kW 滿載轉速 r min 額定轉矩 額定轉矩 質量 kg Y132M 4 7 5 1440 2 2 2 3 81 3 1 轉速圖 分析研究傳動系統(tǒng) 僅有機床的傳動系統(tǒng)圖是不夠的 因為他不能直觀的表明主 軸每一種轉速是通過哪些齒輪傳動的 以及各對齒輪的傳動比之間的內在聯(lián)系 只有 算出機床的每一種轉速 按轉速大小排成次序 畫出傳動路線的轉速圖 才能將其表 示清楚 1 轉速圖的概念 圖 3 1 是主傳動系統(tǒng)的轉速圖 主軸轉速范圍為 50 500 轉 分 公比 1 58 圖 3 1 主傳動系統(tǒng)的轉速圖 轉速級數(shù) Z 6 電動機轉速 n0 的 1440 轉 分 從轉速圖上可以看出 1 距離相等的一組豎直線代表主傳動系統(tǒng) 或變速箱 中各傳動軸 從左向右 依次標注 I II III IV 與傳動系統(tǒng)圖上各傳動軸相對應 其中 IV 軸即主軸 通常 電動機軸是以最左面一條豎直線表示 應該指出在轉速圖上的豎直線間的距離相等并 第 10 頁 不表示各軸的中心距相等 其目的是在于圖畫清晰 2 距離相等的一組水平線與豎直線 即傳動軸 相交 得相應的黑點 代表各 軸所具有的轉速 在主軸上具有 6 種轉速 50 80 500 轉 分 由于該銑床轉速 是以公比 的等比系列 因此 兩相鄰轉速之間具有下列關系 1 58 21n 321zn 兩邊取對數(shù) 得 1lglg 32n 1lglgzz 因此 若將轉速圖上的豎直線坐標取為對數(shù)坐標時 則任意相鄰兩轉速相距為一 格 即一個 因此代表各級轉速的水平線的間距相等 為了方便使用 習慣上在lg 轉速圖上不寫對數(shù)符號 而直接寫出所對應的轉速值 還應指出 相鄰兩轉速如 n2 和 n1 相差一格 即 表示他們之間相差 倍 21n 3 轉速圖上相鄰兩軸間對應轉速的連線 表示一對傳動副 如皮帶 齒輪等 的傳動比 傳動比的大小以代表該傳動副的連線傾斜方向和傾斜程度來表示 連線向 右下方傾斜為降速傳動 向右上方傾斜為升速傳動 水平線則為等速傳動 此方案中 電動機軸 I 軸 與 II 軸間采用 V 帶傳動 是用 軸上的 1440 轉 分與 II 軸上的 800 轉 分兩點連線來表示 由圖可見 連線是向下斜 2 格 即為降速傳動 其傳動比 II III 軸間有三對齒輪傳動 在轉速圖上是用三條向下斜的連線來表示 28014i 即 故連線向下斜 1 格 故連線向下斜 2 格 76 52235189 8 故連線向下斜 3 格 III IV 軸間有一對齒輪傳動 即 向下斜32194 3184 三格 水平 應該指出由于通過齒輪傳動 故在轉速圖上是用三條向下斜三格 5 且互相平行的連線來表示這對齒輪傳動 即這對齒輪在變速中使用了三次 由此可知 第 11 頁 在轉速圖上兩軸之間相互平行的連線是代表同一傳動副 綜上所述 轉速圖可以清楚的表示主軸的各級轉速的傳動路線 主軸得到這些轉 速所需要的變速組數(shù)及每個變速組中的傳動副數(shù)目 各個傳動比的數(shù)值和傳動軸的數(shù) 目 傳動順序及各軸的轉速級數(shù)與大小 因此 在設計機床時 通常把轉速圖作為分 析和設計機床分級變速系統(tǒng)的重要工具 2 轉速圖的基本原理 由圖 3 1 可以看出 銑床主軸的 6 級轉速是通過兩個變速組傳動得到的 各變速 組的傳動副數(shù)分別為 3 2 即主軸的轉速級數(shù)為 Z 3 2 6 其中 II III 軸間的一對齒 輪傳動 起降速作用 使 III 軸得到一種固定的轉速 稱為定比傳動 III 軸到 IV 軸4876 主軸 之間由有一個變速組并聯(lián)所組成的變速機構 通過不同嚙合位置的齒輪傳動 以改變各傳動軸間的轉速 使主軸得到 6 種連續(xù)的等比數(shù)列的轉速 下面分析一下各 變速組的傳動比與使主軸得到等比數(shù)列的轉速之間的內在聯(lián)系 為了便于分析 將傳 動系統(tǒng)中的兩個變速組按傳遞的順序分別為變速組 a b 1 第一變速組 a 有三對齒輪傳動副 其傳動比為 114876 5ai 2239 ai3351 8ai 則 212323 aii 由此可見 在變速組 a 中的三個傳動比連線之間相差均為一格 即相鄰轉速相差 倍的關系 就是說通過三個傳動比使 III 軸得到三種轉速 也是以 為公比的等比數(shù) 列 這說明變速組 a 是基本組 通常將變速組的相鄰傳動比之比稱為級比 而組內相鄰兩傳動比相距的格數(shù)稱為 級比指數(shù) 用 x 來表示 則變速組 a 的相鄰傳動比關系為 式xaaii2321 中的 稱為變速組的級比指數(shù)為 1 10 2 第二變速組 變速組 b 有兩對齒輪傳動副 其傳動比為 第 12 頁 132184ci 25ci 3123 1ci 這說明該變速組兩個傳動比之間相距為 3 格 即相差為 倍 因此通過它變速后 3 在 IV 軸 主軸 上可以得到 3 2 6 種連續(xù)的等比數(shù)列的轉速 即從 III 軸上的 3 種轉速 再擴大為 IV 軸上的 6 種轉速 這個在基本組和第一擴大組基礎上 進 步擴大轉速范 圍的變速組稱為第二擴大組 同樣 從轉速圖上可以看出 在第一擴大組 變速組 b 中 最上與最下兩個傳動比連線相距為 3 格 若進一步擴大轉速范圍 使 IV 軸得到 6 種連 續(xù)的等比級數(shù)的轉速 則第二擴大組 變速組 c 的兩個傳動比必須拉開 3 格 即相差 倍 3 綜上所述 可以得出下面結論 機床的傳動系統(tǒng) 通常是由幾個變速組串聯(lián)所組 成的 其中以基本組為基礎 然后通過第一 第二 擴大組把各軸的轉速級數(shù)和 變速范圍逐步擴大 若各變速組中相鄰傳動比之間遵守該基本原理 則機床主軸得到 的轉速數(shù)列是連續(xù)而不重復的等比數(shù)列 這樣的傳動系統(tǒng)一般稱為常規(guī)傳動系統(tǒng) 3 2 結構網(wǎng)與結構式 結構網(wǎng)或結構式可以用來分析和比較機床傳動系統(tǒng)的方案 結構網(wǎng)與轉速圖的主 要差別是 結構網(wǎng)只表示傳動比的相對關系 而不表示傳動比和轉速的絕對值 而且 結構網(wǎng)上代表傳動比的射線呈對稱分布 結構網(wǎng)也可寫成結構式來表示 1362 式中 6 表示變速級數(shù) 3 2 分別表示各變速組的傳動副數(shù) 腳標中 1 3 則分別表 示各變速組中相鄰傳動比的比值關系 即變速組級比指數(shù) 顯然 變速組內的相鄰傳動比關系可以表述于結構式或結構網(wǎng)上 一個結構式對 應一個結構網(wǎng) 一個結構式可以畫出不同的轉速圖 如改變中間軸的轉速 但一個轉速 圖只能表示出一個結構式 從上述的結構式可以表示出 傳動系統(tǒng)的組成情況 即主 軸得到 Z 3 2 6 種公比為 的等比數(shù)列的轉速 各變速組的傳動副數(shù) 即 p0 3 p1 2 可見結構網(wǎng)或結構式與轉速圖具有一致的變速特性 第 13 頁 3 3 轉速圖的擬定 1 擬定轉速圖的一般原則 通過對銑床主傳動系統(tǒng)的分析可知 擬定轉速圖是設 計傳動系統(tǒng)的重要內容 它對整個機床設計質量有較大影響 1 變速組及其傳動副數(shù)的確定 實現(xiàn)一定的主軸轉速級數(shù)的傳動系統(tǒng) 可由不同 的變速組來組成 例如 主軸為 6 級轉速的傳動系統(tǒng)有下列兩種可能實現(xiàn)的方案 1 6 3 2 2 6 2 3 首先應該確定 若使主軸得到 6 級轉速需要選擇幾個變速組 以及各變速組中的 傳動副數(shù) 由于機床的傳動系統(tǒng)通常是采用雙聯(lián)或三聯(lián)滑移齒輪進行變速 所以每個 變速組的傳動副數(shù)最好取為 或 3 這樣可使總的傳動副數(shù)量最少 根據(jù)機床性能2p 的要求 一般主軸的最低轉速 要比電動機的轉速低得多 須進行降速 才能滿足主 軸最低轉速的要求 如果采用 或 3 時 達到同樣的變速級數(shù) 變速組的數(shù)量相應 增加 這樣 可利用變速組的傳動副起降速作用 以減少專門用于降速的定比傳動副 綜上所述 主軸為 6 級轉速的傳動系統(tǒng) 應采用由兩個變速組所組成的方案 即選擇 上述第 l 2 種方案 電動機的轉速一般比主軸大部分的轉速高 從電動機到主軸之間 總的趨勢是降 速傳動 也就是說 從電動機軸起愈靠近主軸的軸的最低轉速就愈低 見圖 3 1 根據(jù) 扭矩公式 974 NMn A公 斤 力 米 式中 M 傳動件傳遞的功率 千瓦 N 傳動件的轉速 轉 分 當傳遞功率為一定時 轉速 n 較高的軸所傳遞的扭矩 M 較小 在其他條件相同的 情況下 傳動件 齒輪 軸 的尺寸就可以小一些 這對于節(jié)省材料 減小機床重量 及尺寸都是有利的 因此 在設計傳動系統(tǒng)時 應使較多的傳動件在高轉速下進行工 作 應盡可能地使靠近電動機的變速組中的傳動副數(shù)多一些 而靠近主軸的變速組中 傳動副數(shù)少一些 即所謂 前多后少 的原則 故要求 按此原則 abcmpp 上述實例中兩種方案應選用第 1 種 即選用 6 3 2 的方案 2 基本組和擴大組的確定 根據(jù)上述原則 傳動系統(tǒng)的變速組及傳動副數(shù)雖已確 定 但基本組和擴大組的排列次序不同 還可有許多方案 例如 6 3 2 就可以得下 列多種不同擴大順序方案 其結構式分別為 1362 A 第 14 頁 一般情況下 各變速組的排列應盡可能設計成基本組在前 第一擴大組次之 最后擴大組的順序 也就是說 各變速組的擴大順序應盡可能與運動的傳遞順序 相一致 只要擴大順序與傳動順序一致 就能使中間傳動軸的變速范圍縮小 這時 中間傳動軸的最高轉速與最低轉速的差值也就較小 這樣 便可縮小該軸上的傳動件 的尺寸 因此 各變速組的變速范圍應逐漸增大 在轉速圖或結構網(wǎng)中表現(xiàn)出前面變 速組傳動比的連線的分布較緊密 而后面變速組傳動比連線的分布則較琉松 即所謂 前密后疏 原則 3 變速組中的極限傳動比及變速范圍 設計機床主傳動系統(tǒng)時要考慮兩種情況 降速傳動應避免從動齒輪尺寸過大而增加變速箱的徑向尺寸 一般限制降速傳動比的 最小值 升速傳動應避免擴大傳動誤差和減少振動 一般限制直齒輪升速傳動min14 比的最大值 斜齒輪傳動比較平穩(wěn) 可取 所以 主傳動各變速組的ax2 max2 5i 最大變速范圍為 5810 4r 一般在設計機床傳動系統(tǒng)時 任何一個變速組的變速范圍都應盡量滿足上述要求 當然在條件許可或處理得當時 也可以超出這個范圍 初步方案定出后 應檢查變速 范圍是否超出允許值 由于最后擴大組的變速范圍最大 一般只要檢查最后擴大組的 變速范圍合乎要求 其他變速組也就不會超出上述允許值 現(xiàn)以 Z 6 1 58 為例 進行驗算 1 其最后擴大組的變速范圍 1362 上述分析說明 為了使最后擴大組的變速范圍不致超出允許值 大多數(shù)機床最后 擴大組的傳動副數(shù)取為 2 采用混合公比時可以打破常規(guī) 2 合理分配傳動比的數(shù)值 確定了結構網(wǎng)或結構式方案后 擬定轉速圖 合理地 分配各傳動副的傳動比 一般應盡量注意以下幾點 1 各傳動副的傳動比應盡可能不超出極限傳動比 和 minax 2 各中間傳動軸應有適當高的轉速 因為中間傳動軸的轉速愈高 在一定的功率 條件下 傳遞的扭矩也愈小 相應也減少了傳動件的尺寸 在傳動順序上各變速組的 最小傳動比 應采取逐漸降速的原則 即要求 miniminabc 這樣可使中間傳動軸的最低轉速提高 即所謂 先慢后快 的原則 第 15 頁 3 為了便于設計及使用 傳動比值最好取標準公比的整數(shù)冪次 即 其中Ei E 為整數(shù) 這樣 中間軸的轉速可以從轉速圖中直接讀出來 不必分別進行計算 并 可直接查表 確定齒輪齒數(shù) 設計機床傳動系統(tǒng)時 一般應盡可能遵循上述原則 本次設計的銑床基本上是符 合以上各項原則的 例如 CA6140 車床主傳動系統(tǒng)中采用了摩擦離合器 要求結構緊 湊 軸向尺寸不致過長 就不便于安置傳動副較多的變速組 一般是安排兩對滑移齒 輪較好 這樣就違反了所謂 前多后少 的原則 又如主傳動采用多速電動機或雙公用 齒輪傳動 也不符合前緊后松的要求 因此 從局部來看雖然不夠合理 但是 從整 體來看卻是合理的 所以 在設計中應根據(jù)具體情況 靈活運用 2 擬定轉速圖的步驟 下面具體說明轉速圖的設計步驟 大多數(shù)機床廣泛應用滑移齒輪的變速方式 為 滿足結構設計和操縱方便的要求 通常都采用雙聯(lián)或三聯(lián)齒輪 因此 6 級轉速需要兩 個變速組 1 臥式銑床的主軸轉速范圍為 50 500 轉 分 轉速級數(shù) Z 6 公比 電動1 58 機的轉速 n 1440 轉 分 大致的步驟如下 根據(jù) 往往是 確定 1lg nRz6z 12 2 取 則 211 50n121 58 5 寫出基型的結構式 136 2 定公比 1 58 轉速數(shù)列為 50 80 125 200 315 500 3 確定基本組和擴大組 該銑床主傳動系統(tǒng)應有兩個變速組 第一變速組為基本組 其級比指數(shù) 即基本組的傳動比在轉速圖上相距一格 第二變速組為第一擴大組 10 x 其級比指數(shù) 即第一擴大組傳動比在轉速圖上相距三格 3 4 確定是否增加降速傳動 該銑床的總降速比 若每一個變速組的501429i 最小降速比取 故需增加降速傳動 但是 為使中間兩個變速組做到降速緩慢 以14 利于減少變速箱的徑向尺寸 故在 I II 軸間增加一對降速傳動齒輪 因為只要改變這 第 16 頁 對降速齒輪傳動比 在其他兩個變速組不變的情況下 就可以將主軸的 6 種轉速同時 提高或降低 以滿足用戶的不同需要 5 分配降速比 前面已確定 6 3 2 共需兩個變速組 并在 I II 軸間增加一對降 速傳動齒輪 因此 轉速圖上有四根傳動軸 如圖 3 2 所示 畫四根距離相等的豎直 線 I II III IV 代表四根軸 畫 6 根距離相等的水平線代表 6 級轉速 這樣便形成了 轉速圖格線 1 在主軸 上標出 6 級轉速 50 500 轉 分 在第 I 軸上用 A 點代表電動機轉速 轉 分 最低轉速用 E 點標出 因此 A E 兩點聯(lián)線相距約 6 格 即代表總降014n 速傳功比 6i 總 2 決定 III IV 軸之間的最小降速傳動比 一般銑床的工作特點是間斷切削 為了 提高主軸運轉的平穩(wěn)性 主軸上齒輪應大一些 能起到飛輪的作用 所以最后一個變 速組的降速傳動比取 按公比 查表可知 即從 E 點向上數(shù)三格141 58 31 584 在 III 軸上找出 D 點 DE 線邱為 III IV 軸間變速組 第二擴大組 的降速傳動3lg 比 6 畫出各變速組其他傳動線 圖 3 1 I II 軸間只有一對齒輪傳動 轉速圖上為一 條 AB 連線 II III 軸間為基本組有三對齒輪傳動 級比 故三條傳動線在轉速圖01x 上各相距一格 從 C 點向上每隔一格取 C1 C 2 點 連線 BCl 和 BC2 得基本組三條傳動 線 它們的傳動比分別為 III IV 軸間為第一擴大組也有三對齒輪傳動 1 23 級比 三條傳動線在轉速圖上各相距三格 即 CD CD1 和 CD2 它們的傳動比分1 x 別為 3 7 畫出全部轉速線 即該銑床的主傳動轉速圖 轉速圖兩軸間的平行線代表同一 對齒輪傳動 所以畫 II III 軸間的傳動線時 應從 C1 C 2 兩點分別畫 CD CD 1 CD 2 的平行線 使 III 軸得到 3 種轉速 同理 畫 III IV 軸間的傳動線時 應畫 2 條與 DE1 的平行線 2 條與 DE1 的平行線 使主軸得到 6 種轉速 第 17 頁 3 4 帶輪及 V 帶設計 帶傳動是機械傳動學科的一個重要分支 主要用于傳遞動力和運動 它是機械傳 動中重要的傳動形式 也是機電設備的核心聯(lián)接部件 種類異常繁多 用途極為廣泛 其最大特點是可以自由變速 遠近傳動 結構簡單 更換方便 傳動原理為 摩擦型 主要是平帶傳動 V 帶傳動 多楔帶傳動等 嚙合型的為同步帶傳動 帶傳動廣泛用 于汽車 機械 紡織 家電 輕工 農(nóng)機等領域 由于機械設備不斷向高精度 大功 率 長壽命 低噪音 低成本和緊湊化發(fā)展 使近年來的帶傳動產(chǎn)品在保證一定強度 的條件下向輕薄方向發(fā)展 普通 V 帶出現(xiàn)下降趨勢 同步帶傳動 多楔帶傳動 窄 V 帶傳動和復合平帶傳動的應用持續(xù)增長 同步帶的工作面主要有梯形齒和弧形齒 本次設計選擇梯形齒 梯形齒同步帶的 承載層為玻璃纖維繩芯 鋼絲繩等的環(huán)形帶 基體有氯丁膠和聚氨酯 只有小帶型 兩種 由于用途不同又有一般工業(yè)用和汽車用之分 靠嚙合傳動 承載層保證帶齒齒 距不變 傳動比準確 軸壓力小 結構緊湊 耐油 耐磨性較好 但安裝制造要求高 在 V 50m s P 300kw I 10時 要求同步的傳動 也可用于低速傳動 載荷大應選 用橡膠同步帶 載荷小或有耐油要求時 選用聚氨酯同步帶 已知電機額定功率 P 7 5kw 轉速 n 1440 轉 分 傳動比 機床按每1 58i 天工作 12 小時計 1 確定計算功率 選取 V 帶類型cP 查機械設計手冊 得工作情況系數(shù) KA 1 2 則有 1 2759CAKkw 根據(jù) n 1440r min 選擇 B 型普通 V 帶 9Pkw 2 確定帶輪基準直徑 由機械設計手冊及上述已知條件 查得主動輪最小直徑 根據(jù)帶輪1min25d 基準直徑系列 取 則從動輪基準直徑 根據(jù)基準直徑系列130dm 249 d 取 250d 第 18 頁 3 驗算帶的速度 1130149 7 606dnVms 速度在 之間 所以速度合適 5 2 ms 4 確定普通 V 帶的基準長度和傳動中心距 由 0 7 1305 26 70am 初步確定中心距 a 計算帶的初選長度 210120 2 453 536 8ddLam 由基準長度選 10dL 則實際中心距 16035522da m 則 min 4 480dL ax030316 即中心距的可調整范圍為 4852a 5 驗算主動輪上的包角 1 21 1603807 357 16 4da 所以 主動輪上包角大于 120o 合適 6 計算 V 帶根數(shù) z 0 CCLPK 由 B 型普通 V 帶 n 1440 r min 通過查機械設計手冊可得160dm 由 查出 由 查出 03 6Pkw 1 58i 0 31Pkw 7 2 0 92LK 則 0 9 5 6 0 8CLzK 第 19 頁 取 根3z 7 計算拉力 F0 2 5 1 CPqvvzK 由已知數(shù)據(jù)查得 0 7 qkgm 所以有 292 55 1 0 79081 638FN 8 計算作用在軸上的壓力 FQ10 6 42sinsin13 2Qz 3 5 齒輪齒數(shù)的確定 擬定轉速圖后 可根據(jù)各傳動副的傳動比確定齒輪齒數(shù) 1 確定齒輪齒數(shù)時應注意 1 齒輪的齒數(shù)和 SZ 不應過大 以免加大兩軸之間的中心距 使機床的結構龐大 一般推薦齒數(shù)和 SZ 100 120 2 齒數(shù)和盡可能要小 但應考慮以下幾點 1 最小齒輪不產(chǎn)生根切現(xiàn)象 機床變速箱中 對于標準直齒圓柱齒輪 一般取最 小齒數(shù)和 min18 20Z 2 受結構限制的最小齒數(shù)的各齒輪 尤其是最小齒輪 應能可靠地裝到軸上或進 行套裝 齒輪的齒槽到孔壁或鍵槽的壁厚 a 2m m為模數(shù) 以保證有足夠的強度 避 免出現(xiàn)斷裂現(xiàn)象 由圖 3 9 可知 對于標準直齒圓柱齒輪 其最小齒min12DT 根圓直徑 代入上式可得 minin1 2 5 2DZ min26 5TZ 式中 齒輪的最小齒數(shù) i m 齒輪的模數(shù) T 鍵槽至齒輪軸線的高度 第 20 頁 圖 3 4 齒輪的壁厚 3 兩軸上最小中心距應取得適當 若齒數(shù)和 SZ 太小 則中心距過小 將導致兩軸 上軸承及其他結構之間的距離過近或相碰 另外 確定齒輪齒數(shù)時 應符合轉速圖上 傳動比的要求 實際傳動比 齒輪齒數(shù)之比 與理論傳動比 轉速圖上要求的傳動比 之間 允許有誤差 但不能過大 分配齒數(shù)所造成的轉速誤差 一般不應超過 10 2 變速組內模數(shù)相同時齒輪齒數(shù)的確定 確定齒輪齒數(shù)時 初步須定出各變速組內齒輪副的模數(shù) 以便根據(jù)結構尺寸判斷 其最小齒輪齒數(shù)或齒數(shù)和是否適宜 在同一變速組內的齒輪可取相同的模數(shù) 也可取 不同的模救 后者只有在一些特殊情況下 如最后擴大組或背輪傳動中 因各齒輪副 的速度變化大 受力情況相差也較大 在同一變速組內才采用不同模數(shù) 為了便于設 計和制造 主傳動系統(tǒng)中所采用齒輪模數(shù)的種類盡可能少一些 在同 變速組內一般 都取相同的模數(shù) 因為各齒輪副的速度變化不大 受力情況相差也不大 故允許采用 同一個模數(shù) 下面以計算法為例介紹齒輪齒數(shù)的確定 在同一變速組內 各對齒輪的齒數(shù)之比 必須滿足轉速圖上已經(jīng)確定的傳動比 當各對齒輪的模數(shù)相同 且不采用變位齒輪時 則各對齒輪的齒數(shù)和也必然相等 可 列出 3 1 jjZi 3 2 jjZS 式中 分別為任一齒輪副的主動與被動齒輪的齒數(shù) jZ j 任意齒輪副的傳動比 ji 各齒輪副的齒數(shù)和 ZS 由式 3 1 和 3 2 可得 第 21 頁 3 3 zjj zjjSiZi 1 因此 選定了齒數(shù)和 便可按式 3 3 計算各齒輪的齒數(shù) 或者由上式確定出齒 輪副的任一齒輪的齒數(shù)后 用式 3 2 算出另一齒輪的齒數(shù) 由前述已知 確定變速組的齒數(shù)和 時 應使其盡可能地小 一般地說主要是受ZS 最小齒輪的限制 顯然最小齒輪是在變速組內降速比或升速比最大一對齒輪中 因此 可先假定該小齒輪的齒數(shù) 根據(jù)傳動比求出齒數(shù)和 然后按各齒輪副的傳動比 minZ 再分配其他齒輪副的齒數(shù) 若傳動比誤差較大 應重新調整齒數(shù)和 再按傳動比分ZS 配齒數(shù) 1 第一變速組內的三對齒輪其傳動比為 48176 5ai 2235189 ai 332519 8ai 最小齒輪一定在最大降速比 的這對齒輪副中 即 根據(jù)具體結構情況1ai min5Z 取 則 齒數(shù)和 然后 由式 3 2 確定其他兩對齒輪副的齒數(shù) 52Z 6924zS 傳動比為 的齒輪副 2ai 35Z 489 傳動比為 的齒輪副 1ai 1276 2 第二變速組內的一對齒輪其傳動比為 15bi 2310 58 8bi 最小齒輪一定在最大降速比 的這對齒輪副中 即 根據(jù)具體結構情況1bi min9Z 取 則 齒數(shù)和 然后 由式 3 2 確定另一對齒輪副的齒數(shù) 92Z 10 0zS 第 22 頁 傳動比為 的齒輪副 1bi 75Z 8 齒輪齒數(shù)的確定 往往須反復多次計算才能確定 合理與否還要在結構設計中進 一步檢驗 必要時還會改變 比如因中心距過小 兩軸上的零件相碰或因齒輪 尤其應 注意滑移齒輪 與其他件相碰時 就須改變齒數(shù)和 個別情況下只有改變有關齒輪副的 傳動比才能解決問題 如果根據(jù)傳動比要求 按上述計算所得到的齒教和 過大以及ZS 傳動比誤差過大時 還可采用變位齒輪的方法來取中心距 以獲得要求的傳動比值 這時齒數(shù)的計算比較靈活 3 變速組內模數(shù)不同時齒輪齒數(shù)的確定 設一個變速組內有兩對齒輪副 和 分別采用兩種不同模數(shù) m1 和 m2 其齒1 Z2 數(shù)和為 和 如果不采用變位齒輪 因各齒輪副的中心距 A 必須相等 可寫出 1ZS2 111 22ZAmZS 所以 3 4 12ZS 由式 3 4 可得 3 5 21Zem 設 21SKe 可得 3 6 21ZS 式中 無公因數(shù)的整致 1e2 整數(shù) K 按式 3 6 計算不同模數(shù)的齒輪齒數(shù) 往往需要幾次試算才能確定 首先定出變速 組不同的模數(shù)值 和 根據(jù)式 3 5 計算出 選擇 值 由式 3 6 計算各齒輪1m2 1e2K 副的齒數(shù)和 和 應考慮齒數(shù)和不致過大或過小 按各齒輪副的傳動比分配齒數(shù) ZS 第 23 頁 如果不能滿足轉速圖上的傳動比要求 須調整齒數(shù)和重新分配齒數(shù) 因此經(jīng)常采用變 位齒輪的方法 改變兩對齒輪副的齒數(shù)和 以獲得所要求的傳動比 4 三聯(lián)滑移齒輪之間的齒數(shù) 若變速組采用三聯(lián)滑移齒輪變速時 在確定其齒數(shù)之后 還應檢查相鄰齒輪的齒 數(shù)關系 以確保其左右移動時能順利通過 如圖 3 5 所示 當三聯(lián)滑移齒輪從中間位 置向左移動時 齒輪 要從固定齒輪 上面越過 為避免 與 齒項相碰 須使2Z 3Z2Z 3 與 兩齒輪的齒項圓半徑之和小于中心距 A 當向右移動時也有同樣的要求 若齒2Z 3 輪的齒數(shù) 只要使 和 不相碰 則 必能順利通過 21 2 31 若齒輪齒數(shù) 且采用標準齒輪必須保證 Z 231 mZA 因為 3A 代入上式可得 24Z 即三聯(lián)滑移齒輪中 最大和次大齒輪之間齒數(shù)差應大于 4 如果齒數(shù)差正好等于 4 時 可將 或 的齒頂圓直徑略減小一些仍可使用 2Z 3 3 6 齒輪各項參數(shù)的確定 由上述條件可知個齒輪齒數(shù)如下 148Z 27635Z 48952Z 6975Z 892Z 0 1 齒輪參數(shù)計算 Z1 分度圓直徑 124896dmz 齒頂圓直徑 5021aah 第 24 頁 齒根圓直徑 12 5 4 291ffdhzm Z2 分度圓直徑 2761 齒頂圓直徑 856aaz 齒根圓直徑 22 73 214ffdhm Z3 分度圓直徑 350mz 齒頂圓直徑 aa 齒根圓直徑 32 32 56ffdhzm Z4 分度圓直徑 48917 齒頂圓直徑 18aaz 齒根圓直徑 42 56 273ffdhm Z5 分度圓直徑 50z 齒頂圓直徑 4aa 齒根圓直徑 52 52 5ffdhzm Z6 分度圓直徑 6918 齒頂圓直徑 0aaz 齒根圓直徑 62 596 213ffdhm Z7 分度圓直徑 71z 齒頂圓直徑 74aa 齒根圓直徑 72 52 105ffdhzm Z8 和 Z7 各參數(shù)相同 Z9 分度圓直徑 94mz 齒頂圓直徑 2 248aadh 第 25 頁 齒根圓直徑 92 5 19 23ffdhzm Z10 分度圓直徑 10876 齒頂圓直徑 08aaz 齒根圓直徑 102 5 217ffdhm 2 兩齒輪相互嚙合是中心距 軸間距 的計算 由同一變速組內兩相互嚙合的齒輪的中心距相等 可知在同一個變速組內任意兩 個相互嚙合齒輪的中心距即為該變速組兩軸的軸間距 所以有以下計算 II III 軸之間 347018242dam III IV 軸之間 960 4 主傳動系統(tǒng)的結構設計 4 1 主傳動系統(tǒng)的布局及變速機構的類型 1 主傳動系統(tǒng)的布局 主傳動系統(tǒng)的布局形式取決于機床的用途 類型和尺寸等因素 通常 傳動系統(tǒng) 的全部變速機構和主軸組件裝在同一個箱體內 稱為集中傳動式布局 傳動系統(tǒng)的主 要變速機構和主軸組件分別裝在變速箱和主軸箱兩個箱體內 中間用皮帶 鏈條等方 式傳動 稱為分離傳動式布局 1 集中傳動式 大多數(shù)機床 CA6140 普通車床 Z3040 搖臂鉆床 X62W 銑床等 都是采用集中傳動的變速箱 這種布局形式的優(yōu)點是 結構緊湊 便于實現(xiàn)集中操縱 也便于調整與維修 另外箱體數(shù)目少 便于加工與裝配 又降低了制造成本 缺點是 傳動機構運轉中的振動和發(fā)熱會直接影響主軸的工作精度 集中傳動方式 一般適用 于主運動為旋轉運動的普通精度的中 大型機床 2 分離傳動式 有些高速 精加工機床 為了避免變速箱的振動和熱變形對機床 主軸的影響 常把變速箱與主軸分開 如 C616 普通車床和 CM6132 精密普通車床 分 離傳功的優(yōu)點是 變速箱中所產(chǎn)生的振動和熱量不致于傳給主軸 從而減少了主軸的 第 26 頁 振動和熱交形 高速時由皮帶直接傳動主軸 運轉平穩(wěn) 加工光潔度較高 適應精密 加工的要求 當采用背輪機構時 高速傳動鏈短 傳動效率較高 轉動慣置小 便于 啟動和制動 低速時經(jīng)背輪機構傳動 扭矩大適應粗加工的要求 其缺點是 有兩個 箱體 箱體加工成本較高 低速時皮帶負荷大 皮帶根數(shù)多 容易打滑 當皮帶安裝 在主軸中段時 調整 檢修都不方便 這種布局方式適用于中 小型高速精密機床 有些單軸自動車床 為了便于在主軸組件上安置自動進夾料機構 其主傳動也有采用 分離傳動方式的 2 變速機構的類型 大多數(shù)機床的主傳動系統(tǒng)都需要進行變速 變速方式可以是有級的 也可以是無 級的 目前應用較廣的還是有級變速機構 按工件的工藝和生產(chǎn)批量的要求 常用的 有級變速機構 有下劉幾種類型 1 交換齒輪變速機構 這種變速機構的構造簡單 結構緊湊 主要用于大批量生 產(chǎn)中的自動或半自動機床 專用機床及組合機床等 2 滑移齒輪變速機構 目前廣泛用于一般通用機床中 其優(yōu)點是 變速范圍大 變速級數(shù)也較多 變速方便又節(jié)省時間 在較大的變速范圍內可傳遞較大的功率和扭 矩 不工作的齒輪不嚙合 因而空載功率損失較小等 其缺點是 變速箱的構造較復 雜 不能在運轉中變速 為使滑移齒輪容易進入嚙合 多用直齒圓柱齒輪傳動 傳動 平穩(wěn)性不如斜齒輪傳動等 3 離合器變速機構 在離合器變速機構中 應用較多的有牙嵌式離合器 齒輪式 離合器以及摩擦片式離合器 當變速機構為斜齒或人字齒圓柱齒輪時 不能或不便用 滑移齒輪變速 則需用牙嵌式或齒輪式離臺器變速 這種變速機構的優(yōu)點是 軸向尺 寸小 可傳遞較大的扭矩 傳動比準確 變速時齒輪不須移動 可采用斜齒或人字齒 輪傳功 使傳動平穩(wěn) 對于重型機床變速時比移動滑移齒輪輕便 操縱省力 其缺點 是 不能在運轉中變速 各對齒輪經(jīng)常處于嚙合狀態(tài) 磨損較大 傳動效率低 4 各種變速機構的組合 根據(jù)機床的不同工作特點 通常 機床的變速機構往往 是上述幾種變速機構的組合 4 2 齒輪的布置 初步確定了轉速圖和齒輪齒數(shù)之后 合理地布置齒輪排列方式 是一個比較重要 第 27 頁 的問題 它將直接影響到變速箱的尺寸 變速操縱的方便性以及結構實現(xiàn)的可能性等 1 滑移齒輪的軸向布置 變速組中的滑移齒輪最好布置在主動軸上 因其轉速一般比被動軸的轉速高 因 此 可使滑移齒輪的尺寸小 重量輕 操縱省力 但由于具體結構要求 有時則須將 滑移齒輪放在被動軸上 為了變速操縱方便 還可以將兩個相鄰變速組的滑移齒輪放 在同一根軸上 在一個變速組內 須注意當一對齒輪完全脫開嚙合之后 另一對齒輪才能開始進 入嚙合 就是說兩個固定齒輪的間距 應大于滑移齒輪的寬度 如圖 4 1 所示 其間 隙 為 1 4 毫米 通常為 1 2 毫米 圖 4 1 滑移齒輪軸向布置 圖 4 2 雙聯(lián)滑移齒輪軸向排列 圖 4 3 三聯(lián)滑移齒輪軸向排列 2 一個變速組內齒輪軸向位置的排列 齒輪在軸向位置的排列 如沒有特殊情況 應盡量縮短軸向長度 滑移齒輪的結構通常有窄式和寬式兩種 一般窄式排列 即滑移齒輪軸向尺寸窄小 所 占用的軸向長度較小 圖 4 2 左圖所示的兩級變速組占用的軸向長度 L 4b 其中 L 為 齒輪變速組在軸上所占有的空間長度 b 為一個齒輪的齒部寬度 圖 4 3 左上圖所示的 三級變速組占用的軸向長度 L 7b 如按圖 4 2 右圖和圖 4 3 右上圖所示的寬式排列 則占用的軸向長度較大 以致在相同的負荷條件下 軸徑須加粗 從而使軸上小齒輪 第 28 頁 的齒數(shù)增加 相應使齒數(shù)和及徑向尺寸加大 因此 一般不希望采用寬式排列 三聯(lián)滑移齒輪的兩種排列方式 必須保證同軸上相鄰兩齒輪的齒數(shù)差大于 4 才 能使滑移齒輪在越過某個固定齒輪時避免齒頂相碰 若相鄰齒數(shù)差小于 4 除了采用增 加齒數(shù)和的方法 使相鄰兩齒輪的齒數(shù)差增加 此時徑向尺寸也加大 或者采用變位齒 輪的方法予以解決外 還可采用如圖 4 3 中圖所示的排列方案 讓滑移齒輪中的最小 齒輪越過同定的小齒輪 即最大齒輪與最小齒輪的齒數(shù)差大于 4 而其他兩個齒輪的齒 數(shù)差允許小些 但這種排列方法的軸向尺寸較大 3 縮小徑向足寸 為了減小變速箱的尺寸 既要縮短軸向尺寸 又要縮小徑向尺寸 它們之問往往 是相互聯(lián)系的 1 縮小軸間距離 在強度允許的條件下 盡量選用較小的齒數(shù)和 并使齒輪的降 速傳動比大于 1 4 以避免采用過大的齒輪 這樣 既縮小了本變速組的軸間距離 又 不致妨礙其他變速組軸間距離的減小 2 采用軸線相互重合 在相鄰變速組的軸間距離相等的情況下 可將其中兩根軸 布置在同一軸線上 則徑向尺寸可縮小很多 而且減少了箱體上孔的排數(shù) 箱體孔的 加工工藝性也得到攻善 3 合理安排變速箱內各軸的位置 在不發(fā)生干涉的條件下 盡可能要緊湊一些 5 滑移齒輪的結構形式 機床主傳動系統(tǒng)中常見的滑移齒輪結構形式有 整體式及裝配式 設計滑移齒輪 結構 一般應考慮齒輪的工藝方法 為了保證齒輪的導向性良好 滑移齒輪的輪轂長 度不應小于 1 2 1 5 d d 為軸的直徑 如圖 4 4 所示 第 29 頁 圖 4 4 滑移齒輪的結構形式 4 3 軸的空間布置 軸系布置的一般是先確定主軸在變速箱中的位置 再確定傳動主軸的軸以及與主 軸上的齒輪有嚙合關系的軸 再確定電動機軸或輸入軸的位置 最后確定其他各傳動 軸的位置 1 主軸 1 垂直方向 高度 2HD 2 水平方向 主軸中心在尾架導軌中間 也有ab 稍偏 向前導軌的 也有偏向后導軌的 為了降低床身導軌的變形 切削力的方向盡可能在 前 后導軌之間 主軸中心越往后越好 但從便于裝卸工件 減輕勞動強度角度來講 主軸中心越往前越好 一般中型車床取在尾架導軌中央或稍偏后 這樣 即便于操作 又可使切削力均勻地作用于刀架的兩導軌面上 如圖 4 5 所示 2 I 軸的位置 I 軸的軸端裝有皮帶輪 而主軸尾架端外伸 布置 I 軸位置時 必須保證兩者不會 圖 4 5 主軸的空間位置 第 30 頁 相互碰撞 綜合上述 臥式銑床 I 軸一般多安排在變速箱后壁靠近箱蓋處 3 中間各傳動軸的位置 1 裝有離合器的軸 要便于裝調 維修和潤滑 2 裝有制動裝置的軸 布置在靠近箱蓋或 箱壁處 3 與相關部件有聯(lián)系的軸 銑床主運動與進給運動間的聯(lián)系是通過變速箱內的 進給運動輸出軸聯(lián)系 它應布置在主軸前下方靠近進給箱處 4 4 計算轉速 為了使傳動件工作可靠 結構緊湊 對傳動件進行動力計算 主傳動系統(tǒng)中主軸 及傳動件的尺寸 主要是根據(jù)它所傳遞的扭矩大小來決定 扭矩大 結構尺寸就大 扭矩小 則結構尺寸就可縮小 傳動件傳遞扭矩大小與它所傳遞的功率 N 和轉速 n 兩 個因素有關 按傳遞全部功率時的轉速中的最低轉速進行計算 即可得出該傳動件需 要傳遞的最大扭矩 傳遞全部功率時的最低轉速 則稱為該傳動間的計算轉速 1 主軸計算轉速的確定 主軸計算轉速 是主軸傳遞全功率 此時電動機為滿載 時的最低轉速 從這一轉jn 速起至主軸最高轉速間所有轉速都能夠傳遞全部功率 而扭矩則隨轉速的增加而減少 此為恒功率工作范圍 低于主軸計算轉速的各級轉速所能傳遞的扭矩與計算轉速下的 扭矩相等 它是該機床的最大傳遞扭矩 功率則隨轉速的降低而減少 此為恒扭矩工作 范圍 圖 4 5 圖 4 5 主傳動功率和扭矩變化圖 第 31 頁 本銑床的主軸轉速級數(shù) Z 6 其轉速圖見圖 3 1 則主軸的計算轉速 轉 分 在轉速圖上以黑點表示 13min79zj 2 傳動軸計算轉速的確定 主軸從計算轉速起至最高轉速間的所有轉速都傳遞全部功率 因此 實現(xiàn)上述主 軸轉速的傳動件的實際工作轉速也傳遞全功率 傳動軸的計算轉速就是其傳遞全功率 時的最低轉速 當主軸的計算轉速確定后 就可以從轉速圖上確定傳動軸的計算轉速 確定的順序通常是由后往前 即先定出位于傳動鏈后面 靠近主軸 的傳動軸的計算轉速 再順次由后往前定出傳動鏈前面的傳動件的計算轉速 一般可先找出該傳動軸共有幾 級實際工作轉速 再找出其中能夠傳遞全功率時的那幾級轉速 最后確定能夠傳遞全 功率時的最低轉速 即為該傳動軸的計算轉速 1 III 軸的計算轉速 從轉速圖上可以看出 III 軸共有三級轉速為 200 315 500 轉 分 主軸在 200 轉 分 計算轉速 至 500 轉 分 最高轉速 之間的所有 轉速都傳遞全功率 此時 IV 軸若經(jīng)齒輪副 傳動主軸 它只有在