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哈爾濱遠(yuǎn)東理工學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì)開題報(bào)告 學(xué)生姓名 張翃彪 分院 機(jī)電學(xué)院 專業(yè) 班級(jí) 機(jī)電四班 指導(dǎo)教師姓名 王月紅 職稱 助理工 程師 從事 專業(yè) 工學(xué)院 是否外聘 是 否 題目名稱 立式車床刀具伺服刀庫(kù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 一 課題研究現(xiàn)狀 選題目的和意義 目的 針對(duì)機(jī)床的特點(diǎn) 在自動(dòng)換刀裝置整體設(shè)計(jì)方案中 結(jié)構(gòu)形式上采用了盤式 刀庫(kù)和液壓機(jī)械手臂相結(jié)合的形式 在控制上 采用了無觸點(diǎn)接近式開關(guān)來控制盤式刀 庫(kù)和機(jī)械手臂的順序動(dòng)作 不僅提高了動(dòng)作的精度 而且便于調(diào)整和維護(hù) 意義 在零件制造過程中 大量的時(shí)間用于更換刀具 切削加工時(shí)間僅占整個(gè)工時(shí) 中較小的比例 為了縮短非切削時(shí)間 提高機(jī)床的自動(dòng)化程度 機(jī)床正朝著一臺(tái)機(jī)床在 一次裝夾中完成多工序的方向發(fā)展 在這類多工序的數(shù)控機(jī)床中 必須帶有自動(dòng)換刀裝 置 使加工中心功能有所提升 更能滿足生產(chǎn)加工的需要 進(jìn)一步提高加工的自動(dòng)化程 度 提高生產(chǎn)效率 二 設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容 擬解決的主要問題 主要由動(dòng)力傳動(dòng)裝置 機(jī)械手 刀夾定位塊 12 工位刀盤等組成 1 傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì) 動(dòng)力傳動(dòng)裝置主要由交流伺服電機(jī) 精密減速器 減速器座 小齒輪 齒圈等組成 電機(jī) 減速器與小齒輪直聯(lián) 并通過減速器座固定在刀庫(kù)連接板 上 電機(jī)經(jīng)精密減速器降速后 帶動(dòng)齒圈 使與齒圈通過螺栓連結(jié)的 12 工位刀盤旋轉(zhuǎn) 電機(jī)的轉(zhuǎn)速通過數(shù)控系統(tǒng)設(shè)置及倍率選擇可以調(diào)整 從而獲得需要的刀盤旋轉(zhuǎn)速度 2 械手設(shè)計(jì) 刀庫(kù)與刀架滑枕間換刀過程的送刀和取刀動(dòng)作是由機(jī)械手完成的 機(jī)械手主要由推拉油缸 導(dǎo)向桿 機(jī)械手手臂 機(jī)械手手指等部分組成 推拉油缸通過 螺栓固定在連接板上 推拉油缸右端的送刀進(jìn)油口來油時(shí) 推動(dòng)活塞帶動(dòng)機(jī)械手手臂將 刀架所需更換的刀夾從刀庫(kù)中送出 此時(shí)左端的取刀進(jìn)油口回油 推拉油缸左端的取刀 進(jìn)油口來油時(shí) 推動(dòng)活塞帶動(dòng)機(jī)械手臂將刀架不需要的刀夾取回刀庫(kù) 此時(shí)右端的送刀 進(jìn)油口回油 刀夾上有相應(yīng)的機(jī)構(gòu) 由機(jī)械手手指勾住 完成送刀 取刀的動(dòng)作 機(jī)械 手手指勾住刀夾的動(dòng)作由機(jī)械手手臂中的液壓缸完成 當(dāng)機(jī)械手手指動(dòng)作 來油口來油 時(shí) 液壓油經(jīng)導(dǎo)向桿內(nèi)的油孔作用于機(jī)械手手臂的小活塞上 推動(dòng)設(shè)計(jì)成杠桿機(jī)構(gòu)的手 指鉤 完成勾住刀夾的動(dòng)作 手指鉤 小活塞分別由彈簧完成復(fù)位動(dòng)作 3 在刀庫(kù)盤上的定位夾持機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 刀夾定位夾持機(jī)構(gòu)用于支承 定位刀夾 在 刀盤的每個(gè)工位上均設(shè)置兩塊刀夾定位塊 每?jī)蓧K為一組 用于支承并定位刀夾 使刀 夾均勻分布在圓周上 并使之與刀盤回轉(zhuǎn)中心尺寸一致 提高換刀過程的可靠性 定位 機(jī)構(gòu)是由定位銷 彈簧 絲堵 刀夾墊組成 定位靠彈簧頂住定位銷頂進(jìn)刀夾兩側(cè)的定 位窩實(shí)現(xiàn)的 三 技術(shù)路線 1 了解題目 熟悉相關(guān)資料 2 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 3 參數(shù)的確定及計(jì)算 4 圖紙?jiān)O(shè)計(jì) 5 完成 1 5 萬字說明書 本設(shè)計(jì)的刀庫(kù)是儲(chǔ)備一定數(shù)量的刀具 刀具庫(kù)中的刀具主要用于對(duì)工件的切 鉆 銑 鏜等加工 刀庫(kù)主要由電動(dòng)機(jī) 制動(dòng)器 減速器 機(jī)械手 刀盤等組成 定減速器 傳動(dòng)比 選取電動(dòng)機(jī)并且進(jìn)行齒輪強(qiáng)度校核 了解設(shè)計(jì)機(jī)械手 設(shè)計(jì)刀盤等 四 進(jìn)度安排 1 2 周 完成開題報(bào)告 3 6 周 進(jìn)行初步設(shè)計(jì) 完成整體結(jié)構(gòu)草圖 7 13 周 優(yōu)化方案 設(shè)計(jì)計(jì)算及繪制裝配圖 14 16 周 完成說明書 最終檢查 整理資料 準(zhǔn)備答辯 五 參考文獻(xiàn) 1 機(jī)械設(shè)計(jì) 邱宣懷 高等教育出版社 2 實(shí)用機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) 除顥 機(jī)械設(shè)計(jì)工業(yè)出版社 3 立式加工中心刀庫(kù)刀套的改進(jìn)設(shè)計(jì) 李體仁 張淳 機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 4 盤式刀庫(kù)加工中心自動(dòng)換刀系統(tǒng)控制 陳芳 李繼中 機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 5 一種新型的無機(jī)械手自動(dòng)換刀裝置 謝紅 機(jī)械設(shè)計(jì)與制造工程 六 備注 指導(dǎo)教師意見 簽字 年 月 日 I 寧 XX 大學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 論 文 立式車床刀具伺服刀庫(kù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 所 在 學(xué) 院 專 業(yè) 班 級(jí) 姓 名 學(xué) 號(hào) 指 導(dǎo) 老 師 年 月 日 II 摘 要 90 年 代 以 來 數(shù) 控 加 工 技 術(shù) 得 到 迅 速 的 普 及 發(fā) 展 高 速 加 工 中 心 作 為 新 時(shí) 代 數(shù) 控 機(jī) 床 的 代 表 已 在 機(jī) 床 領(lǐng) 域 廣 泛 自 動(dòng) 換 刀 刀 庫(kù) 的 發(fā) 展 儼 然 已 超 越 為 數(shù) 控 加 工 中 心 配 套 的 角 色 在 其 特 有 的 技 術(shù) 領(lǐng) 域 發(fā) 展 出 符 合 機(jī) 床 高 精 度 高 效 率 高 可 靠 度 及 多 任 務(wù) 復(fù) 合 等 概 念 的 獨(dú) 特 產(chǎn) 品 本 課 題 是 鏈 式 刀 庫(kù) 的 總 體 設(shè) 計(jì) 傳 動(dòng) 設(shè) 計(jì) 結(jié) 構(gòu) 設(shè) 計(jì) 以 及 傳 動(dòng) 部 分 的 運(yùn) 動(dòng) 和 動(dòng) 力 設(shè) 計(jì) 這 種 刀 庫(kù) 在 數(shù) 控 加 工 中 心 上 應(yīng) 用 非 常 廣 泛 其換刀過程簡(jiǎn)單 換刀時(shí)間短 總體結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單 緊湊 動(dòng)作準(zhǔn)確可靠 維護(hù)方便 成本低 本 課 題 的 目 的 就 是 要 通 過 對(duì) 立式 車床刀庫(kù)的 優(yōu) 化 設(shè) 計(jì) 以 提 高 換 刀 速 度 減 少 助 助 時(shí) 間 在進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí) 采用了系統(tǒng)化設(shè)計(jì)方法 將設(shè)計(jì)看成由若干個(gè)設(shè)計(jì)要素組 成的一個(gè)系統(tǒng) 每個(gè)設(shè)計(jì)要素具有獨(dú)立性 各個(gè)要素間存在著有機(jī)的聯(lián)系 并 具有層次性 所有的設(shè)計(jì)要素結(jié)合后 即可實(shí)現(xiàn)設(shè)計(jì)系統(tǒng)所需完成的任務(wù) 在借鑒和參考大量有關(guān)刀庫(kù)的機(jī)械結(jié)構(gòu)后 結(jié)合實(shí)際情況 決定采用鏈?zhǔn)?刀庫(kù)雙手式機(jī)械手換刀方案 根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)與機(jī)械原理等有關(guān)知識(shí)對(duì)立式車床 刀庫(kù)進(jìn)行設(shè)計(jì) 采用 AutoCAD 2004 中文版對(duì)刀庫(kù)及關(guān)鍵零件進(jìn)行繪制 關(guān)鍵詞 加工中心 刀庫(kù) 數(shù)控加工 III Abstract Since the 1990s CNC machine technology has made the rapid and universial development as a new era of the representatives of NC machine tools High speed processing center has been widely used in the field of machine tools The development of automatic Tool Chane tool house in recent years seems to have gone beyond the NC Center for supporting the role of technology in their unique areas of development to meet the high precision machine tools high efficiency and reliability and more complex tasks such as the concept of unique products The tool house as a processing center one of the most important part it has a direct bearing on the development of the processing center s development This paper completed the overall design transmission design structure design and the transmission part s movement and dynamic design of the sword library Such a tool house in the CNC Machine Center is widely used the tool change is simple tool change time is short overall structure is simple and compact Action is accurate and reliable convenient maintenance and low cost The purpose of this project is to improve the speed of the tools change and reduce auxiliary time through the optimization design of the JCS 013 type NC horizontal boring and milling machine tool store In developing the design I have adopted the systematic design method The design is regarded as a system which is consisted of several design elements Each design elements is in depend but there is the organic relation between them and they are of different levels The system can realize the required task after that all the design elements combined According to actual condition I introduce the chain knife library of robot hands cutter replacement plan after referencing to the vast library mechanical structure of the sword According to the Mechanical Design the Mechanical Principle and other relevant knowledge there are some designs about JCS 013 type nc horizontal boring and milling machine tool store and I have drew the key parts of library using AutoCAD 2004 Keywords machining center Tool house NC IV 目 錄 摘 要 II Abstract III 目 錄 IV 第 1 章 緒 言 1 1 1 本課題在國(guó)內(nèi)外的研究動(dòng)態(tài) 1 1 1 1 刀庫(kù)產(chǎn)品目前的水平 2 1 1 2 刀庫(kù)系統(tǒng)的發(fā)展趨勢(shì) 2 1 1 3 刀庫(kù)系統(tǒng)的發(fā)展方向 3 1 2 課題的目的 意義和開展研究工作的設(shè)想 3 1 2 1 課題的目的 3 1 2 2 開展研究工作的設(shè)想 3 1 2 3 課題設(shè)計(jì)方案的選擇和設(shè)計(jì)手段 4 第 2 章 刀庫(kù)傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì) 6 2 1 刀庫(kù)主要設(shè)計(jì)參數(shù) 6 2 2 刀庫(kù)驅(qū)動(dòng)馬達(dá)的選擇 6 2 2 1 刀庫(kù)負(fù)載轉(zhuǎn)矩 TF 計(jì)算 6 2 2 2 確定馬達(dá)轉(zhuǎn)數(shù) 8 2 3 齒輪設(shè)計(jì)參數(shù) 9 2 3 1 選擇齒輪材料 熱處理方法及精度等級(jí) 9 2 3 2 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)齒輪 9 2 3 3 主要參數(shù)選擇和幾何尺寸計(jì)算 11 2 3 4 齒根校核 12 2 3 5 軸的設(shè)計(jì) 13 2 3 6 滾動(dòng)軸承的選擇與校核計(jì)算 18 2 3 7 鍵聯(lián)接的選擇及其校核計(jì)算 19 第 3 章 鏈參數(shù)計(jì)算 22 3 1 傳送鏈的設(shè)計(jì) 22 V 3 2 鏈?zhǔn)捷S的設(shè)計(jì) 23 3 2 1 驅(qū)動(dòng)軸的設(shè)計(jì) 23 3 3 軸承的選型及校核 25 3 4 鏈強(qiáng)度計(jì)算 27 3 4 1 鏈傳動(dòng)的運(yùn)動(dòng)特性 27 3 4 2 鏈傳動(dòng)的動(dòng)載荷 28 3 4 3 鏈傳動(dòng)的受力分析 29 3 4 4 滾輪接觸強(qiáng)度的計(jì)算 30 第 4 章 刀庫(kù)準(zhǔn)停系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 31 結(jié) 論 33 參考文獻(xiàn) 34 致 謝 35 1 第 1 章 緒 言 1 1 本課題在國(guó)內(nèi)外的研究動(dòng)態(tài) 隨著中國(guó)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展 進(jìn)入 21 世紀(jì) 我國(guó)機(jī)床制造業(yè)既面臨著提 升機(jī) 械制造業(yè)水平的需求而引發(fā)的制造裝備發(fā)展的良機(jī) 也面臨著加入 WTO 后激烈的 市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)的壓力 從技術(shù)層面上講 加速推進(jìn)數(shù)控技術(shù)將是解決機(jī)床制造業(yè)持續(xù) 發(fā)展的一個(gè)關(guān)鍵 數(shù)控機(jī)床及由數(shù)控機(jī)床組成的制造系統(tǒng)是改造傳統(tǒng)產(chǎn)業(yè) 構(gòu)建數(shù)字化企業(yè)的 重要基礎(chǔ)裝備 它的發(fā)展一直備受人們關(guān)注 數(shù)控機(jī)床以其卓越的柔性自動(dòng)化的 性能 優(yōu)異而穩(wěn)定的精度 靈捷而多樣化的功能引起世人矚目 它開創(chuàng)了機(jī)械產(chǎn) 品機(jī)電一體化發(fā)展的先河 因此數(shù)控技術(shù)成為先進(jìn)制造技術(shù)中的一項(xiàng)核心技術(shù) 另一方面 通過持續(xù)的研究 信息技術(shù)的深化應(yīng)用促進(jìn)了數(shù)控機(jī)床的進(jìn)一步提升 1 隨著數(shù)控技術(shù)的發(fā)展 采用數(shù)控系統(tǒng)的機(jī)床品種日益增多 有車床 銑床 鏜床 鉆床 磨床 齒輪加工機(jī)床和電火花加工機(jī)床等 此外還有能自動(dòng)換刀 一次裝卡進(jìn)行多工序加工的加工中心 車削中心等 數(shù)控機(jī)床主要由數(shù)控裝置 伺服機(jī)構(gòu)和機(jī)床主體組成 輸入數(shù)控裝置的程序 指令記錄在信息載體上 由程序讀入裝置接收 或由數(shù)控裝置的鍵盤直接手動(dòng)輸 入 2 隨著微電子技術(shù) 計(jì)算機(jī)技術(shù)和軟件技術(shù)的迅速發(fā)展 數(shù)控機(jī)床的控制系統(tǒng) 日益趨向于小型化和多功能化 具備完善的自診斷功能 可靠性也大大提高 數(shù) 控系統(tǒng)本身將普遍實(shí)現(xiàn)自動(dòng)編程 未來數(shù)控機(jī)床的類型將更加多樣化 多工序集中加工的數(shù)控機(jī)床品種越來越 多 激光加工等技術(shù)將應(yīng)用在切削加工機(jī)床上 從而擴(kuò)大多工序集中的工藝范圍 數(shù)控機(jī)床的自動(dòng)化程度更加提高 并具多種監(jiān)控功能 從而形成一個(gè)柔性制造單 元 更加便于納入高度自動(dòng)化的柔性制造系統(tǒng)中 3 數(shù)控機(jī)床為了進(jìn)一步提高生產(chǎn)率 進(jìn)一步壓縮非切削時(shí)間 現(xiàn)代的機(jī)床逐步 發(fā)展為在一臺(tái)機(jī)床上一次裝夾中完成多工序或全部工序的加工 數(shù)控機(jī)床為了能 在工件一次裝夾中完成多個(gè)工步 以縮減輔助時(shí)間和減少多次安裝工件引起的誤 差 通常帶有自動(dòng)換刀系統(tǒng) 對(duì)工件的多工序加工而設(shè)置的存儲(chǔ)及更換刀具的裝 置稱為自動(dòng)換刀裝置 Automatic Tool Changer ATC 自動(dòng)換刀 Automatic Tool Change 簡(jiǎn)稱 ATC 系統(tǒng)由控制系統(tǒng)和換刀裝置組成 在數(shù)控鏜銑床的基 6 礎(chǔ)上 如果再配以刀具和自動(dòng)換刀系統(tǒng) 就構(gòu)成加工中心 Machining center 簡(jiǎn)稱 2 MC 在這類數(shù)控機(jī)床上 自動(dòng)換刀裝置 ATC 是必不可少的 4 例如加工中 心機(jī)床又稱多工序自動(dòng)換刀數(shù)控機(jī)床 它主要是指具有自動(dòng)換刀及自動(dòng)改變工件 加工位置功能的數(shù)控機(jī)床 具有自動(dòng)換刀裝置是加工中心機(jī)床的典型特征 是多 工序加工的必要條件 自動(dòng)換刀裝置的功能 對(duì)整機(jī)的加工效率有很大的影響 5 數(shù)控機(jī)床的自動(dòng)換刀裝置的結(jié)構(gòu)形式多種多樣 選擇何種形式 主要取決于 機(jī)床的種類 工藝范圍以及刀具的種類和數(shù)量等 本課題中的數(shù)控臥式鏜銑床將 采用的是帶刀庫(kù)的自動(dòng)換刀形式 1 1 1 刀庫(kù)產(chǎn)品目前的水平 在此概念基礎(chǔ)下 刀庫(kù)產(chǎn)品的發(fā)展現(xiàn)況為 1 超重刀庫(kù)的發(fā)展 發(fā)展出刀鏈系統(tǒng)能承載重量 70kg 以上之超重刀具 擁有強(qiáng) 力鎖刀裝置的穩(wěn)定刀鏈架構(gòu) 可防止重型刀具于運(yùn)轉(zhuǎn)中墜落 2 高效率且定位精度的驅(qū)動(dòng)及選刀系統(tǒng)的發(fā)展 發(fā)展出高精度系統(tǒng)配置以及高質(zhì) 量 高定位精度的伺服電動(dòng)機(jī)及減速器 以符合選刀迅速 換刀精確的主要性 能需求 3 多型式刀具容載刀庫(kù)的發(fā)展 發(fā)展出同時(shí)可容納多種型式刀具 如 ISO50 及 ISO60 的刀鏈系統(tǒng) 也被視為是必須時(shí)常變換使用多種主軸的加工中心的必 備裝置 4 不同型式刀及其任意點(diǎn)換刀系統(tǒng)的發(fā)展 可以同時(shí)夾取不同型式刀具 如 ISO50 及 ISO60 因應(yīng)需求必須有不同的刀具 為了縮短換刀時(shí)間 多點(diǎn)式 或任意點(diǎn)式換刀系統(tǒng)是有必要的 5 輕量化 低成本架構(gòu)刀庫(kù)的發(fā)展 發(fā)展出輕量化的塑鋼射出刀套架構(gòu) 整體重 量較傳統(tǒng)刀庫(kù)減輕 100kg 以上 成本大幅降低的刀庫(kù) 6 大型及高容量刀庫(kù)的發(fā)展 在機(jī)床多功能趨勢(shì)演化下 大量的刀具被使用在同 一臺(tái)機(jī)床上 刀庫(kù)的架構(gòu)必須兼顧換刀效率及儲(chǔ)刀效能 多變的刀庫(kù)型體 可 容納 120 180 200 把以上刀具 及多樣精密的換刀系統(tǒng) 如各種立式 臥式 立臥單點(diǎn)及多點(diǎn)式換刀系統(tǒng) 是其主要的特色 6 1 1 2 刀庫(kù)系統(tǒng)的發(fā)展趨勢(shì) 近年來刀庫(kù)的發(fā)展儼然已超越其為裝備的角色 在特有的技術(shù)領(lǐng)域中發(fā)展出 符合工具機(jī)高精度 高效能 高可靠度及多任務(wù)復(fù)合等概念產(chǎn)品 多樣化產(chǎn)品 左右工具機(jī)在生產(chǎn)效能及產(chǎn)品精度的表現(xiàn) 刀庫(kù)的容量 布局 針對(duì)不同的工具 機(jī) 形式也有所不同 根據(jù)刀庫(kù)的容量 外型和取刀的方式可大概分為斗笠式刀 庫(kù) 圓盤式刀庫(kù) 鏈條式刀庫(kù) 7 其發(fā)展趨勢(shì)為 1 高效能的產(chǎn)品 3 發(fā)展符合高荷重 高容量 高速化概念的刀庫(kù)產(chǎn)品 2 輕量化 低成本的產(chǎn)品 發(fā)展符合重量輕 成本低概念的刀庫(kù)產(chǎn)品 1 1 3 刀庫(kù)系統(tǒng)的發(fā)展方向 刀庫(kù)系統(tǒng)作為自動(dòng)化加工過程中所需的儲(chǔ)刀及換刀需求的一種裝置 為數(shù)控 機(jī)床縮短機(jī)床非切削時(shí)間 降低勞動(dòng)強(qiáng)度提供了必要條件 是數(shù)控機(jī)床的重要的 功能部件 必將向以下幾個(gè)方向發(fā)展 一方面隨著主機(jī)的 單機(jī)多任務(wù)復(fù)合化 發(fā)展 刀庫(kù)也必將向容量大 結(jié)構(gòu)精 速度快 效率高的方向發(fā)展 以適應(yīng)主機(jī) 的高轉(zhuǎn)速 高精度和強(qiáng)力切削的機(jī)械特性 此類刀庫(kù)大部分為臥式刀庫(kù) 有下面 幾個(gè)特點(diǎn) 1 可遠(yuǎn)距離傳輸 2 換刀時(shí)可同步打刀 縮短換刀時(shí)間 3 大容量且可擴(kuò)充 4 高效且精準(zhǔn)的驅(qū)動(dòng)和選刀系統(tǒng) 5 控制系統(tǒng)復(fù)雜 6 刀具重量大 比如適合五軸聯(lián)動(dòng)的立臥轉(zhuǎn)換伺服刀庫(kù) 而另一方面 刀庫(kù)僅作 為單純的儲(chǔ)刀倉(cāng)功能存在 主軸主動(dòng)抓刀的 固定地址換刀 刀庫(kù)也是發(fā)展的 方向之一 此時(shí)刀庫(kù)好比數(shù)控系統(tǒng)的一個(gè)控制軸 僅有旋轉(zhuǎn)定位功能 如立車 刀庫(kù) 轉(zhuǎn)盤刀庫(kù)等 8 尤其以 40 盤式刀庫(kù)為代表 換刀速度和刀庫(kù)重量已經(jīng)成為衡量刀庫(kù)性能的主 要參數(shù)之一 比如 吉輔 40 盤式刀庫(kù)的換刀速度 1 1s 重量已經(jīng)降到 295kg 在選材上更環(huán)保 在制作過程中減少消耗 使用過程智能 安全等也是刀庫(kù) 發(fā)展的方向之一 1 2 課題的目的 意義和開展研究工作的設(shè)想 1 2 1 課題的目的 未 來 工 具 機(jī) 產(chǎn) 業(yè) 的 發(fā) 展 均 以 追 求 高 速 高 精 度 高 效 率 為 目 標(biāo) 隨 著 切 削 速 度 的 提 高 切 削 時(shí) 間 的 不 斷 縮 短 對(duì) 換 刀 時(shí) 間 的 要 求 也 在 逐 步 提 高 換 刀 的 速 度 已 成 為 高 等 級(jí) 工 具 機(jī) 的 一 項(xiàng) 重 要 指 標(biāo) 本 課 題 的 目 的 就 是 要 通 過 對(duì) 刀 庫(kù) 的 優(yōu) 化 設(shè) 計(jì) 以 提 高 換 刀 速 度 減 少 助 助 時(shí) 間 1 2 2 開展研究工作的設(shè)想 為了達(dá)到減少輔助加工時(shí)間目的 綜合考慮工具機(jī)的各方面因素 在盡可能 短的時(shí)間內(nèi)完成刀具交換一般強(qiáng)調(diào)換刀速度快的臥式機(jī)臺(tái) 皆有幾個(gè)特點(diǎn) 1 刀臂 4 短 2 刀臂不一定成直線 3 兩刀可能互相垂直 4 凸輪箱小且可移動(dòng) 其主要目的是 要讓換刀時(shí) 可動(dòng)件之轉(zhuǎn)動(dòng)慣量小 以達(dá)到快速換刀之目的 該技術(shù)包括刀庫(kù)的 設(shè)置 換刀方式 換刀執(zhí)行機(jī)構(gòu)和適應(yīng)高速工具機(jī)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)等 1 提高換刀速度的基本原則 工具機(jī)的換刀裝置 通常由刀庫(kù)和換刀機(jī)構(gòu)組成 有些應(yīng)用機(jī)械手臂換刀 有些換刀方式并不需要機(jī)械手臂 刀庫(kù)的形式和擺放位置也不一樣 為了適合高 速運(yùn)動(dòng)的需要 高速工具機(jī)在結(jié)構(gòu)上已和傳統(tǒng)的工具機(jī)不同 以刀具運(yùn)動(dòng)進(jìn)給為 主 減小運(yùn)動(dòng)工件的質(zhì)量 已成為高速工具機(jī)設(shè)計(jì)的主流 因此 設(shè)計(jì)換刀裝置 時(shí) 要充分考慮到高速工具機(jī)的結(jié)構(gòu)特征 9 2 提高換刀速度的主要技術(shù)方法 適合于工具機(jī)的快速自動(dòng)換刀技術(shù)主要有以下幾個(gè)方面 在傳統(tǒng)自動(dòng)換刀裝 置的基礎(chǔ)上提高動(dòng)作速度 或采用動(dòng)作速度更快的機(jī)構(gòu)和驅(qū)動(dòng)元件 例如 機(jī)械 凸輪結(jié)構(gòu)的換刀速度高于液壓和氣動(dòng)結(jié)構(gòu) 根據(jù)高速工具機(jī)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)設(shè)計(jì)刀庫(kù) 和換刀裝置的形式和位置 例如 傳統(tǒng)工具機(jī)的刀庫(kù)和換刀裝置多裝在立柱一側(cè) 在高速工具機(jī)則多為立柱移動(dòng)的進(jìn)給方式 為減輕運(yùn)動(dòng)件質(zhì)量 刀庫(kù)和換刀裝置 不宜再裝在立柱上 采用新方法進(jìn)行刀具快速交換 不用刀庫(kù)和機(jī)械手方式 而 改用其它方式換刀 例如不用換刀 用換主軸的方法 使用適合于高速工具機(jī)的 刀柄 如 HSK 刀柄質(zhì)量輕 裝卸刀具的行程短 可以使自動(dòng)換刀裝置的速度提高 快速自動(dòng)換刀裝置采用 HSK 空心短錐柄刀是發(fā)展的趨勢(shì) 1 2 3 課題設(shè)計(jì)方案的選擇和設(shè)計(jì)手段 I 設(shè)計(jì)方案選擇 刀庫(kù)是刀具交換系統(tǒng)的一部分 加工中心的刀具交換系統(tǒng)也稱為自動(dòng)換刀裝 置 ATC 它通常是由刀庫(kù)和機(jī)械手組成 自動(dòng)換刀裝置是加工中心不可缺少的 組成部分 也是加工中心的象征 又是加工中心成敗的關(guān)鍵 加工中心有立式 臥式 龍門式幾種 所以這些機(jī)床的刀庫(kù)和自動(dòng)換刀裝置 也是各種各樣 加工中心上的刀庫(kù)類型有鼓輪式刀庫(kù) 鏈?zhǔn)降稁?kù) 格子箱式刀庫(kù) 和直線刀庫(kù)等 1 鼓輪式刀庫(kù) 應(yīng)用較廣 這種刀庫(kù)的結(jié)構(gòu)緊湊 但因刀具單環(huán)排列 定向利用率低 大容 量刀庫(kù)的外徑較大 轉(zhuǎn)動(dòng)慣量大 選刀時(shí)運(yùn)動(dòng)時(shí)間長(zhǎng) 因此這種刀庫(kù)的容量較小 一般不超過 32 把刀具 2 鏈?zhǔn)降毒?容量較大 當(dāng)采用多環(huán)鏈?zhǔn)降稁?kù)時(shí) 刀庫(kù)的外形較緊湊 占用空間小 適合 5 用于做大容量刀庫(kù) 在增加存儲(chǔ)刀具數(shù)目時(shí) 可增加鏈條的長(zhǎng)度 而不增加鏈輪 直徑 因此 鏈輪的圓周速度不會(huì)增加 且刀庫(kù)的運(yùn)動(dòng)慣量不像鼓輪式刀庫(kù)增加 的那么多 3 格子箱式刀庫(kù) 刀庫(kù)容量大 結(jié)構(gòu)緊湊 空間利用率高 但布局不靈活 通常將刀庫(kù)安放于 工作臺(tái)上 有時(shí)甚至在使用一側(cè)的刀具時(shí) 必須更換另一側(cè)的刀座板 4 直線式刀庫(kù) 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單 刀庫(kù)容量較小 一般用于數(shù)控車床 數(shù)控鉆床 個(gè)別加工中心也 有采用 換刀機(jī)械手分為單臂單手式 單臂雙手式和雙手式機(jī)械手 單臂單手式結(jié)構(gòu) 簡(jiǎn)單 換刀時(shí)間較長(zhǎng) 適用于刀具主軸與刀庫(kù)刀套平行 刀庫(kù)刀套軸線與主軸軸 線平行 以及刀庫(kù)刀套軸線與主軸軸線垂直的場(chǎng)合 單臂雙手機(jī)械手可同時(shí)抓住 主軸和刀庫(kù)中的刀具 并進(jìn)行拔出 插入 換刀時(shí)間短 廣泛應(yīng)用于加工中心上 的刀庫(kù)刀套軸線與主軸平行的場(chǎng)合 雙手式機(jī)械手結(jié)構(gòu)較復(fù)雜 換刀時(shí)間短 這 種機(jī)械手除了完成拔刀 插刀外 還起運(yùn)輸?shù)毒叩淖饔?結(jié)合所給題目 初步?jīng)Q定采用鏈?zhǔn)降稁?kù)雙手式機(jī)械手換刀方案 II 設(shè)計(jì)手段 采用系統(tǒng)化設(shè)計(jì)方法 將設(shè)計(jì)看成由若干個(gè)設(shè)計(jì)要素組成的一個(gè)系統(tǒng) 每個(gè) 設(shè)計(jì)要素具有獨(dú)立性 各個(gè)要素間存在著有機(jī)的聯(lián)系 并具有層次性 所有的設(shè) 計(jì)要素結(jié)合后 即可實(shí)現(xiàn)設(shè)計(jì)系統(tǒng)所需完成的任務(wù) 結(jié)合本課題實(shí)際 根據(jù)機(jī)械 設(shè)計(jì)與機(jī)械原理等有關(guān)知識(shí)對(duì)立式車床刀庫(kù)進(jìn)行設(shè)計(jì) 采用 AutoCAD 2004 中文 版對(duì)刀庫(kù)及關(guān)鍵零件進(jìn)行繪制 6 第 2 章 刀庫(kù)傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì) 2 1 刀庫(kù)主要設(shè)計(jì)參數(shù) 安裝形式 鏈?zhǔn)降稁?kù) 刀庫(kù)容量 60 把 送刀方式 任意 擬定的設(shè)計(jì)參數(shù) 刀具尺寸 最大 長(zhǎng) 400 毫米 直徑 120 毫米 刀具重量 Mj 約 10 千克 鏈條快速移動(dòng)速度為 8 米 分 慢速移動(dòng)速度為 0 2 米 分 2 2 刀庫(kù)驅(qū)動(dòng)液壓馬達(dá)的選擇 刀庫(kù)驅(qū)動(dòng)液壓馬達(dá)的選擇應(yīng)同時(shí)滿足刀庫(kù)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的負(fù)載轉(zhuǎn)矩 TF 和起動(dòng)時(shí)的 加速轉(zhuǎn)矩 TJ 的要求 由于鏈條轉(zhuǎn)速很低和液壓馬達(dá)慣性小 起動(dòng)轉(zhuǎn)矩小的特點(diǎn) 為了計(jì)算簡(jiǎn)便 在計(jì)算時(shí) 忽略起動(dòng)加速轉(zhuǎn)矩 TJ 在最后結(jié)果上乘以一個(gè)工作系 數(shù) 2 2 1 刀庫(kù)負(fù)載轉(zhuǎn)矩 TF 計(jì)算 鏈?zhǔn)降稁?kù)負(fù)載轉(zhuǎn)矩 TF 用來克服刀具不平衡重力 FWmax 和導(dǎo)向面的摩擦力 F 如圖 2 1 所示 FWmax 不平衡重力 F 3 摩擦力 圖 2 1 鏈條受力分析圖 F1 和 F3 是支承面的摩擦力 F 2 和 F4 則是導(dǎo)向面上因刀具下垂而引起的摩擦力 不平衡重力可按刀庫(kù)一側(cè)裝滿刀 一側(cè)不裝刀時(shí)的最大重力差值來計(jì)算 1 確定不平衡重力 FWmax 7 由圖 2 1 知 不平衡重力 3max gFW N10 M 刀具的質(zhì)量 g 重力加速度 2 確定摩擦力 F3 2 1 N 3 鋼與銅之間的摩擦系數(shù) 約取 0 2 N 垂直作用在導(dǎo)向面上的壓力 包括刀具 刀柄和刀座產(chǎn)生的重力 分別為 Wj W b W t N645N10 108 72 3 LRMd 92 03 F R 刀座外半徑 取 50mm L 刀座長(zhǎng)度 取 210mm 3 確定每排刀具負(fù)載轉(zhuǎn)矩 Tf mN6 8 130 02ax3 WLFR 4 確定每排刀具作用在主動(dòng)輪上的負(fù)載轉(zhuǎn)矩 Tz 2 2 231 fzT N98 06 2 z m51 1 圓柱齒輪傳動(dòng)效率 取 0 98 2 鏈傳動(dòng)效率 取 0 96 3 深溝球軸承傳動(dòng)效率 取 0 98 8 5 確定作用在液壓馬達(dá)上的負(fù)載轉(zhuǎn)矩 Ty 2 3 4321 ify mN25 698 04 yT i 液壓馬達(dá)軸至刀庫(kù)軸的速比 取 9 傳動(dòng)效率 考慮到實(shí)際情況比計(jì)算時(shí)所設(shè)定的條件復(fù)雜 液壓馬達(dá)額定轉(zhuǎn)矩 Ts 應(yīng)為負(fù)載 轉(zhuǎn)矩 Ty 的 1 5 倍 即 ysT5 1 26 mN8 9 2 2 2 確定液壓馬達(dá)轉(zhuǎn)數(shù) 由刀庫(kù)設(shè)計(jì)參數(shù)知 鏈條快速移動(dòng)速度為 8 米 分 即 8000mm min 慢速移動(dòng)速 度為 0 2 米 分 即 200mm min 1 確定鏈輪周長(zhǎng) S m502714 3 ds d 272mm 結(jié)構(gòu)參數(shù) 自己設(shè)定 圖紙表達(dá)了 2 確定液壓馬達(dá)的轉(zhuǎn)速范圍 in r i8509maxn mi18 2 i2in 9 根據(jù)參數(shù) 選型為 BM R80 2 3 齒輪設(shè)計(jì)參數(shù) 2 3 1 選擇齒輪材料 熱處理方法及精度等級(jí) 齒輪材料 熱處理方法及齒面硬度 因?yàn)檩d荷中有輕微振動(dòng) 傳動(dòng)速度不高 傳動(dòng)尺寸無特殊要求 屬于一般的齒輪 傳動(dòng) 故兩齒輪均可用軟齒面齒輪 查 機(jī)械基礎(chǔ) P 322 表 14 10 小齒輪選用 45 號(hào) 鋼 調(diào)質(zhì)處理 硬度 260HBS 大齒輪選用 45 號(hào)鋼 調(diào)質(zhì)處理 硬度為 220HBS 精度等級(jí)初選 減速器為一般齒輪傳動(dòng) 圓周速度不會(huì)太大 根據(jù) 機(jī)械設(shè)計(jì)學(xué)基礎(chǔ) P 145 表 5 7 初選 8 級(jí)精度 10 2 3 2 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)齒輪 由于本設(shè)計(jì)中的減速器是軟齒面的閉式齒輪傳動(dòng) 齒輪承載能力主要由齒輪接觸 疲勞強(qiáng)度決定 其設(shè)計(jì)公式為 1231 5 EHdKMuZd 確定載荷系數(shù) K 因?yàn)樵擙X輪傳動(dòng)是軟齒面的齒輪 圓周速度也不大 精度也不高 而且齒輪 相對(duì)軸承是對(duì)稱布置 根據(jù)電動(dòng)機(jī)和載荷的性質(zhì)查 機(jī)械設(shè)計(jì)學(xué)基礎(chǔ) P 147 表 5 8 得 K 的范圍為 1 4 1 6 取 K 1 5 小齒輪的轉(zhuǎn)矩112 0990 9542 758427584678 minkWMPn Nmmr 接觸疲勞許用應(yīng)力 limiHNPZS 接觸疲勞極限應(yīng)力 由 機(jī)械設(shè)計(jì)學(xué)基礎(chǔ) P 150 圖 5 30 中的 MQ 取值線 根據(jù)兩齒輪的齒面硬 度 查得 45 鋼的調(diào)質(zhì)處理后的極限應(yīng)力為 600MPa 560MPa lim1H lim2H 接觸疲勞壽命系數(shù) ZN 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)公式為 N 60 n jth 工作壽命每年按 300 天 每天工作 8 小時(shí) 故 th 300 10 8 24000h N1 60 466 798 1 24000 6 722 108 826 7210 610i4 查 機(jī)械設(shè)計(jì)學(xué)基礎(chǔ) P 151 圖 5 31 且允許齒輪表面有一定的點(diǎn)蝕 ZN1 1 02 ZN2 1 15 接觸疲勞強(qiáng)度的最小安全系數(shù) SHmin 查 機(jī)械設(shè)計(jì)學(xué)基礎(chǔ) P 151 表 5 10 得 SHmin 1 11 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 HP 將以上各數(shù)值代入許用接觸應(yīng)力計(jì)算公式得 lim11n60 261HNpZMaS li22mn5 4pHP 齒數(shù)比 因?yàn)?Z2 i Z1 所以 214Z 齒寬系數(shù) 由于本設(shè)計(jì)的齒輪傳動(dòng)中的齒輪為對(duì)稱布置 且為軟齒面?zhèn)鲃?dòng) 查 機(jī)械基礎(chǔ) P326 表 14 12 得到齒寬系數(shù)的范圍為 0 8 1 1 取 1d 計(jì)算小齒輪直徑 d1 由于 故應(yīng)將 代入齒面接觸疲勞設(shè)計(jì)公式 得2p p 21331 5 589 1 54781 45 80m6EHdZKMud 圓周速度 v1146 7985 01 2 60nv ms 查 機(jī)械設(shè)計(jì)學(xué)基礎(chǔ) P 145 表 5 7 v 1 和 N2 查 機(jī)械設(shè)計(jì)學(xué)基礎(chǔ) P 156 圖8 638 6310 5 34 得 YN1 1 YN2 1 彎曲疲勞強(qiáng)度的最小安全系數(shù) SFmin 本傳動(dòng)要求一般的可靠性 查 機(jī)械設(shè)計(jì)學(xué)基礎(chǔ) P 151 表 5 10 取 SFmin 1 2 彎曲疲勞許用應(yīng)力 將以上各參數(shù)代入彎曲疲勞許用應(yīng)力公式得 Flim1PNn80 YMPa 15S 2 Fli2Pmn74 67a 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核 11 1 528 1Pa 3 7M603FF FPKTYbd 122 2 47 26 0am 因此 齒輪齒根的抗彎強(qiáng)度是安全的 2 3 5 軸的設(shè)計(jì) 1 高速軸的設(shè)計(jì) 選擇軸的材料和熱處理 采用 45 鋼 并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理 查 機(jī)械基礎(chǔ) P 369 表 16 1 得其許用彎曲應(yīng)力 160Ma 1806A 初步計(jì)算軸的直徑 由前計(jì)算可知 P 1 2 09KW n1 466 798r min 其中 A 取 112 14 1332 09 108m467PdAn 主 考慮到有一個(gè)鍵槽 將該軸徑加大 5 則 20 185 21 m2 查 機(jī)械基礎(chǔ) P 458 附錄 1 取 d 25mm 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 高速軸初步確定采用齒輪軸 即將齒輪與軸制為一體 根據(jù)軸上零件的安裝和固 定要求 初步確定軸的結(jié)構(gòu) 設(shè)有 7 個(gè)軸段 1 段 該段是小齒輪的左軸端與帶輪連接 該軸段直徑為 25mm 查 機(jī)械基礎(chǔ) P475 附錄 23 取該軸伸 L1 60mm 2 段 參考 機(jī)械基礎(chǔ) P 373 取軸肩高度 h 為 1 5mm 則 d2 d1 2h 28mm 此軸段一部分用于裝軸承蓋 一部分伸出箱體外 3 段 此段裝軸承 取軸肩高度 h 為 1mm 則 d3 d2 2h 30mm 選用深溝球軸承 查 機(jī)械基礎(chǔ) P 476 附錄 24 此處選用的軸承代號(hào)為 6306 其內(nèi)徑為 30mm 寬度為 19 mm 為了起固定作用 此段的寬度比軸承寬度小 1 2mm 取此段長(zhǎng) L3 17mm 4 段與 6 段 為了使齒輪與軸承不發(fā)生相互沖撞以及加工方便 齒輪與軸承之間要有 一定距離 取軸肩高度為 2mm 則 d4 d6 d3 2h 33mm 長(zhǎng)度取 5mm 則 L4 L6 5mm 5 段 此段為齒輪軸段 由小齒輪分度圓直徑 d 60mm 可知 d 6 60mm 因?yàn)樾↓X輪1 的寬度為 70mm 則 L5 70mm 7 段 此段裝軸承 選用的軸承與右邊的軸承一致 即 d7 30mm L 7 17mm 由上可算出 兩軸承的跨度 L mm15209 按彎矩復(fù)合強(qiáng)度計(jì)算 A 圓周力 1247582 360tMFNd B 徑向力 01tan tan518 r 繪制軸受力簡(jiǎn)圖 15 繪制垂直面彎矩圖 軸承支反力 158 29 42AYBFrN 1 371 65zt 由兩邊對(duì)稱 知截面 C 的彎矩也對(duì)稱 截面 C 在垂直面彎矩為19725 4280 9cAYMFNm 如圖 繪制水平面彎矩圖 16 29712 65346 5cAZLMFNm 繪制合彎矩圖 222211 580 9346 578 01CVHMc Nm 繪制扭轉(zhuǎn)圖 轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生的扭剪力按脈動(dòng)循環(huán)變化 取 0 6 10 64275864 8aMNm 繪制當(dāng)量彎矩圖 截面 C 處的當(dāng)量彎矩 22221 3678 01 64758 4 1ce Nm 校核危險(xiǎn)截面 C 的強(qiáng)度 軸上合成彎矩最大的截面在位于齒輪輪緣的 C 處 W 0 1d 4313485 12 48 600CeMcMPaPaW 所以 軸強(qiáng)度足夠 2 低速軸的設(shè)計(jì) 選擇軸的材料和熱處理 采用 45 鋼 并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理 查 機(jī)械基礎(chǔ) P 369 表 16 1 得其許用彎曲應(yīng)力 17 160MPa 1806A 初步計(jì)算軸的直徑 由前計(jì)算可知 P 2 2 007KW n2 116 700r min 計(jì)算軸徑公式 32Pdn 即 其中 A 取 106 2332 07162 36Pdmn 考慮到有一個(gè)鍵槽 將該軸徑加大 5 則 27 058 7 查 機(jī)械基礎(chǔ) P 458 附錄 1 取 d 30mm 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 根據(jù)軸上零件得安裝和固定要求 并考慮配合高速軸的結(jié)構(gòu) 初步確定低速軸的 結(jié)構(gòu) 設(shè)有 6 個(gè)軸段 1 段 此段裝聯(lián)軸器 裝聯(lián)軸器處選用最小直徑 d1 32mm 根據(jù) 機(jī)械基礎(chǔ) P 482 附 錄 32 選用 彈性套柱銷聯(lián)軸器 其軸孔直徑為 32mm 軸孔長(zhǎng)8231 BJLT 度為 60mm 根據(jù)聯(lián)軸器的軸孔長(zhǎng)度 又由 機(jī)械基礎(chǔ) P 475 附錄 23 取軸伸段 即 段 長(zhǎng)度 L1 58mm 2 段 查 機(jī)械基礎(chǔ) P 373 取軸肩高度 h 為 1 5mm 則 d2 d1 2h mm35 123 此軸段一部分長(zhǎng)度用于裝軸承蓋 一部分伸出箱體外 3 段 取軸肩高度 h 為 2 5mm 則 d3 d2 2h 35 2 mm 此段裝軸承與套筒 405 選用深溝球軸承 查機(jī)械基礎(chǔ) P476 附錄 24 此處選用的軸承代號(hào)為 6208 其內(nèi) 徑為 40mm 寬度為 18mm 為了起固定作用 此段的寬度比軸承寬度小 1 2mm 取套筒長(zhǎng)度為 10mm 則此段長(zhǎng) L3 18 2 10 2 28mm 4 段 此段裝齒輪 取軸肩高度 h 為 2 5mm 則 d4 d3 2h mm 因?yàn)?5 20 大齒輪的寬度為 60mm 則 L4 60 2 58mm 5 段 取軸肩高度 h 為 2 5mm 則 d5 d4 2h 50mm 長(zhǎng)度與右面的套筒相同 即 L5 10mm 18 6 段 此段裝軸承 選用的軸承與右邊的軸承一致 即 d6 40mm L 6 17mm 由上可算出 兩軸承的跨度 L 1820698m 低速軸的軸段示意圖如下 按彎矩復(fù)合強(qiáng)度計(jì)算 A 圓周力 2M1640351 7tFNd B 徑向力 02an tan249rt 求支反力 FAX F BY FAZ F BZ2496rAYBN 2135 70 85tz 由兩邊對(duì)稱 知截面 C 的彎矩也對(duì)稱 截面 C 在垂直面彎矩為 受力圖 1982461054cAYLMFNm 截面 C 在水平面上彎矩為 275 838 62cAz 合成彎矩為 2221 1041 534 79cccMNm 轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生的扭剪力按脈動(dòng)循環(huán)變化 取 0 6 截面 C 處的當(dāng)量彎矩 2222 36 0 165 8ecca 校核危險(xiǎn)截面 C 的強(qiáng)度 軸上合成彎矩最大的截面在位于齒輪輪緣的 C 處 W 0 1d 431310465 8 pa Ce bMcMW 所以軸強(qiáng)度足夠 19 2 3 6 滾動(dòng)軸承的選擇與校核計(jì)算 根據(jù) 機(jī)械基礎(chǔ) P 437 推薦的軸承壽命最好與減速器壽命相同 取 10 年 一年按 300 天計(jì)算 T h 300 10 8 24000h 1 高速軸承的校核 選用的軸承是 6306 深溝型球軸承 軸承的當(dāng)量動(dòng)負(fù)荷為 ardYFXfP 由 機(jī)械基礎(chǔ) P 407 表 18 6 查得 f d 1 2 1 8 取 fd 1 2 因?yàn)?Fa1 0N F r1 518 8N 則 查 機(jī)械基礎(chǔ) P 407 表 18 5 得 X 1 Y 0 1 28 62 625drfXNK 查 機(jī)械基礎(chǔ) p406 表 18 3 得 f t 1 查 機(jī)械基礎(chǔ) p405 得 深溝球軸承的壽命指數(shù)為 3 Cr 20 8KN 則 663102 610280 1 2404 79 56trhfCL hnP 所以預(yù)期壽命足夠 軸承符合要求 2 低速軸承的校核 選用 6208 型深溝型球軸承 軸承的當(dāng)量動(dòng)負(fù)荷為 ardYFXfP 由 機(jī)械基礎(chǔ) P 407 表 18 6 查得 f d 1 2 1 8 取 fd 1 2 因?yàn)?Fa2 0N F r2 492N 則 查 機(jī)械基礎(chǔ) P 407 表 18 5 得 X 1 Y 0 1 274 09 dfXrN 查 機(jī)械基礎(chǔ) p406 表 18 3 得 f t 1 查 機(jī)械基礎(chǔ) p405 得 深溝球軸承的壽命指數(shù)為 3 Cr 22 8KN 則 66310 610280 240 1 759 4thfCL hnP 所以預(yù)期壽命足夠 軸承符合要求 20 2 3 7 鍵聯(lián)接的選擇及其校核計(jì)算 1 選擇鍵的類型和規(guī)格 軸上零件的周向固定選用 A 形普通平鍵 聯(lián)軸器選用 B 形普通平鍵 高速軸 參考 機(jī)械基礎(chǔ) p471 附錄 17 袖珍機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè) p835 表 15 12a 根據(jù)帶輪與軸連接處的軸徑 25mm 軸長(zhǎng)為 60mm 查得鍵的截面尺寸 b 8mm h 7mm 根據(jù)輪轂寬取鍵長(zhǎng) L 40mm 高速齒輪是與軸共同制造 屬于齒輪軸 低速軸 根據(jù)安裝齒輪處軸徑 查得鍵的截面尺寸 根據(jù)輪md45 mhb914 轂寬取鍵長(zhǎng) L084 根據(jù)安裝聯(lián)軸器處軸徑 查得鍵的截面尺寸 取鍵321 80 長(zhǎng) L 50mm 根據(jù)輪轂寬取鍵長(zhǎng) L 72mm 長(zhǎng)度比輪轂的長(zhǎng)度小 10mm 2 校核鍵的強(qiáng)度 高速軸軸端處的鍵的校核 鍵上所受作用力 21042 75830 64MFNd 鍵的剪切強(qiáng)度 0 6 8 6 Pa 342 10 7 60F PaAbl 鍵的剪切強(qiáng)度足夠 鍵聯(lián)接的擠壓強(qiáng)度 25179 6e4 1MPa 903Feahl 0 9 0 24 624 17 20 612 07e ea MPaAhl 鍵聯(lián)接的擠壓強(qiáng)度足夠 21 低速軸兩鍵的校核 A 低速軸裝齒輪軸段的鍵的校核 鍵上所受作用力 21064 279 565MFNd 鍵的剪切強(qiáng)度 79 5613 0 014PaMPaAbl 鍵的剪切強(qiáng)度足夠 鍵聯(lián)接的擠壓強(qiáng)度 鍵聯(lián)279 5640 17 20 612 040e eFMPa MPaAhl 接的擠壓強(qiáng)度足夠 B 低速軸軸端處的鍵的校核 鍵上所受作用力 21064 21053FNd 鍵的剪切強(qiáng)度 106520 6FMPaMPaAbl 鍵的剪切強(qiáng)度足夠 鍵聯(lián)接的擠壓強(qiáng)度 鍵聯(lián)210651 3 17 20 612 08e eFPa MPaAhl 接的擠壓強(qiáng)度足夠 22 第 3 章 鏈參數(shù)計(jì)算 3 1 傳送鏈的設(shè)計(jì) 鏈傳動(dòng)是一種撓性運(yùn)動(dòng) 它由鏈條和鏈輪組成 通過鏈輪輪齒與鏈條鏈節(jié)的嚙合 來傳 遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力 鏈傳動(dòng)按用途不同可以分為傳動(dòng)鏈 輸送鏈和起重鏈 圖 3 1 鏈傳動(dòng) 滾子鏈的結(jié)構(gòu)如圖 3 1 所示 它是由內(nèi)鏈板 1 外鏈板 2 銷軸 3 套筒 4 和滾子 5 組成 內(nèi)鏈板與套筒之間 外鏈板與銷軸之間為過盈配合 滾子與套筒之間 套筒與 銷軸之間為間隙配合 當(dāng)內(nèi) 外鏈板相對(duì)撓曲時(shí) 套筒可繞銷軸自由轉(zhuǎn)動(dòng) 滾子是活 套在套筒上的 工作時(shí) 滾子沿鏈輪齒廓滾動(dòng) 這樣就可減少齒廓的磨損 鏈的磨損 主要發(fā)生在銷軸與套筒的接觸面上 因此 內(nèi) 外鏈板間應(yīng)留少許間隙 以便潤(rùn)滑油 滲入銷軸和套筒的摩擦面間 23 鏈板一般制成 8 字形 以使它的各個(gè)橫截面具有接近相等的抗拉強(qiáng)度 同時(shí)也減 少了鏈的質(zhì)量和運(yùn)動(dòng)時(shí)的慣性力 圖 3 2 滾子鏈的結(jié)構(gòu) 當(dāng)傳遞大功率時(shí) 可采用雙排鏈或多排鏈 多排鏈的承載能力與排數(shù)成正比 但 由于精度的影響 各排鏈承受的載荷不易均勻 故排數(shù)不宜過多 滾子鏈的鏈節(jié)數(shù)為偶數(shù)時(shí) 接頭處可用開口銷或彈簧卡片來固定 一般前者用于 大節(jié)距 后者用于小節(jié)距 當(dāng)鏈節(jié)數(shù)為奇數(shù)時(shí) 需采用過渡鏈節(jié) 由于過渡鏈節(jié)的鏈 板要受附加彎矩的作用 所以在一般情況下最好不用奇數(shù)鏈節(jié) 3 2 鏈?zhǔn)捷S的設(shè)計(jì) 3 2 1 驅(qū)動(dòng)軸的設(shè)計(jì) 24 圖 3 4 驅(qū)動(dòng)軸受力分析圖 由靜力平衡方程 0Fb0MBlRA aA 求得支反力為 lFlbRBRA 以梁的左端為坐標(biāo)原點(diǎn) 選取坐標(biāo)系如圖 4 9a 所示 集中力 F 作用于 C 點(diǎn) 梁在 AC 和 CB 兩段內(nèi)的剪力或彎矩不能用同一方程式來表示 應(yīng)分段考慮 在 AC 段內(nèi)取距原 點(diǎn)為 x 的任意截面 截面以左只有外力 根據(jù)剪力和彎矩的計(jì)算方法和符號(hào)規(guī)則 RAF 求得這一截面上的 和 M 分別為SF lbxS F 0 ax a b xlM 0 a 這就是在 AC 段內(nèi)的剪力方程和彎矩方程 如在 CB 段內(nèi)取距左端為 x 的任意截面 則 25 截面以左右 和 F 兩個(gè)外力 截面上的剪力和彎矩是RA c lalbxS F 1 x d lxlM a 當(dāng)然 如用截面右側(cè)的外力來計(jì)算會(huì)得到相同的結(jié)果 由 a 式可知 在 AC 段內(nèi)梁的任意截面上的剪力皆為常數(shù) 且符號(hào)為正 所以lFb 在 AC 段 0 x a 內(nèi) 剪力圖是在 Xz 軸上方且平行于 x 軸的直線 圖 3 4 同理 可 以根據(jù) c 式作 CB 段的剪力圖 從剪力圖看出 當(dāng) a10r min 可按基本額定動(dòng)載荷計(jì)算值選擇軸承 然后校 核其額定靜載荷是否滿足要求 當(dāng)軸承可靠性為 90 軸承材料為常規(guī)材料并在常規(guī) 條件下運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí) 取 500h 作為額定壽命的基準(zhǔn) 同時(shí)考慮溫度 振動(dòng) 沖擊等變化 則 軸承基本額定動(dòng)載荷可按下式進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算 rTndmhCPf C 基本額定動(dòng)載荷計(jì)算值 N P 當(dāng)量動(dòng)載荷 N fh 壽命因數(shù) 1 fn 速度因數(shù) 0 822 fm 力矩載荷因數(shù) 力矩載荷較小時(shí)取 1 5 較大時(shí)取 2 fd 沖擊載荷因數(shù) 1 5 fT 溫度因數(shù) 1 CT 軸承尺寸及性能表中所列徑向基本額定動(dòng)載荷 N 查表得 f h 1 f n 0 822 fm 1 5 f d 1 5 f T 1 在本輸送裝置中 可以假設(shè)軸承只承受徑向載荷 則當(dāng)量動(dòng)載荷為 P XFr YFa 查文獻(xiàn) 3 的表 6 2 18 得 X 1 Y 0 所以 P F r 1128N 由以上可得 NfCTndmh 6 3087128 05 本輸送機(jī)中的軸承承受的載荷多為徑向載荷 所以選取深溝球軸承 查文獻(xiàn)的附 表 并考慮軸的外徑 選取軸承 6305 RZ 其具體參數(shù)為 內(nèi)徑 d 25mm 外徑 D 62mm 基本額定載荷 基本額定靜載荷 極限速度為k2 rCkN5 10 rC 10000r min 質(zhì)量為 0 219kg 然后校核該軸承的額定靜載荷 額定靜載荷的計(jì)算公式為 rPSC00 式中 基本額定靜載荷計(jì)算值 N 0 28 當(dāng)量靜載荷 N 0P 安全因數(shù) S 軸承尺寸及性能表中所列徑向基本額定靜載荷 rC0 查文獻(xiàn) 3 的表 6 2 14 知 對(duì)于深溝球軸承 其當(dāng)量靜載荷等于徑向載荷 查文獻(xiàn) 3 的表 6 2 14 知 安全系數(shù) 2 10 S 則軸承的基本額定靜載荷為 kNCPSr 6 13528 00 由上式可知 選取的軸承符合要求 3 4 鏈強(qiáng)度計(jì)算 3 4 1 鏈傳動(dòng)的運(yùn)動(dòng)特性 由于鏈?zhǔn)怯蓜傂枣湽?jié)通過銷軸鉸接而成 當(dāng)鏈繞在鏈輪上時(shí) 其鏈節(jié)與相應(yīng)的輪 齒嚙合后 這一段鏈條將曲折成正多邊形的一部分 該正多邊形的邊長(zhǎng)等于鏈條的節(jié) 距 p 邊數(shù)等于鏈輪齒數(shù) z 鏈輪每轉(zhuǎn)過一圈 鏈條走過 zp 長(zhǎng) 所以鏈的平均速度 v 為 v106 nz02p 式中 分別為主 從動(dòng)鏈輪的齒數(shù) 分別為主 從動(dòng)鏈輪的轉(zhuǎn)速 r min 12 鏈傳動(dòng)的平均傳動(dòng)比 12zni 因?yàn)殒渹鲃?dòng)為嚙合傳動(dòng) 鏈條和鏈輪之間沒有相對(duì)滑動(dòng) 所以平均鏈速和平均傳 動(dòng)比都是常數(shù) 但是 仔細(xì)考察絞鏈鏈節(jié)隨同鏈輪轉(zhuǎn)動(dòng)的過程就會(huì)發(fā)現(xiàn) 鏈傳動(dòng)的瞬 間傳動(dòng)比和鏈速并非常數(shù)我們知道 鏈條由剛性鏈板通過鉸鏈連接而成 當(dāng)鏈條繞在 鏈輪上時(shí) 其形狀如圖所示 在主動(dòng)鏈輪上 鉸鏈 A 正在牽引鏈條沿直線運(yùn)動(dòng) 繞在主動(dòng)鏈輪上的其他鉸鏈并 不直接牽引鏈條 因此 鏈條的運(yùn)動(dòng)速度完全有鉸鏈 A 的運(yùn)動(dòng)所決定 鉸鏈 A 隨同主 動(dòng)鏈輪運(yùn)動(dòng)的線速度 方垂直于 AO 與鏈直線運(yùn)動(dòng)方向的夾角為 因此 鉸1 rv 鏈 A 實(shí)際用于牽引鏈條運(yùn)動(dòng)的速度為 式中 為主動(dòng)鏈輪的分度圓半徑 m 因?yàn)?是變化的 所以即使主動(dòng)鏈輪轉(zhuǎn)R1 速恒定 鏈條的運(yùn)動(dòng)速度也是變化的 當(dāng) 時(shí) 鏈速最低 當(dāng) 0 鏈11802z 速最高 是主動(dòng)鏈輪上的一個(gè)鏈節(jié)所對(duì)的中心角 鏈速的變化呈周期性 鏈輪轉(zhuǎn)過1 29 一個(gè)鏈節(jié) 對(duì)應(yīng)鏈速變化的一個(gè)周期 鏈速變化的程度與主動(dòng)鏈輪的轉(zhuǎn)速 和齒數(shù)1n 有關(guān) 轉(zhuǎn)速越高 齒數(shù)越少 則鏈速變化范圍越大 1z 在鏈速 變化的同時(shí) 鉸鏈 A 還帶動(dòng)鏈條上下運(yùn)動(dòng) 其上下運(yùn)動(dòng)的鏈速 1 也是隨鏈節(jié)呈周期性變化的 sinsin1Rvy 在主動(dòng)鏈輪牽引鏈條變速運(yùn)動(dòng)的同時(shí) 從動(dòng)鏈輪上也發(fā)生著類似的過程 從動(dòng)鏈 輪上的鉸鏈 C 正在被直線鏈條拉動(dòng) 并由此帶動(dòng)從動(dòng)鏈輪以 轉(zhuǎn)動(dòng) 因?yàn)殒溗?方向2 x 與鉸鏈的 C 的線速度方向之間的夾角為 所以鉸鏈 C 沿圓周方向運(yùn)動(dòng)的線速度為 cos22xvRv 式中 為從動(dòng)鏈輪的分度圓半徑 0m 由此可知從動(dòng)鏈輪的轉(zhuǎn)速為 coscos212RRvx 在傳動(dòng)過程中因?yàn)?在 內(nèi)不斷變化 加上 也是不斷變化 多以即使 是 218z 1 常數(shù) 也是周期性變化的 2 從上式中可得鏈傳動(dòng)的瞬時(shí)傳動(dòng)比為 cos12Ri 可見鏈傳動(dòng)的瞬時(shí)傳動(dòng)比是變化的 鏈傳動(dòng)的傳動(dòng)比變化與鏈條繞在鏈輪上的多 邊形特征有關(guān) 故以上現(xiàn)象稱為鏈傳動(dòng)的多邊形效應(yīng) 3 4 2 鏈傳動(dòng)的動(dòng)載荷 鏈傳動(dòng)在工作過程中 鏈速和主從鏈輪的轉(zhuǎn)速都是變化的 因而會(huì)引起變化的慣 性力及相應(yīng)的動(dòng)載荷 鏈速變化引起的慣性力為 maF1d 式中 緊邊鏈條的質(zhì)量 kg m 鏈條變速運(yùn)動(dòng)的加速度 c m2s 如果視主動(dòng)鏈輪勻速轉(zhuǎn)動(dòng) 則 sin cos 211Rdtvxc 當(dāng) 時(shí) 11802z 2180sin sin 1211max pzRRc 從動(dòng)鏈輪因角加速度引起的慣性力為 FdtJd2 式中 J 從 動(dòng)系統(tǒng)轉(zhuǎn)化到從動(dòng)鏈輪軸的轉(zhuǎn)動(dòng)慣性 kg2 m 30 從 動(dòng) 鏈 輪 的 角 速 度 rad s 2 鏈輪的轉(zhuǎn)速越高 節(jié)距越大 齒數(shù)越少 則慣性力就越大 相應(yīng)的動(dòng)載荷也就越 大 同時(shí) 鏈條沿垂直方向也在做變速運(yùn)動(dòng) 也會(huì)產(chǎn)生一定的動(dòng)載荷 此外 鏈節(jié)和鏈輪嚙合瞬間的相對(duì)速度 也將引起沖擊和振動(dòng) 當(dāng)鏈節(jié)和鏈輪輪 齒接觸的瞬間 因鏈節(jié)的運(yùn)動(dòng)速度和鏈輪輪齒的運(yùn)動(dòng)速度在大小和方向上的差別 從 而產(chǎn)生沖擊和附加的動(dòng)載荷 顯然 節(jié)距越大 鏈輪的轉(zhuǎn)速越高 則沖擊越嚴(yán)重 3 4 3 鏈傳動(dòng)的受力分析 鏈傳動(dòng)在安裝時(shí) 應(yīng)使鏈條受到一定的張緊力 張緊力是通過使鏈條保持適當(dāng)?shù)?垂度所產(chǎn)生的懸垂拉力來獲得的 鏈傳動(dòng)張緊的目的主要是使松邊不致過松 以免出 現(xiàn)鏈條的不正常嚙合 跳齒或脫鏈 因?yàn)殒渹鲃?dòng)為嚙合傳動(dòng) 所以與帶傳動(dòng)相比 鏈 傳動(dòng)所需的張緊力要小得多 鏈傳動(dòng)在工作時(shí) 存在緊邊拉力和松邊拉力 如果不計(jì)傳動(dòng)中的動(dòng)載荷 則緊邊 拉力和松邊拉力分別為 feF 1 fcF 2 式中 F 有效圓周力 N e F 離心力引起的拉力 N c F 懸垂拉力 N f 有效圓周力為 vpe10 式中 P 傳動(dòng)的功率 k W V 鏈速 m s 離心力引起的拉力為 2qvFc 式中 q 為鏈條單位長(zhǎng)度的質(zhì)量 k g m 懸垂拉力 Ff 為 Ff max F f F f 其中 F f Kfqa F f Kf sina qa210 210 式中 鏈傳動(dòng)的中心距 m m Kf 垂度系數(shù) 見下圖 圖中 f 為下垂度 為中心線與水平面夾角 31 圖 3 11 懸垂拉力 3 4 4 滾輪接觸強(qiáng)度的計(jì)算 機(jī)械中各零件之間力的傳遞 總是通過兩零件的接觸來實(shí)現(xiàn)的 除了共形面相接 觸的情況外大量存在著異形曲面相接觸的情況 這些異形曲面在未受外力時(shí)的初始接 觸情況 不外乎是點(diǎn)接觸和面接觸兩種 已 知 的 原 始 條 件 有 軌 道 的 材 料 Q235 A 235Mpa 440Mpa E 206Gpas b 橇體重 G 250kg 工件重 G 650kg 每輪載荷 F 2256 3N 走輪直徑 D 125mm01 走輪有效踏面長(zhǎng) L 4800mm 根據(jù)計(jì)算公式 Pmax 0 418 SQRT F L E R 由上面的計(jì)算可知 P 0 418 max5 62 048 3 256 0 52Mpa 32 第 4 章 刀庫(kù)準(zhǔn)停系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 為了確保刀座不能準(zhǔn)確地停在換刀位置上 需要采取如下措施 1 刀座的精確 定位是靠裝在 軸上的定位嚙合牙嵌式電磁離合器 M 實(shí)現(xiàn)的 如 3 1 所示 離合器的 磁軛和銜鐵的齒面是不等分的 每間隔不同齒數(shù)有一個(gè)寬平齒 銜鐵和磁軛只有在一 個(gè)位置上才能嚙合 磁軛固定在刀庫(kù)法蘭盤上 銜鐵隨 軸轉(zhuǎn)動(dòng) 通電后 銜鐵轉(zhuǎn)到 固定位置與磁軛嚙合 使 軸每次停在固定的方位上 保證了每個(gè)刀座的正確定位 如圖 3 2 所示 為了保證刀座的準(zhǔn)停精度和刀座定位的剛性 鏈?zhǔn)降稁?kù)的換刀位置設(shè) 在主動(dòng)鏈輪上 如果刀座不能準(zhǔn)確地停在換刀位置上 將會(huì)使換刀機(jī)械手抓刀不住 以致在換刀 時(shí)容易發(fā)生掉刀現(xiàn)象 因此 刀座的準(zhǔn)停問題 將是影響換刀動(dòng)作可靠性的重要因素 之一 圖 3 2 磁軛 左 銜鐵 右 零件圖 2 鏈?zhǔn)降稁?kù)要選用節(jié)距精度較高的套筒滾子鏈和鏈輪 該設(shè)計(jì)選用的是鏈號(hào)為 20A 的鏈條 3 盡量減少刀座孔徑和軸向尺寸的分散度 以保證刀柄槽在換刀位置上的軸向位置 精度 4 要消除反向間隙的影響 刀庫(kù)驅(qū)動(dòng)傳動(dòng)鏈 必然會(huì)有傳動(dòng)間隙 且這種間隙還隨 機(jī)械磨損而增大 這將影響刀庫(kù)的準(zhǔn)停精度 所以 必須采用各種辦法減少或消 除齒輪間隙 本設(shè)計(jì)將采用柔性調(diào)整法來消除齒輪間隙 柔性調(diào)整法是指調(diào)整后齒側(cè)間隙可 33 以自動(dòng)補(bǔ)償?shù)姆椒?這種調(diào)整法在齒輪的齒后和周節(jié)有差異的情況下 仍可始終保 持無間隙嚙合 但將影響傳動(dòng)的平穩(wěn)性 而且這種調(diào)整法的結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜 傳動(dòng)剛 度低 如圖 3 3 所示 圖 3 3 壓力彈簧消除間隙結(jié)構(gòu)示意圖 1 2 薄齒輪 3 圓柱銷 4 鑲塊 5 圓弧槽 6 彈簧 先將一個(gè)大的直齒圓柱齒輪加工成 1 2 兩個(gè)薄齒輪 齒輪的下半部分 1 上帶有三 個(gè)周向圓弧槽 5 齒輪的上半部分 2 上鉆有三個(gè)銷孔 圓柱銷 3 依靠微量過盈固定在銷 孔中 套裝在圓弧槽內(nèi) 彈簧 6 的兩端分別頂在圓柱銷 3 和鑲塊 4 上 使兩個(gè)薄齒輪 的齒錯(cuò)位 起到消除間隙的作用 34 結(jié) 論 本次設(shè)計(jì)的刀庫(kù)滿載裝刀 60 把 鏈條快速移動(dòng)速度為 8 米 分 慢速移動(dòng)速度為 0 2 米 分 設(shè)計(jì)手冊(cè) 設(shè)計(jì)規(guī)范以及 CAD 制圖等其他專業(yè)能力水平 而且通過了對(duì) 整體的掌控 對(duì)局部的取舍 以及對(duì)細(xì)節(jié)的斟酌處理 都使我的能力得到了鍛煉 35 參考文獻(xiàn) 1 謝家瀛 組合機(jī)床設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè) 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1992 2 金振華 組合機(jī)床及其調(diào)整與應(yīng)用 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1990 3 李慶余 張佳 機(jī)械裝備設(shè)計(jì) 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2003 4 顧維邦 金屬切削機(jī)床概論 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2002 5 戴曙 金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì) 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1993 6 華東紡織工學(xué)院 哈爾濱工業(yè)大學(xué) 天津大學(xué) 機(jī)床設(shè)計(jì)圖冊(cè) 上海 上海科學(xué)技術(shù) 出版社 1984 7 徐景輝 機(jī)床裝配 四川 四川人民出版社 1982 8 儲(chǔ)凱 許斌 機(jī)械工程材料 重慶 重慶大學(xué)出版社 2002 9 邱宣懷 機(jī)械設(shè)計(jì) 北京 高等教育出版社 2003 10 吳宗澤 機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè) 北京 化學(xué)工業(yè)出版社 2000 11 龔桂 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書 北京 高等教育出版社 1990 12 章宏甲 黃誼 液壓傳動(dòng) 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2003 13 左健民 液壓與氣壓傳動(dòng) 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2002 36 致 謝 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)涉及的全部?jī)?nèi)容是在指導(dǎo)老師 XX 老師的悉心指導(dǎo)下完成的 感謝 XX 老師給我提供了良好的課題條件 讓我從這次設(shè)計(jì)中得到了很好的鍛煉 同時(shí)也為 我講解了不少難題 在此特別感謝 XX 老師淵博的學(xué)識(shí) 嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度 平易近人 的作風(fēng)和認(rèn)真負(fù)責(zé)的工作態(tài)度讓我們受益非淺 從 XX 老師處我們學(xué)到了許多的專業(yè) 知識(shí)和相關(guān)的設(shè)計(jì)方法 在此 謹(jǐn)向恩師表示最真誠(chéng)的感謝 感謝他在百忙中給予我 們的指導(dǎo) 當(dāng)然還有本院其他老師的指導(dǎo) 在此我向各位給予我指導(dǎo)的老師表示忠心 的感謝和致敬 最后還要感謝的 也是最應(yīng)該感謝的是 XX 學(xué)院 學(xué)院讓我們有這么好的學(xué)習(xí)