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I 寧 XX 大學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計 論 文 汽車升降尾板的結(jié)構(gòu)設(shè)計 所 在 學(xué) 院 專 業(yè) 班 級 姓 名 學(xué) 號 指 導(dǎo) 老 師 年 月 日 II 摘 要 本文介紹了汽車升降尾板國內(nèi)形勢和發(fā)展趨勢 從系統(tǒng)設(shè)計 系統(tǒng)的分析和設(shè)計 的主線出發(fā) 突出整體設(shè)計的機(jī)械系統(tǒng)動力學(xué)探索體系統(tǒng)動力學(xué)建模技術(shù)集成分析系 統(tǒng)控制和其他問題明確的選擇和確定具體的執(zhí)行機(jī)構(gòu) 所述數(shù)學(xué)模型 通過產(chǎn)生機(jī)構(gòu) 尺寸控制和調(diào)整的模型參數(shù)的模型表示出來的特性的基礎(chǔ)上 在此項目中的焦點一系 列經(jīng)過反復(fù)探索 展示了最終建立有針對性的方法 使用相結(jié)合的理論分析比喻是更 方便的解決方案處理車輛液壓升降調(diào)節(jié)器設(shè)計問題 本文介紹了平面連桿機(jī)構(gòu)介紹的方法求解最優(yōu)設(shè)計方法和工程設(shè)計問題 基于對 車輛的汽車升降尾板降驅(qū)動力分析的一般過程 一般設(shè)計時要考慮清楚在體內(nèi)的主要 因素模擬的數(shù)學(xué)模型 提供了可靠的基礎(chǔ) 該模型通過建立機(jī)構(gòu)有權(quán)確定目標(biāo)函數(shù) 以確定運行的計算機(jī)優(yōu)化程序 用于車輛裝卸過程中的制約是完整的液壓升降調(diào)節(jié)器 優(yōu)化設(shè)計結(jié)果 以證明使用此測試平臺的可靠性 通過實驗計算出的值與實際測量值 的比較分析證實 該計算值是可靠的方式獲得的 通過改變一些參數(shù)的優(yōu)化結(jié)果和在 同一時間存在致動器考慮液壓控制系統(tǒng)的影響因素 以調(diào)整和完善執(zhí)行機(jī)構(gòu)應(yīng)確定 本液壓系統(tǒng)以傳遞動力為主 保證足夠的動力是其基本要求 另外 還要考慮系 統(tǒng)的穩(wěn)定性 可靠性 可維護(hù)性 安全性及效率 其中穩(wěn)定是指系統(tǒng)工作時的運動平 穩(wěn)性及系統(tǒng)性能的穩(wěn)定性 如環(huán)境溫度對油液的影響等因素 可靠性是指系統(tǒng)不因意 外的原因而無法工作 如油管破裂 無電等情況 可維護(hù)性是指系統(tǒng)盡可能簡單 元 件盡可能選標(biāo)準(zhǔn)件 結(jié)構(gòu)上盡可能使維護(hù)方便 安全性是指不因液壓系統(tǒng)的故障導(dǎo)致 后車廂蓋的其它事故 效率是指液壓系統(tǒng)的各種能量損失盡可能的小 上述要求中 除滿足系統(tǒng)的動力要求外 最重要的是保證系統(tǒng)的安全性和可靠性 關(guān)鍵詞 液壓系統(tǒng) 升降機(jī)構(gòu) III Abstract This article describes the car handling hydraulic lifts domestic situation and development trend this departure from the system design to system analysis and design of the main line highlighting the overall design of the mechanical system dynamics to explore body system dynamics modeling techniques integrated analysis system control and other issues clear choices and determine the specific implementing agency is the focus of this project on the basis of the characteristics of the actuator according to the actuator models that come out with the same mathematical model to control and adjust the model parameters through generating mechanism dimension series after repeated exploration demonstrated the eventual establishment of a targeted approach using a combination of theoretical analysis analogy is more convenient solution to vehicle handling hydraulic lift actuator design problems This paper introduces the general design of planar linkage overview of the methods for solving the optimal design methods and the general process of engineering design problems Based on vehicle handling hydraulic lift actuator force analysis made clear in the body of the main factors to consider when modeling a mathematical model for the right to provide a reliable basis for the model through the establishment of institutions to determine the objective function to determine the constraints running computer optimization procedures for vehicle loading and unloading process is complete hydraulic lift actuator optimal design results in order to prove the reliability of this test platform for the use of existing by changing some parameters of the optimization results for the calculated value by experiments and the actual measured value obtained by comparative analysis confirmed that this calculated value is reliable and at the same time that the actuator should be determined considering the influence factors of the hydraulic control system to adjust and improve executive body The hydraulic system to transfer power ensure adequate power is its basic requirement In addition consider the system stability reliability maintainability safety and efficiency The stabilizing means when the system works steady motion and system performance stability such as environmental temperature on the influence of oil etc Reliability refers to the system is not due to accident reason to work such as tubing rupture without electricity etc Maintainability is referred to the system as simple as possible element is chosen as far as possible standard parts structure as much as possible so that the maintenance is convenient Security is not due to the fault of the hydraulic system causes the antenna frame collapse or IV other accidents such as the drop out of control antenna due to gravity acceleration whereabouts Efficiency refers to the hydraulic system of the various energy loss as small as possible The above requirements in addition to meet the power requirements the most important thing is to ensure the safety and reliability of the system Keywords hydraulic system lifting mechanism V 目 錄 摘 要 II Abstract III 目 錄 V 第 1 章 緒論 1 1 1 課題研究的目的 1 1 2 研究現(xiàn)狀 1 1 3 本課題的研究內(nèi)容 2 第 2 章 汽車升降尾板機(jī)構(gòu)方案分析 3 2 1 方案一 3 2 2 方案二 4 2 3 方案三 4 2 4 方案四 5 2 5 方案確定 5 第 3 章 汽車升降尾板機(jī)構(gòu)機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計 7 3 1 汽車尾部參數(shù) 7 3 2 尾板尺寸設(shè)計 8 3 3 設(shè)計尺寸 9 3 4 機(jī)構(gòu)運動分析 10 3 5 受力分析 13 3 6 液壓原理圖 15 第 4 章 液壓系統(tǒng)設(shè)計計算 17 4 1 主液壓缸的設(shè)計 17 4 2 副液壓缸的設(shè)計 20 4 3 活塞的設(shè)計 22 4 4 導(dǎo)向套的設(shè)計與計算 23 4 5 端蓋和缸底的設(shè)計與計算 24 4 6 缸體長度的確定 26 VI 4 7 緩沖裝置的設(shè)計 26 4 8 排氣裝置 26 4 9 密封件的選用 28 4 10 防塵圈 30 4 11 液壓缸的安裝連接結(jié)構(gòu) 31 第 5 章 液壓泵的參數(shù)計算 32 第 6 章 電動機(jī)的選擇 33 第 7 章 液壓元件的選擇 34 7 1 液壓閥及過濾器的選擇 34 7 2 油管的選擇 35 7 3 油箱容積的確定 36 第 8 章 驗算液壓系統(tǒng)性能 36 8 1 壓力損失的驗算及泵壓力的調(diào)整 36 8 2 液壓系統(tǒng)的發(fā)熱和溫升驗算 39 總結(jié) 41 參考文獻(xiàn) 42 致謝 44 1 第 1 章 緒論 1 1 課題研究的目的 20 世紀(jì) 60 年代以來 隨著不斷變化的社會運輸需求 社會顯著提高生產(chǎn)力水平 傳 統(tǒng)的處理方式已經(jīng)無法滿足人們的需求 也是貨運物流的快速增長 貨物裝卸也將增加 的量的大噸位貨車或平板車 因為貨物質(zhì)量大 客艙地板離地面高 全國交通逐漸轉(zhuǎn)移 速度快 效率高 成本低 運輸?shù)陌l(fā)展方向已逐漸走向?qū)I(yè)化方向 在此基礎(chǔ)上 車輛 裝卸升降尾板是運輸行業(yè)的快速發(fā)展的產(chǎn)物 它屬于一種新型的運輸和裝卸工具 近年 來在中國的大部分地區(qū)被廣泛使用 如電信 鐵路 航空 水利 電力 礦山 商業(yè) 軍工等行業(yè) 汽車升降尾板 裝卸貨運汽車已經(jīng)改變了一直使用的人工運輸和處理方法 不僅提高了工作效率 而且還節(jié)省了大量的人力消耗 減輕勞動強(qiáng)度 車輛尾部升力是安裝在車輛后部的卡車和各種密封液壓裝卸設(shè)備 可用于裝卸貨物 同時也作為一個箱式貨車擋板 所謂的汽車尾板 設(shè)備汽車的自己的電池為動力源 或 手動叉車 通過簡單的操作 您可以輕松地完成數(shù)萬噸貨物裝卸業(yè)務(wù) 它具有結(jié)構(gòu)緊湊 操作范圍 高效率 低人類消耗 減輕勞動強(qiáng)度 安全可靠 可廣泛用于在運輸車輛的 裝載和卸載操作 1 2 研究現(xiàn)狀 目前生產(chǎn)的汽車升降尾板企業(yè)主要是瑞典 ZEPRO 公司 東莞 廣東省達(dá)機(jī)械制造 有限公司 有限公司 深圳市凱卓立液壓設(shè)備有限公司 廣東省 陜西省漢中市汽車液 壓尾門有限責(zé)任公司 隨著生產(chǎn)力水平的不斷提高 這些產(chǎn)品將逐漸被廣泛推廣和應(yīng)用 2 研究意義 許多郵局站平臺 由于建設(shè)較早 受到很多限制現(xiàn)在適應(yīng)裝載運輸車輛裝卸作業(yè) 結(jié)果每次裝卸必須完成由少數(shù)人走到一起 隨著經(jīng)濟(jì)的的不斷發(fā)展 電子郵件和包裹量 的不斷增加 貨物處理越來越困難 如果使用自動化設(shè)備來代替人力搬運和運輸 既要 加快裝卸過程中 還通過簡單的裝卸作業(yè) 提高經(jīng)濟(jì)效益 汽車液壓升降 能夠成功地 完成了裝載和卸載工作大大提高了裝卸和運輸條件 提高工作效率 減輕了勞動強(qiáng)度 節(jié)省了大量的人力資源的枯竭 而且安全可靠 由于該設(shè)備是易于使用 簡單的結(jié)構(gòu) 可安裝在任何卡車和拖車的尾部 所以 超市配送中心的空軍貨物運輸 金融運輸 物 流及運輸 以及個體運輸?shù)阮I(lǐng)域具有很大的市場前景 車輛尾部升力一個三角形 采用四連桿機(jī)構(gòu) 實現(xiàn)裝卸貨物的升降平臺 車輛尾部 升力結(jié)構(gòu)簡單 操作方便 安全 可靠 噪音低 因此 本課題的研究具有現(xiàn)實意 義 1 3 本課題的研究內(nèi)容 包括汽車升降尾板機(jī)械的設(shè)計和功能原理的機(jī)械設(shè)計和篩選方案 從動力源 驅(qū) 動機(jī)構(gòu)驅(qū)動模式 執(zhí)行機(jī)構(gòu) 整個系統(tǒng)的總體規(guī)劃 解決機(jī)構(gòu)系統(tǒng)建模 動態(tài)綜合分析 系統(tǒng)控制等問題 為了確保貨物的安全 尾板 在操作過程中保持穩(wěn)定 的功率的機(jī)制橫梁伸縮缸 同時考慮到隔室結(jié)構(gòu) 燃料箱應(yīng)安裝在底盤下面 在車廂內(nèi) 升降尾板的工作流程 裝載的貨物 載貨電梯 卸載貨物 行李箱蓋關(guān)閉 因此 在吊裝貨物的過程中 欄板必須保持水平平移 否則 貨物可能是從下跌的尾板被損壞 此外 在各種因素的影響 產(chǎn)品的設(shè)計必須滿足以下要求 1 尾板舉升過程保持水平 3 2 尾板在完成舉升后可與車廂自動合攏 3 尾板舉升速度適中 80mm sec 左右 舉升下降平穩(wěn) 4 尾板合攏角速度適中 10 sec 左右 且合攏展開平穩(wěn) 5 最大起重量為 0 5T 6 舉升機(jī)構(gòu)的最小傳動角 min 40 7 舉升 合攏所用動力部件采用伸縮油缸 8 油缸應(yīng)安裝在車廂下面 9 油缸承受最大載荷適中 10 尾板要便于安裝 第 2 章 汽車升降尾板機(jī)構(gòu)方案分析 2 1 方案一 采用齒輪齒條機(jī)構(gòu) 4 圖2 1 齒輪齒條機(jī)構(gòu) 優(yōu)點 升降距離可精確控制 運行平穩(wěn) 缺點 因此該機(jī)構(gòu)不宜進(jìn)行較大距離升降 否則會影響行車 整個機(jī)構(gòu)要安裝于汽 車車廂下面的底盤上 2 2 方案二 采用曲柄滑塊機(jī)構(gòu) 圖2 2 曲柄滑塊機(jī)構(gòu) 優(yōu)點 結(jié)構(gòu)簡單 運行平穩(wěn) 無沖擊 缺點 與導(dǎo)桿機(jī)構(gòu)一樣 安裝于車廂底部后不利行車 因此也不可用 5 2 3 方案三 采用導(dǎo)桿機(jī)構(gòu) 圖2 3 導(dǎo)桿機(jī)構(gòu) 優(yōu)點 構(gòu)件少 結(jié)構(gòu)簡單 因此成本較低 易于實現(xiàn) 缺點 由于整個機(jī)構(gòu)要安裝于汽車車廂下面的底盤上 因此該垂直升降式導(dǎo)桿機(jī)構(gòu) 安裝后不利行車 不可用 2 4 方案四 采用平行四邊形機(jī)構(gòu) 圖2 4 平行四邊形機(jī)構(gòu) 優(yōu)點 結(jié)構(gòu)簡單 運行平穩(wěn) 可安裝于車廂底部 不影響車輛的美觀和行車 缺點 構(gòu)件較多 安裝時部分車輛可能需對尾部進(jìn)行一定的改裝 6 2 5 方案確定 考慮到車廂的具體結(jié)構(gòu)和使用要求 機(jī)構(gòu)的機(jī)架只能固定在汽車車廂下面的底盤上 此外 起升機(jī)構(gòu)上升到上限位置時應(yīng)與地面有一定距離以利于行車 尾板在舉升過程中 還應(yīng)保持平穩(wěn) 以保證貨物的安全 通過對以上各機(jī)構(gòu)優(yōu)缺點的對比 現(xiàn)確定尾板平動采用平行四邊形機(jī)構(gòu) 考慮到尾板 的合攏動作 需對其進(jìn)行適當(dāng)?shù)母膭?改動后結(jié)構(gòu)簡圖如圖2 5所示 圖2 5 尾板機(jī)構(gòu)簡圖 該機(jī)構(gòu)采用伸縮式液壓缸 其中 與上部連桿形成轉(zhuǎn)動副的液壓缸用于舉升 另一 個液壓缸用于尾板的合攏 連桿與關(guān)門缸構(gòu)成平行四邊形機(jī)構(gòu) 保證尾板的平動 液壓 缸的伸縮運動轉(zhuǎn)化為連桿的擺動運動后 尾板升降較為平穩(wěn) 該機(jī)構(gòu)在豎直方向結(jié)構(gòu)緊 湊 在舉升至上限位置時 機(jī)構(gòu)最下端與地面仍有一段距離 不影響正常行車 因此 該機(jī)構(gòu)滿足設(shè)計要求 7 圖2 6 尾板機(jī)構(gòu)工作圖 第 3 章 汽車升降尾板機(jī)構(gòu)機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計 3 1 汽車尾部參數(shù) 表 4 1 技 術(shù) 參 數(shù) 列 表 車型 CQ1113T6F23G461 駕駛室最高點距車架上翼 面距離 mm 2056 汽車底盤長 mm 8208 駕駛室后圍距前軸 mm 508 軸距 mm 4600 外氣管距前軸距離 mm 752 8 車架有效長度 mm 5578 車架上平面離地高度 滿 載 mm 1007 車架外寬 mm 1150 底盤整備質(zhì)量 kg 4080 推薦貨物重心 mm 890 底盤軸荷前軸 后軸 kg 1680 2400 車輛前懸 車架后懸 mm 1548 1800 底盤最大承載質(zhì)量 kg 7320 汽車底盤總高 mm 3060 廠定最大設(shè)計總質(zhì)量 kg 11400 3 2 尾板尺寸設(shè)計 尾板的起始及終止位置如圖 3 3 所示 由車體尺寸知 尾板舉升高度為 420mm 取 L1 315mm L 2 171mm A E 兩點高度差為 H3 103mm 尾板外觀厚度 H0 100mm 圖 連桿尺寸及安裝位置 9 由圖 4 3 可知 尾板在舉升過程中 傳動角 先增大后減小 故其最小值于起始或 終止位置處取得 根據(jù)設(shè)計要求需使 40 當(dāng)尾板位于最高位置時 H2 L 1 L2 cot min 300 mm 當(dāng)尾板位于起始位置時 tan 021 2012 HL tan38 0 62 94 0 2 222H 由 得 475 H 2 715 故取 H2 600mm 則桿 AC 長度 lAC 600 cos45 848 mm 當(dāng)尾板位于起始位置時 傳動角 arctan 021 2012 HLH arctan 65 40 1694 60 22 當(dāng)尾板位于終止位置時 由 L1 L2 H2 知傳動角 45 40 滿足設(shè)計要求 3 3 設(shè)計尺寸 取 lAG 2lAC 3 566mm 則舉升缸 1 的本體長度 即活塞桿合攏時長度 最小值為 L1 57 3cos232HlAGAG 57 3cos10562062 543 0 mm 舉升缸 1 的行程為 x1 57 3cos2135cos232323 HlllHl AGAGAGAG 10 57 3cos10562105613cos56025610 22 137 mm 關(guān)門缸 2 的本體長度為 L2 848 mm 212 LH 260 關(guān)門缸 2 的行程為 x2 21202120 LH 67 141 mm 根據(jù)液壓缸的本體長度 行程及市場常見規(guī)格取缸體直徑為 800mm 活塞桿直徑為 30mm 3 4 機(jī)構(gòu)運動分析 位移分析 由于尾板機(jī)構(gòu)具有對稱性 故只取一側(cè)進(jìn)行分析 而將舉升連桿平移至與合攏連桿 同平面并不改變其位移 速度 加速度特性 故為簡便起見 將機(jī)構(gòu)簡圖改畫如圖 5 1 所示 11 圖 5 1 尾板機(jī)構(gòu)簡圖 以 O 為坐標(biāo)原點 建立如圖所示坐標(biāo)系 則 A 0 340 B 0 240 E 0 190 C2 600 940 D2 600 840 點 C D G 的位移方程如下 舉升過程中 73 57 135 C cosin1ACClyx D si1BDl G cosinAGlyx 合攏過程中 只有 D 點位置繼續(xù)變化 其位移方程如下 0 90 cosyin x2DCl 因為 故 保證了尾板在舉升過程中處于平動狀態(tài) 1BACl 10DCDClyx 速度分析 各位移方程求導(dǎo)得各點相應(yīng)速度方程如下 舉升過程中 73 57 135 C sinco1ACyxlv D sic1BDyxlv 12 G sincoAGyxlv 合攏過程中 0 90 sinco2DCyxlv 圖描述了點 C1 D 1 在運動過程中沿 y 軸方向的速度變化情況 從圖中可以看出 舉升過程中 點 C1 D 1 在豎直方向的速度始終保持相同 大小為 80 100mm s 并為緩 慢的勻加速運動 實際應(yīng)用較為理想 加速度分析 對各速度方程求導(dǎo)得相應(yīng)加速度方程如下 舉升過程中 73 57 135 C sincoscoi121ACACyxlla D sincoscoi121BDBDyxlla G sincoci2AGAGyxlla 合攏過程中 0 90 sincoscoin22DCDCyx lla 通過以上對相關(guān)各點的位移 速度和加速度的分析 可以得出如下結(jié)論 13 1 尾板在舉升過程中始終保持平動 2 豎直方向加速度較小且近乎恒定 水平方向加速度初始時較小 當(dāng)尾板接近 上限位置時加速度較大 但因加速時間較短 對速度影響不大 因此 從整體來看 尾 板運行平穩(wěn) 3 尾板合攏速度適中 即合攏較為平穩(wěn) 因此 機(jī)構(gòu)在運動方向滿足設(shè)計要求 由圖 6 1 可知 整個起重尾板機(jī)構(gòu)所受外力只有載荷 F 2000N 重力 W 和三個鉸 鏈 A B E 處的支座反力 對于液壓伸縮缸 只需根據(jù)活塞桿受力情況來確定其型 號參數(shù) 因此 只需對關(guān)門缸活塞桿和舉升缸活塞桿進(jìn)行受力分析 而不用求解 B E 兩個鉸鏈處的支座反力 圖 動力分析機(jī)構(gòu)簡圖 3 5 受力分析 尾板受力圖如圖所示 14 尾板受力分析 受力方程式 尾板重力 1930N 0DywCyCxFWwW 舉升缸活塞桿 EG 受力圖如圖 6 3 所示 圖 舉升缸活塞桿受力分析 受力方程式 關(guān)門缸活塞桿重力 20N 0GyExFjW 舉升連桿由桿 AC A C FF 組成 桿 FF 只起連接 支撐作用 為次要構(gòu)件 無需做受力分析 而 AC A C 兩桿因具有對稱性 受力情況相同 故只取桿 AC 進(jìn)行 受力分析 其等效受力圖如圖 6 4 所示 15 圖 舉升連桿受力分析 受力方程式 連桿重力 170N 021CylGyAyAxCxFWFlW 由兩個關(guān)門缸的對稱分布可知 其活塞桿受力情況相同 現(xiàn)只取活塞桿 BD 進(jìn)行受 力分析 其受力圖如圖 6 5 所示 圖 關(guān)門缸活塞桿受力分析 受力方程式 關(guān)門缸活塞桿重力 26N 0DyjByxFWjW 從以上分析可以看出 舉升缸活塞桿在舉升貨物至最高點時受力最大 為 47476 2N 關(guān)門缸活塞桿也在貨物到達(dá)最高點時受力最大 為 32350 3N 舉升連桿也在 貨物到達(dá)最高點時受力最大 為 53350 8N 因以上三桿橫截面積相同 均為 86 7043222mdA 最大拉伸應(yīng)力 16 48 756 03maxa MPaAF 盡管部分構(gòu)件所受應(yīng)力較大 但仍在較常用的鋼材許用應(yīng)力范圍之內(nèi) 因此 各桿 受力合理 滿足設(shè)計要求 3 6 液壓原理圖 1 油箱 2 液面計 3 空氣濾清器 4 油濾 5 泵 6 電機(jī) 7 組合閥 8 換向閥 9 關(guān)門油缸 10 舉升油缸 17 第 4 章 液壓系統(tǒng)設(shè)計計算 基本參數(shù)是汽車升降尾板的基本技術(shù)數(shù)據(jù) 是根據(jù)尾板的用途及結(jié)構(gòu)類型來確定的 它反映了車載尾板工作能力及特點 也基本上上確定了尾板的輪廓尺寸及本體總質(zhì)量等 4 1 舉升液壓缸的設(shè)計 由于主液壓缸的行程為 3m 主液壓缸采用單作用柱塞式套缸 缸徑較大 能提供很 大載荷作用下的舉升力 同時能夠滿足靠重力回落和撤收的要求 并且工作過程為快進(jìn) 18 工進(jìn) 快退三個過程的工作循環(huán) 液壓缸的機(jī)械效率 95 0m 由上節(jié)得到 舉升缸活塞桿在舉升貨物至最高點時受力最大 為 47476 2N 關(guān)門缸 活塞桿也在貨物到達(dá)最高點時受力最大 為 32350 3N 工進(jìn)時候的負(fù)載是最大的 1 工作壓力 P 5 1Mpa 2 液壓缸內(nèi)徑的計算 D 10 3 PF4 0 101 5m 101 5mm 查 液壓傳動與控制手冊 經(jīng)過標(biāo)準(zhǔn)化處理 D 100mm 表 4 1 液壓缸內(nèi)徑系列 mm 8 10 12 16 20 25 32 40 50 63 80 100 125 160 200 250 320 400 500 3 液壓缸缸體厚度計算 缸體是液壓缸中最重要的零件 當(dāng)液壓缸的工作壓力較高和缸體內(nèi)經(jīng)較大時 必須 進(jìn)行強(qiáng)度校核 缸體的常用材料為 20 25 35 45 號鋼的無縫鋼管 在這幾種材料中 45 號鋼的性能最為優(yōu)良 所以這里選用 45 號鋼作為缸體的材料 2 DPy 式中 實驗壓力 MPa 當(dāng)液壓缸額定壓力 Pn 5 1MPa 時 Py 1 5Pn 當(dāng)Py Pn 16MPa 時 Py 1 25Pn 19 缸筒材料許用應(yīng)力 N mm 為材料的抗拉強(qiáng)度 2 nb 注 1 額定壓力 Pn 額定壓力又稱公稱壓力即系統(tǒng)壓力 Pn 5 1MPa 2 最高允許壓力 Pmax Pmax 1 5Pn 1 25 5 1 6 375MPa 液壓缸缸筒材料采用 45 鋼 則抗拉強(qiáng)度 b 600MPa 安全系數(shù) n 按 液壓傳動與控制手冊 P243 表 2 10 取 n 5 則許用應(yīng)力 120MPa b 2 DPy 10375 6 2 66mm 滿足 所以液壓缸厚度取 5mm 10 D10 則液壓缸缸體外徑為 110mm 4 液壓缸長度的確定 液壓缸長度 L 根據(jù)工作部件的行程長度確定 5 活塞桿直徑的設(shè)計 查 液壓傳動與控制手冊 根據(jù)桿徑比 d D 一般的選取原則是 當(dāng)活塞桿受拉時 一般選取 d D 0 3 0 5 當(dāng)活塞桿受壓時 一般選取 d D 0 5 0 7 本設(shè)計我選擇 d D 0 7 即 d 0 7D 0 7 100 70mm 20 表 4 2 活塞桿直徑系列 4 5 6 8 10 12 14 16 18 20 22 25 28 32 36 40 45 50 56 63 70 80 90 100 110 125 140 160 180 200 220 250 280 320 360 400 故取 d 70mm 2 活塞桿強(qiáng)度計算 56mm 4 4 mF150 18374 d6 式中 許用應(yīng)力 Q235 鋼的抗拉強(qiáng)度為 375 MPa84n b 500MPa 取 400MPa 為位安全系數(shù)取 5 即活塞桿的強(qiáng)度適中 3 活塞桿的結(jié)構(gòu)設(shè)計 活塞桿的外端頭部與負(fù)載的拖動電機(jī)機(jī)構(gòu)相連接 為了避免活塞桿在工作生產(chǎn)中偏 心負(fù)載力 適應(yīng)液壓缸的安裝要求 提高其作用效率 應(yīng)根據(jù)負(fù)載的具體情況 選擇適 當(dāng)?shù)幕钊麠U端部結(jié)構(gòu) 4 活塞桿的密封與防塵 活塞桿的密封形式有 Y 形密封圈 U 形夾織物密封圈 O 形密封圈 V 形密封圈等 6 采用薄鋼片組合防塵圈時 防塵圈與活塞桿的配合可按 H9 f9 選取 薄鋼片厚度為 0 5mm 為方便設(shè)計和維護(hù) 本方案選擇 O 型密封圈 液壓缸工作行程長度可以根據(jù)執(zhí)行機(jī)構(gòu)實際工作的最大行程確定 并參照表 4 4 選 取標(biāo)準(zhǔn)值 液壓缸活塞行程參數(shù)優(yōu)先次序按表 4 4 中的 a b c 選用 表 4 4 a 液壓缸行程系列 GB 2349 80 6 21 25 50 80 100 125 160 200 250 320 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3200 4000 表 4 4 b 液壓缸行程系列 GB 2349 80 6 40 63 90 110 140 180 220 280 360 450 550 700 900 1100 1400 1800 2200 2800 3600 表 4 4 c 液壓缸形成系列 GB 2349 80 6 240 260 300 340 380 420 480 530 600 650 750 850 950 1050 1200 1300 1500 1700 1900 2100 2400 2600 3000 3400 3800 4 2 關(guān)門液壓缸的設(shè)計 工作壓力 P 5 1Mpa 由上節(jié)得到關(guān)門缸活塞桿也在貨物到達(dá)最高點時受力最大 為 32350 3N 液壓缸內(nèi)徑的計算 D 10 3 PF4 0 586m 56 6mm 查 液壓傳動與控制手冊 經(jīng)過標(biāo)準(zhǔn)化處理 D 63mm 表 4 1 液壓缸內(nèi)徑系列 mm 8 10 12 16 20 25 32 40 50 63 80 100 125 160 200 250 320 400 500 4 液壓缸缸體厚度計算 22 缸體是液壓缸中最重要的零件 當(dāng)液壓缸的工作壓力較高和缸體內(nèi)經(jīng)較大時 必須 進(jìn)行強(qiáng)度校核 缸體的常用材料為 20 25 35 45 號鋼的無縫鋼管 在這幾種材料中 45 號鋼的性能最為優(yōu)良 所以這里選用 45 號鋼作為缸體的材料 2 DPy 式中 實驗壓力 MPa 當(dāng)液壓缸額定壓力 Pn 5 1MPa 時 Py 1 5Pn 當(dāng)Py Pn 16MPa 時 Py 1 25Pn 缸筒材料許用應(yīng)力 N mm 為材料的抗拉強(qiáng)度 2 nb 注 1 額定壓力 Pn 額定壓力又稱公稱壓力即系統(tǒng)壓力 Pn 15 1MPa 2 最高允許壓力 Pmax Pmax 1 5Pn 1 25 15 3 19 125MPa 液壓缸缸筒材料采用 45 鋼 則抗拉強(qiáng)度 b 600MPa 安全系數(shù) n 按 液壓傳動與控制手冊 P243 表 2 10 取 n 5 則許用應(yīng)力 120MPa b 2 DPy 10375 6 2 66mm 滿足 所以液壓缸厚度取 5mm 10 D10 則液壓缸缸體外徑為 73mm 23 4 液壓缸長度的確定 液壓缸長度 L 根據(jù)工作部件的行程長度確定 從制造上考慮 一般液壓缸的長度 L 不會 大于液壓缸直徑的 20 到 30 倍 4 3 活塞的設(shè)計 由于活塞在液壓力的作用下沿缸筒往復(fù)滑動 因此 它與缸筒的配合應(yīng)適當(dāng) 既不 能過緊 也不能間隙過大 配合過緊 不僅使最低啟動壓力增大 降低機(jī)械效率 而且 容易損壞缸筒和活塞的配合表面 間隙過大 會引起液壓缸內(nèi)部泄露 降低容積效率 使液壓缸達(dá)不到要求的設(shè)計性能 活塞與缸體的密封形式分為 間隙密封 用于低壓系統(tǒng)中的液壓缸活塞的密封 活塞環(huán)密封 適用于溫度變化范圍大 要求摩擦力小 壽命長的活塞密封 密封圈密 封三大類 其中密封圈密封又包括 O 形密封圈 密封性能好 摩擦因數(shù)小 安裝空間小 Y 形密封圈 用在 20Mpa 壓力下 往復(fù)運動速度較高的液壓缸密封 形密封圈 耐xY 高壓 耐磨性好 低溫性能好 逐漸取代 Y 形密封圈 V 形密封圈 可用于 50Mpa 壓力 下 耐久性好 但摩擦阻力大 綜合以上因素 考慮選用 O 型密封圈 4 4 導(dǎo)向套的設(shè)計與計算 1 最小導(dǎo)向長度 H 的確定 當(dāng)活塞桿全部伸出時 從活塞支承面中點到到導(dǎo)向套滑動面中點的距離稱為最小導(dǎo) 向長度 1 如果導(dǎo)向長度過短 將使液壓缸因間隙引起的初始撓度增大 影響液壓缸工 作性能和穩(wěn)定性 因此 在設(shè)計時必須保證液壓缸有一定的最小導(dǎo)向長度 根據(jù)經(jīng)驗 當(dāng)液壓缸最大行程為 L 缸筒直徑為 D 時 最小導(dǎo)向長度為 4 20LH 24 5 一般導(dǎo)向套滑動面的長度 A 在缸徑小于 80mm 時取 A 0 6 1 0 D 當(dāng)缸徑大于 80mm 時取 A 0 6 1 0 d 活塞寬度 B 取 B 0 6 1 0 D 若導(dǎo)向長度 H 不夠時 可在活 塞桿上增加一個導(dǎo)向套 K 見圖 4 1 來增加 H 值 隔套 K 的寬度 21BAC 圖 4 1 液壓缸最小導(dǎo)向長度 1 因此 最小導(dǎo)向長度 取 H 9cm 7cm2104 20 DLH 導(dǎo)向套滑動面長度 A c8 6 58 活塞寬度 B 7m9 隔套 K 的寬度 3cm 1 2 748 19 21 BAHC 2 導(dǎo)向套的結(jié)構(gòu) 導(dǎo)向套有普通導(dǎo)向套 易拆導(dǎo)向套 球面導(dǎo)向套和靜壓導(dǎo)向套等 可按工作情況適 當(dāng)選擇 1 普通導(dǎo)向套 這種導(dǎo)向套安裝在支承座或端蓋上 油槽內(nèi)的壓力油起潤滑作用和 張開密封圈唇邊而起密封作用 6 25 2 易拆導(dǎo)向套 這種導(dǎo)向套用螺釘或螺紋固定在端蓋上 當(dāng)導(dǎo)向套和密封圈磨損 而需要更換時 不必拆卸端蓋和活塞桿就能進(jìn)行 維修十分方便 它適用于工作條件惡 劣 需經(jīng)常更換導(dǎo)向套和密封圈而又不允許拆卸液壓缸的情況下 3 球面導(dǎo)向套 這種導(dǎo)向套的外球面與端蓋接觸 當(dāng)活塞桿受一偏心負(fù)載而引起 方向傾斜時 導(dǎo)向套可以自動調(diào)位 使導(dǎo)向套軸線始終與運動方向一致 不產(chǎn)生 憋勁 現(xiàn)象 這樣 不僅保證了活塞桿的順利工作 而且導(dǎo)向套的內(nèi)孔磨損也比較均勻 4 靜壓導(dǎo)向套 活塞桿往復(fù)運動頻率高 速度快 振動大的液壓缸 可以采用靜 壓導(dǎo)向套 由于活塞桿與導(dǎo)向套之間有壓力油膜 它們之間不存在直接接觸 而是在壓 力油中浮動 所以摩擦因數(shù)小 無磨損 剛性好 能吸收振動 同軸度高 但制造復(fù)雜 要有專用的靜壓系統(tǒng) 4 5 端蓋和缸底的設(shè)計與計算 在單活塞液壓缸中 有活塞桿通過的端蓋叫端蓋 無活塞桿通過的缸蓋叫缸頭或缸 底 端蓋 缸底與缸筒構(gòu)成密封的壓力容腔 它不僅要有足夠的強(qiáng)度以承受液壓力 而 且必須具有一定的連接強(qiáng)度 端蓋上有活塞桿導(dǎo)向孔 或裝導(dǎo)向套的孔 及防塵圈 密 封圈槽 還有連接螺釘孔 受力情況比較復(fù)雜 設(shè)計的不好容易損壞 1 端蓋的設(shè)計計算 端蓋厚 h 為 3p 1 cpdD 式中 D1 螺釘孔分布直徑 cm P 液壓力 2kgf cm 密封環(huán)形端面平均直徑 cm cpd 26 材料的許用應(yīng)力 2kgf cm 2 缸底的設(shè)計 缸底分平底缸 橢圓缸底 半球形缸底 3 端蓋的結(jié)構(gòu) 端蓋在結(jié)構(gòu)上除要解決與缸體的連接與密封外 還必須考慮活塞桿的導(dǎo)向 密封和 防塵等問題 6 缸體端部的連接形式有以下幾種 A 焊接 特點是結(jié)構(gòu)簡單 尺寸小 質(zhì)量小 使用廣泛 缸體焊接后可能變形 且內(nèi)缸不易加工 主要用于柱塞式液壓缸 B 螺紋連接 外螺紋 內(nèi)螺紋 特點是徑向尺寸小 質(zhì)量較小 使用廣泛 缸體 外徑需加工 且應(yīng)與內(nèi)徑同軸 裝卸徐專用工具 安裝時應(yīng)防止密封圈扭曲 C 法蘭連接 特點是結(jié)構(gòu)較簡單 易加工 易裝卸 使用廣泛 徑向尺寸較大 質(zhì)量比螺紋連接的大 非焊接式法蘭的端部應(yīng)燉粗 D 拉桿連接 特點是結(jié)構(gòu)通用性好 缸體加工容易 裝卸方便 使用較廣 外形 尺寸大 質(zhì)量大 用于載荷較大的雙作用缸 E 半球連接 它又分為外半環(huán)和內(nèi)半環(huán)兩種 外半環(huán)連接的特點是質(zhì)量比拉桿連 接小 缸體外徑需加工 半環(huán)槽消弱了缸體 為此缸體壁厚應(yīng)加厚 內(nèi)半環(huán)連接的特點 是結(jié)構(gòu)緊湊 質(zhì)量小 安裝時端部進(jìn)入缸體較深 密封圈有可能被進(jìn)油口邊緣擦傷 F 鋼絲連接 特點是結(jié)構(gòu)簡單 尺寸小 質(zhì)量小 4 6 缸體長度的確定 液壓缸缸體內(nèi)部長度應(yīng)等于活塞的行程與活塞的寬度之和 缸體外形長度還需要考 慮到兩端端蓋的厚度 1 一般液壓缸缸體長度不應(yīng)大于缸體內(nèi)經(jīng)的 20 30 倍 取系數(shù)為 5 則液壓缸缸體長度 L 5 10cm 50cm 27 4 7 緩沖裝置的設(shè)計 液壓缸的活塞桿 或柱塞桿 具有一定的質(zhì)量 在液壓力的驅(qū)動下運動時具有很大 的動量 在它們的行程終端 當(dāng)桿頭進(jìn)入液壓缸的端蓋和缸底部分時 會引起機(jī)械碰撞 產(chǎn)生很大的沖擊和噪聲 采用緩沖裝置 就是為了避免這種機(jī)械撞擊 但沖擊壓力仍然 存在 大約是額定工作壓力的兩倍 這就必然會嚴(yán)重影響液壓缸和整個液壓系統(tǒng)的強(qiáng)度 及正常工作 緩沖裝置可以防止和減少液壓缸活塞及活塞桿等運動部件在運動時對缸底 或端蓋的沖擊 在它們的行程終端能實現(xiàn)速度的遞減 直至為零 當(dāng)液壓缸中活塞活塞運動速度在 6m min 以下時 一般不設(shè)緩沖裝置 而運動速度 在 12m min 以上時 不需設(shè)置緩沖裝置 在該組合機(jī)床液壓系統(tǒng)中 動力滑臺的最大速 度為 4m min 因此沒有必要設(shè)計緩沖裝置 4 8 排氣裝置 如果排氣裝置設(shè)置不當(dāng)或者沒有設(shè)置排氣裝置 壓力油進(jìn)入液壓缸后 缸內(nèi)仍會存 在空氣 6 由于空氣具有壓縮性和滯后擴(kuò)張性 會造成液壓缸和整個液壓系統(tǒng)在工作中的 顫振和爬行 影響液壓缸的正常工作 比如液壓導(dǎo)軌磨床在加工過程中 這不僅會影響被 加工表面的光潔程度和精度 而且會損壞砂輪和磨頭等機(jī)構(gòu) 為了避免這種現(xiàn)象的發(fā)生 除了防止空氣進(jìn)入液壓系統(tǒng)外 還必須在液壓缸上設(shè)置排氣裝置 配氣裝置的位置要合 理 由于空氣比壓力油輕 總是向上浮動 因此水平安裝的液壓缸 其位置應(yīng)設(shè)在缸體 兩腔端部的上方 垂直安裝的液壓缸 應(yīng)設(shè)在端蓋的上方 一般有整體排氣塞和組合排氣塞兩種 整體排氣塞如圖 4 2 a 所示 表 4 5 排氣閥 塞 尺寸 6 閥座 閥桿 孔 28 d c 12dD 1l23l1Ls4dl52L3d4 M16 6 11 6 19 2 9 3 2 31 17 10 8 5 3 48 4 6 23 M20 x2 8 14 7 25 4 11 4 3 39 22 13 11 4 59 4 8 28 圖 4 2 a 整體排氣孔 圖 4 2 b 組合排氣孔 圖 4 2 c 整體排氣閥零件結(jié)構(gòu)尺寸 由于螺紋與缸筒或端面連接 靠頭部錐面起密封作用 排氣時 擰松螺紋 缸內(nèi)空 氣從錐面空隙中擠出來并經(jīng)過斜孔排除缸外 這種排氣裝置簡單 方便 但螺紋與錐面 密封處同軸度要求較高 否則擰緊排氣塞后不能密封 造成外泄漏 組合排氣塞如圖 4 2 b 所示 一般由絡(luò)螺塞和錐閥組成 螺塞擰松后 錐閥在壓力的推動下脫離密封面 排出空氣 排氣裝置的零件圖及尺寸圖見 4 2 c 以及表 4 2 d 29 圖 4 2 d 組合排氣閥零件結(jié)構(gòu)尺寸 4 9 密封件的選用 1 對密封件的要求 液壓缸工作中要求達(dá)到零泄漏 摩擦小和耐磨損的要求 在設(shè)計時 正確地選擇密 封件 導(dǎo)向套 支承環(huán) 和防塵圈的結(jié)構(gòu)形式和材料是很重要的 從現(xiàn)在密封技術(shù)來分 析 液壓缸的活塞和活塞桿及密封 導(dǎo)向套和防塵等應(yīng)作為一個綜合的密封系統(tǒng)來考慮 具有可靠的密封系統(tǒng) 才能式液壓缸具有良好的工作狀態(tài)和理想的使用壽命 在液壓元件中 對液壓缸的密封要求是比較高的 特別是一些特殊材料液壓缸 如 擺動液壓缸等 液壓缸中不僅有靜密封 更多的部位是動密封 而且工作壓力高 這就 要求密封件的密封性能要好 耐磨損 對溫度適應(yīng)范圍大 要求彈性好 永久變形小 有適當(dāng)?shù)臋C(jī)械強(qiáng)度 摩擦阻力小 容易制造和裝卸 能隨壓力的升高而提高密封能力和 利于自動補(bǔ)償磨損 密封件一般以斷面形狀分類 有 O 形 U 形 V 形 J 形 L 形和 Y 形等 除 O 形外 其他都屬于唇形密封件 2 O 形密封圈的選用 30 液壓缸的靜密封部位主要是活塞內(nèi)孔與活塞桿 支承座外圓與缸筒內(nèi)孔 缸蓋與缸 體端面等處 6 這些部位雖然是靜密封 但因工作由液壓力大 稍有意外 就會引起過 量的內(nèi)漏和外漏 靜密封部位使用的密封件基本上都是 O 形密封圈 O 形密封圈雖小 確實一種精密 的橡膠制品 在復(fù)雜使用條件下 具有較好的尺寸穩(wěn)定性和保持自身的性能 在設(shè)計選 用時 根據(jù)使用條件選擇適宜的材料和尺寸 并采取合理的安裝維護(hù)措施 才能達(dá)到較 滿意的密封效果 安裝 O 形圈的溝槽有多種形式 如矩形 三角形 V 形 燕尾形 半圓形 斜底形 等 可根據(jù)不同使用條件選擇 不能一概而論 使用最多的溝槽是矩形 其加工簡便 但容易引起密封圈咬邊 扭轉(zhuǎn)等現(xiàn)象 3 動密封部位密封圈的選用 液壓缸動密封部位主要有活塞與缸筒內(nèi)孔的密封 活塞桿與支承座 導(dǎo)向套 的密 封等 形密封圈是我國液壓缸行業(yè)使用極其廣泛的往復(fù)運動密封圈 它是一種軸 孔互xY 不通用的密封圈 一般 使用壓力低于 16MPa 時 可不用擋圈而單獨使用 當(dāng)超過 16MPa 并用于活塞動密封裝置時 應(yīng)使用擋圈 以防止間隙 擠出 4 10 防塵圈 防塵圈設(shè)置與活塞桿或柱塞密封外側(cè) 用于防止外界塵埃 沙粒等異物侵入液壓缸 從而可以防止液壓油被污染導(dǎo)致元件磨損 1 防塵圈 A 型防塵圈 是一種單唇無骨架橡膠密封圈 適于在 A 型密封結(jié)構(gòu)形式內(nèi)安 裝 起防塵作用 31 B 型防塵密封圈 是一種單唇帶骨架橡膠密封圈 適于在 B 型密封結(jié)構(gòu)形式 內(nèi)安裝 起防塵作用 C 型防塵圈 是一種雙唇密封橡膠圈 適于在 C 型結(jié)構(gòu)形式內(nèi)安裝 起防塵 和輔助密封的作用 2 防塵罩 防塵罩采用橡膠或尼龍 帆布等材料制作 在高溫工作時 可用氯丁橡膠 可在 130 以下工作 如果溫度再高時 可用耐火石棉材料 當(dāng)選用防塵伸縮套時 要注意 在高頻率動作時的耐久性 同時注意在高速運動時伸縮套透氣孔是否能及時導(dǎo)入足夠的 空氣 但是 安裝伸縮套給液壓缸的裝配調(diào)整會帶來一些困難 4 11 液壓缸的安裝連接結(jié)構(gòu) 液壓缸的安裝連接結(jié)構(gòu)包括液壓缸的安裝結(jié)構(gòu) 液壓缸近處有口的連接等 1 液壓 缸的安裝形式 液壓缸的安裝形式很多 但大致可以分為以下兩類 1 軸線固定類 這類安裝形式的液壓缸在工作時 軸線位置固定不變 機(jī)床上的 液壓缸絕大多數(shù)是采用這種安裝形式 A 通用拉桿式 在兩端缸蓋上鉆出通孔 用雙頭螺釘將缸和安裝座連接拉緊 一般 短行程 壓力低的液壓缸 B 法蘭式 用液壓缸上的法蘭將其固定在機(jī)器上 C 支座式 將液壓缸頭尾兩端的凸緣與支座固定在一起 支座可置于液壓缸左右的 徑向 切向 也可置于軸向底部的前后端 2 周線擺動類 液壓缸在往復(fù)運動時 由于機(jī)構(gòu)的相互作用使其軸線產(chǎn)生擺動 達(dá)到調(diào)整位置和方向的要求 安裝這類液壓缸 安裝形式也只能采用使其能擺動的鉸接 32 方式 工程機(jī)械 農(nóng)用機(jī)械 翻斗汽車和船舶甲板機(jī)械等所用的液壓缸多用這類安裝形 式 A 耳軸式 將固定在液壓缸上的鉸軸安裝在機(jī)械的軸座內(nèi) 使液壓缸軸線能在某個 平面內(nèi)自由擺動 B 耳環(huán)式 將液壓缸的耳環(huán)與機(jī)械上的耳環(huán)用銷軸連接在一起 使液壓缸能在某個 平面內(nèi)自由擺動 耳環(huán)在液壓缸的尾部 可以是單耳環(huán) 也可以是雙耳環(huán) 還可以做成 帶關(guān)節(jié)軸承的單耳環(huán)或雙耳環(huán) C 球頭式 將液壓缸尾部的球頭與機(jī)械上的球座連接在一起 使液壓缸能在一定的 空間錐角范圍內(nèi)任意擺動 2 液壓缸油口設(shè)計 油口孔是壓力油進(jìn)入液壓缸的直接通道 雖然只是一個孔 但不能輕視其作用 6 如果孔小了 不僅造成進(jìn)油時流量供不應(yīng)求 影響液壓缸的活塞運動速度 而且會造成 回油時受阻 形成背壓 影響活塞的退回速度 減少液壓缸的負(fù)載能力 對液壓缸往復(fù) 速度要求較嚴(yán)的設(shè)計 一定要計算孔徑的大小 液壓缸的進(jìn)出油口 可以布置在缸筒和前后端蓋上 對于活塞桿固定的液壓缸 進(jìn) 出油口可以設(shè)在活塞桿端部 如果液壓缸無專用排氣裝置 進(jìn)出油口應(yīng)設(shè)在液壓缸的最 高處 以便空氣能首先從液壓缸排出 液壓缸進(jìn)出油口的鏈接形式有螺紋 方形法蘭和 矩形法蘭等 第 5 章 液壓泵的參數(shù)計算 由表 4 6 可知工進(jìn)階段液壓缸壓力最大 若取進(jìn)油路總壓力損失 510pPa 壓力 繼電器可靠動作需要壓力差為 則液壓泵 最高工作壓力可按式算出 jp 510Pa 33 aap PP 4 610 54 36 1051 因此泵的額定壓力可取 1 25 46 3 Pa 58 Pa rp 5 由表 4 6 可知 工進(jìn)時所需要流量最小是 0 24L min 設(shè)溢流閥最小溢流量為 2 5L min 則小流量泵的流量應(yīng)為 快進(jìn)快退min 76 2in 5 24 01 Lqp 時液壓缸所需的最大流量是 20 1L min 則泵的總流量為 min 1 2in 1 20Lqp 即大流量泵的流量 in 35 19min 76 21 LLqpp 根據(jù)上面計算的壓力和流量 查產(chǎn)品樣本 選用 YB A26B 型的雙聯(lián)葉片泵 該泵額 定壓力為 7MPa 額定轉(zhuǎn)速 1000r min 第 6 章 電動機(jī)的選擇 系統(tǒng)為雙泵供油系統(tǒng) 差動快進(jìn) 快退時兩個泵同時向系統(tǒng)供油 工進(jìn)時 小泵向 系統(tǒng)供油 大泵卸載 1 小泵流量 smsmqp 1067 60 14 333 大泵流量 5 2 55 下面分別計算三個階段所需要的電動機(jī)功率 P 1 差動快進(jìn) 差動快進(jìn)時 大泵 3 的出口壓力油經(jīng)單向閥 6 后與小泵 4 匯合 然后經(jīng)三位五通閥 15 進(jìn)入液壓缸大腔 大腔的壓力 查樣本可知 小泵的出口壓力Papj511092 4 損失 大泵出口到小泵出口的壓力損失 于是計算可得514 0pPa 521 0pPa 小泵的出口壓力 總效率 0 5 大泵出口壓力ap51042 91 34 總效率 0 5 Pap52109 2 電動機(jī)功率 WqpPp 945 5 013792 15 067142 9 33211 2 工進(jìn) 考慮到調(diào)速閥所需最小壓力差 壓力繼電器可靠動作需要壓力差51pPa 5210pPa 因此工進(jìn)時小泵的出口壓力為 而大泵的卸載壓力取 小泵的Papp 5211 104 6 5210pPa 總效率 0 565 大泵的總效率 0 3 2 電動機(jī)功率 WqpPp 798 3 015265 01714 33212 3 快退 類似差動快進(jìn)分析知 小泵的出口壓力 總效率 0 5 大泵Pap5210 1 出口壓力 總效率 0 51 Pap52106 3 2 電動機(jī)功率為 WqpPp 203 51 0376 25 01671 2 3212 綜合比較 快退時所需功率最大 據(jù)此查樣本選用 Y132M 1 異步電動機(jī) 電動機(jī)功率為 3KW 額定轉(zhuǎn)速 750r min 35 第 7 章 液壓元件的選擇 7 1 液壓閥及過濾器的選擇 根據(jù)液壓閥在系統(tǒng)中的最高工作壓力與通過該閥的最大流量 可選出這些元件的型 號及規(guī)格 1 本例所有閥的額定壓力都為 額定流量根據(jù)各閥通過的流量 確56310Pa 定為 10L min 25L min 和 63L min 三種規(guī)格 所有元件的規(guī)格型號列于表 5 1 中 過 濾器按液壓泵額定流量的兩倍選取吸油用線隙式過濾器 表 7 1 液壓元件明細(xì)表 序號 元件名稱 最大通過流 量 1 minL 型號 1 泵 22 5 YB A26B 2 單向閥 12 I 25B 3 三位五通電磁閥 32 35 63BY1D 4 二位二通電磁閥 32 22 63BH1 5 調(diào)速閥 0 32 Q 10B 6 壓力繼電器 D 63B1P 7 單向閥 16 I 25B 8 液控順序閥 0 16 XY 25B 9 背壓閥 0 16 B 10B 10 液控順序閥 卸載用 16 XY 25B 11 單向閥 12 I 25B 36 12 溢流閥 4 Y 10B 13 過濾器 45 XU B32 100 14 壓力表開關(guān) K 6B 15 減壓閥 20 J 63B 16 單向閥 20 I 63B 18 單向順序閥 XI 63B 7 2 油管的選擇 根據(jù)選定的液壓閥的連接油口尺寸確定管道尺寸 液壓缸的進(jìn) 出油管按輸入 排 出的最大流量來計算 由于本系統(tǒng)液壓缸差動連接快進(jìn)快退時 油管內(nèi)通油量最大 其 實際流量為泵的額定流量的兩倍達(dá) 45L min 則液壓缸進(jìn) 出油管直徑 d 按產(chǎn)品樣本 選用內(nèi)徑為 10mm 外徑為 18mm 的冷拔鋼管 7 3 油箱容積的確定 中壓系統(tǒng)的油箱容積一般取液壓泵額定流量的 5 7 倍 本設(shè)計取 7 倍 故油箱容積 為 315L47 V 第 8 章 驗算液壓系統(tǒng)性能 8 1 壓力損失的驗算及泵壓力的調(diào)整 1 工進(jìn)時的壓力損失的驗算及泵壓力的調(diào)整 工進(jìn)時管路中的流量僅為 0 24L min 因此流速很小 所以沿程壓力損失和局部損 失都非常小 可以忽略不計 1 這時進(jìn)油路上僅考慮調(diào)速閥的壓力損失 510pPa 37 回油路上只有背壓閥的壓力損失 小流量泵的調(diào)整壓力應(yīng)等于工進(jìn)時液壓缸的工作壓力 加上進(jìn)油路壓差 并考慮壓力繼電器動作需要 則 1p1p aaa PP5551 104 610 4 36 0 即小流量泵的溢流閥 12 應(yīng)按此壓力調(diào)整 2 快退時的壓力損失驗算及大流量泵卸載壓力的調(diào)整 因快退時 液壓缸無桿腔的回游量是進(jìn)油量的兩倍 其壓力損失比快進(jìn)時要大 因 此必須計算快退時的進(jìn)油路與回油路的壓力損失 以便于確定大流量泵的卸載壓力 已知 快退時進(jìn)油管和回油管長度均為 l 1 8m 油管直徑 d 25 m 通過的流310 量為進(jìn)油路 22 5L min 1q sm10375 3 回油路 45L min 液壓系統(tǒng)選用 N32 號液壓油 考慮最低工作溫2 度為 15 攝氏度 由手冊查出此時油的運動粘度 v 1 5st 1 5 油的密度2 cms 液壓系統(tǒng)元件采用集成塊式的配置形式 390 kgm 1 確定油流的流動狀態(tài) 按式 經(jīng)單位換算為 vdRe 6 1 4410273 10 qvdRe 式中 v 平均流速 m s d 油管內(nèi)徑 m 油的運動粘度 2 cms q 通過的流量 3 則進(jìn)油路中液流的雷諾數(shù)為 2301905 10372 104 34 vdRe 回油路中液流的雷諾數(shù)為 38 23098105 10372 104 34 vd