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盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) I 摘 要 汽車制動(dòng)系統(tǒng)是汽車各個(gè)系統(tǒng)中最為重要的 如果制動(dòng)系統(tǒng)失靈 那么結(jié) 果將會(huì)是毀滅性的 制動(dòng)器實(shí)際上是一個(gè)能量轉(zhuǎn)化裝置 這種轉(zhuǎn)化實(shí)際上是把 汽車的動(dòng)能轉(zhuǎn)換為汽車的熱能揮發(fā)出去 當(dāng)制動(dòng)器制動(dòng)時(shí) 驅(qū)動(dòng)程序來(lái)命令十 倍于以往的力來(lái)使汽車停止下來(lái) 制動(dòng)系統(tǒng)可以發(fā)揮上千磅的壓力來(lái)分配給四 個(gè)制動(dòng)器 本次設(shè)計(jì)的盤(pán)式制動(dòng)器參考別克君威 GS2 0T 前輪盤(pán)式制動(dòng)器結(jié)構(gòu) 盤(pán)式制動(dòng)器又稱為碟式制動(dòng)器 這種制動(dòng)器散熱快 重量輕 構(gòu)造簡(jiǎn)單 調(diào)整方便 特別是高負(fù)載時(shí)耐高溫性能好 制動(dòng)效果穩(wěn)定 而且不怕泥水侵襲 在冬季和惡劣路況下行車 盤(pán)式制動(dòng)比鼓式制動(dòng)更容易在較短的時(shí)間內(nèi)令車停 下 有些盤(pán)式制動(dòng)器的制動(dòng)盤(pán)上還開(kāi)了許多小孔 加速通風(fēng)散熱 提高制動(dòng)效 率 由制動(dòng)器設(shè)計(jì)的一般原則 綜合考慮制動(dòng)效能 制動(dòng)效能穩(wěn)定性 制動(dòng)間 隙調(diào)整簡(jiǎn)便性 制動(dòng)器的尺寸和質(zhì)量及噪聲等諸多因素設(shè)計(jì)本產(chǎn)品 在設(shè)計(jì)中 涉及到同步系數(shù)的選取 制動(dòng)器效能因素的選取 制動(dòng)力矩的計(jì)算 以及制動(dòng) 器主要元件選取 最后對(duì)設(shè)計(jì)的制動(dòng)器進(jìn)行校核計(jì)算 關(guān)鍵詞 制動(dòng)系統(tǒng) 盤(pán)式制動(dòng)器 同步系數(shù) 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) II Abstract The braking system is the most important system in car If the brakes fail the result can be disastrous brakes are actually energy conversion devices which convert the kinetic energy of the vehicle into thermal energy when stepping on the brakes the drivers commands a stopping force ten times as powerful as the force that puts the car in motion the braking system can exert thousands of pounds of pressure on each of the four brakes The disc brake is called the small dish type brake this kind of brake radiates quickly the weight light the structure simple the adjustment is convenient specially when high load the performance is good applies the brake the effect to be stable moreover did not fear the spate attack under the winter and the bad state of roads the driving the disc type applies the brake compared to the drum type to apply the brake to stop easily in the short time the vehicle On some disc brake disc has also opened many eyelets accelerates to ventilate the radiation enhances the brake efficiency The principle of the design to the brake system Synthesize the consideration of the effect to the brake system the stability of the effect to the brake system the simple and convenient of the brake cleft adjusting the size and quantity of the brake system the same of the brake system and so on to design the product In this design adhere to synchronously the coefficient selects by examinations affect factor selects of the brake system The calculation of the brake moment and the selects of the important parts of the brake system check the whole design at last Keywords Brake system Disc brake Synchronous coefficient 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) III 目 錄 摘 要 I Abstract II 第一章 緒論 1 1 1 研究意義 1 1 2 盤(pán)式制動(dòng)器的介紹與特點(diǎn) 1 1 3 國(guó)內(nèi)外汽車盤(pán)式制動(dòng)器應(yīng)用情況 2 1 3 1 國(guó)內(nèi)應(yīng)用情況 2 1 3 2 國(guó)外應(yīng)用情況 3 第二章 制動(dòng)器的結(jié)構(gòu)原理及設(shè)計(jì)原則 4 2 1 盤(pán)式制動(dòng)器的分類 4 2 2 盤(pán)式制動(dòng)器的結(jié)構(gòu)及工作原理 5 2 3 制動(dòng)器設(shè)計(jì)的一般原則 6 2 3 1 制動(dòng)效能 7 2 3 2 制動(dòng)效能穩(wěn)定性 7 2 3 3 制動(dòng)間隙調(diào)整簡(jiǎn)便性 7 2 3 4 制動(dòng)器的尺寸及質(zhì)量 7 2 3 5 噪音的減輕 8 2 4 行車制動(dòng)器的標(biāo)準(zhǔn)和法規(guī) 8 第三章 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 9 3 1 設(shè)計(jì)參數(shù)選定 9 3 2 主要元件尺寸及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 9 3 2 1 制動(dòng)盤(pán) 9 3 2 2 制動(dòng)塊 11 3 2 3 制動(dòng)鉗 11 3 2 4 襯塊報(bào)警裝置設(shè)計(jì) 11 3 2 5 摩擦材料 11 3 2 6 制動(dòng)器間隙及調(diào)整 12 3 3 液壓制動(dòng)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 12 3 3 1 制動(dòng)輪缸直徑 d 與工作容積 V 12 3 3 2 制動(dòng)主缸直徑與工作容積 13 3 3 3 制動(dòng)踏板力 14 3 3 4 踏板工作行程 14PS 3 4 制動(dòng)力分配分析 14 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) IV 3 5 同步附著系數(shù)的選取 17 3 6 制動(dòng)器制動(dòng)力矩的計(jì)算 19 3 7 制動(dòng)系統(tǒng)性能要求 20 3 7 1 制動(dòng)時(shí)汽車的方向穩(wěn)定性 20 3 7 2 制動(dòng)減速度 j 20 3 7 3 制動(dòng)距離 S 21 3 7 4 制動(dòng)力矩 21 3 7 6 對(duì)比摩擦力 21 3 7 7 對(duì)熱流密度 21 3 7 8 對(duì)襯塊吸收功率 pq 21 3 7 9 對(duì)平均摩擦力 fm 21 3 7 10 緊急制動(dòng)時(shí)踏板力的計(jì)算 21 3 7 11 制動(dòng)踏板行程的計(jì)算 22 3 8 摩擦襯片的磨損特性 22 3 8 1 比能量耗散率 22 3 8 2 比滑磨功 Lf 23 第四章 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì)校核 24 4 1 制動(dòng)器的熱容量和溫升的核算 24 4 2 制動(dòng)器制動(dòng)性能核算 25 結(jié) 論 26 參考文獻(xiàn) 27 致 謝 28 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 1 第一章 緒論 1 1 研究意義 隨著社會(huì)的不斷向前發(fā)展 汽車在人們的生活中的作用也日趨明顯 人們 從事生產(chǎn)活動(dòng)離不開(kāi)汽車 日常生活中 汽車尤其是乘用車成為經(jīng)常使用的交 通工具 擁有一輛轎車是人們生活質(zhì)量水平提高的標(biāo)志 而制動(dòng)系統(tǒng)是汽車安 全系統(tǒng)當(dāng)中最重要的一項(xiàng) 其結(jié)構(gòu)和性能的優(yōu)劣直接影響車輛和人身安全 因 此人們對(duì)其提出了更嚴(yán)格的要求 現(xiàn)代社會(huì) 對(duì)制動(dòng)系統(tǒng)的研究設(shè)計(jì)以提高其 工作性能是十分重要的 1 2 盤(pán)式制動(dòng)器的介紹與特點(diǎn) 現(xiàn)在 盤(pán)式制動(dòng)器在汽車上已經(jīng)越來(lái)越多地被采用 特別是在轎車上已被 廣泛采用 盤(pán)式制動(dòng)器在液力助力下制動(dòng)力大且穩(wěn)定 在各種路面都有良好的 制動(dòng)表現(xiàn) 其制動(dòng)效能遠(yuǎn)高于鼓式制動(dòng)器 而且空氣直接通過(guò)盤(pán)式制動(dòng)盤(pán) 故 盤(pán)式制動(dòng)器的散熱性很好 但是盤(pán)式制動(dòng)器結(jié)構(gòu)相對(duì)于鼓式制動(dòng)器來(lái)說(shuō)比較復(fù) 雜 對(duì)制動(dòng)鉗 管路系統(tǒng)要求也較高 而且造價(jià)高于鼓式制動(dòng)器 汽車制動(dòng)系可分為行車 駐車 應(yīng)急 輔助內(nèi)部分裝置 任何制動(dòng)裝置都 具有供能裝置 控制裝置 傳動(dòng)裝置和制動(dòng)器四個(gè)部分組成 較為完善的制動(dòng) 系還具有制動(dòng)力調(diào)節(jié)裝置 以及報(bào)警裝置 壓力保持裝置 盤(pán)式制動(dòng)器多用于汽車的前輪 有不少車輛四個(gè)車輪都用盤(pán)式制動(dòng)器 制 動(dòng)盤(pán)裝在輪級(jí)上 與車輪及輪胎一起轉(zhuǎn)動(dòng) 當(dāng)駕駛員進(jìn)行制動(dòng)時(shí) 主缸的液體 壓力傳遞到盤(pán)式制動(dòng)器 該壓力推動(dòng)摩擦襯片靠到制動(dòng)盤(pán)上 阻止制動(dòng)盤(pán)轉(zhuǎn)動(dòng) 現(xiàn)在 盤(pán)式制動(dòng)器在汽車上已經(jīng)越來(lái)越多地被采用 特別是在轎車上已被 廣泛采用 在很多中高級(jí)轎車上 前后輪都已經(jīng)采用盤(pán)式制動(dòng)器 盤(pán)式制動(dòng)器 在液力助力下制動(dòng)力大且穩(wěn)定 在各種路面都有良好的制動(dòng)表現(xiàn) 其制動(dòng)效能 遠(yuǎn)高于鼓式制動(dòng)器 而且空氣直接通過(guò)盤(pán)式制動(dòng)盤(pán) 故盤(pán)式制動(dòng)器的散熱性很 好 但是盤(pán)式制動(dòng)器結(jié)構(gòu)相對(duì)于鼓式制動(dòng)器來(lái)說(shuō)比較復(fù)雜 對(duì)制動(dòng)鉗 管路系 統(tǒng)要求也較高 而且造價(jià)高于鼓式制動(dòng)器 按摩擦副中固定元件結(jié)構(gòu) 盤(pán)式制動(dòng)器可分為鉗盤(pán)式和全盤(pán)式 固定鉗盤(pán)式在汽車上用的最早 50 年代就開(kāi)始使用 優(yōu)點(diǎn)是 除活塞和 制動(dòng)塊外無(wú)滑動(dòng)件 這易保證鉗的剛度 易實(shí)現(xiàn)從鼓式到盤(pán)式的改進(jìn) 也能適 用分路系統(tǒng)的要求 近年來(lái) 由于汽車性能要求的提高 固定鉗盤(pán)式的缺點(diǎn) 暴露較明顯 因 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 2 而導(dǎo)致浮動(dòng)鉗 特別是滑動(dòng)鉗 的迅速發(fā)展 首先 固定鉗至少要有兩個(gè)油缸 分置于制動(dòng)盤(pán)兩側(cè) 所以須有橫跨的內(nèi)部油道或外部油道來(lái)連通 這就使制動(dòng) 器的徑向和軸向尺寸加大 布置也較難 而浮動(dòng)鉗的外側(cè)無(wú)油缸 可將制動(dòng)器 進(jìn)一步移進(jìn)輪轂 其次 在嚴(yán)酷的使用條件下 固定鉗容易使制動(dòng)液溫度過(guò)高 而汽化 浮動(dòng)鉗由于沒(méi)有跨越制動(dòng)盤(pán)的油道或油管 減少了受熱機(jī)會(huì) 所以制 動(dòng)溫度可以比固定鉗低 30 50 又采用浮動(dòng)鉗可將活塞和油缸等精密件減去一 半 造價(jià)大為降低 1 3 國(guó)內(nèi)外汽車盤(pán)式制動(dòng)器應(yīng)用情況 1 3 1 國(guó)內(nèi)應(yīng)用情況 隨著我國(guó)汽車工業(yè)技術(shù)的發(fā)展 特別是轎車工業(yè)的發(fā)展 合資企業(yè)的引進(jìn) 國(guó) 外先進(jìn)技術(shù)的進(jìn)入 汽車上采應(yīng)用盤(pán)式制動(dòng)器配置才逐步在我國(guó)形成規(guī)模 特 別是在提高整車性能 保障安全 提高乘車者的舒適性 滿足人們不斷提高的 生活物質(zhì)需求 改善生活環(huán)境等方面都發(fā)揮了很大的作用 1 在轎車 微型車 輕卡 SUV 及皮卡方面 在從經(jīng)濟(jì)與實(shí)用的角度出 發(fā) 一般采用了混合的制動(dòng)形式 即前車輪盤(pán)式制動(dòng) 后車輪鼓式制動(dòng) 因轎 車在制動(dòng)過(guò)程中 由于慣性的作用 前輪的負(fù)荷通常占汽車全部負(fù)荷的 70 80 所以前輪制動(dòng)力要比后輪大 生產(chǎn)廠家為了節(jié)省成本 就采用了 前輪盤(pán)式制動(dòng) 后輪鼓式制動(dòng)的混合匹配方式 采用前盤(pán)后鼓式混合制動(dòng)器 這主要是出于成本上的考慮 同時(shí)也是因?yàn)槠囋诰o急制動(dòng)時(shí) 軸荷前移 對(duì) 前輪制動(dòng)性能的要求比較高 這類前制動(dòng)器主要以液壓盤(pán)式制動(dòng)器為主流 采 用液壓油作傳輸介質(zhì) 以液壓總泵為動(dòng)力源 后制動(dòng)器以液壓式雙泵雙作用缸 制動(dòng)蹄匹配 目前大部分轎車等采用前盤(pán)后鼓式混合制動(dòng)器 2004 年我國(guó)共產(chǎn) 此類車計(jì) 110 萬(wàn)輛以上 但隨著高速公路等級(jí)的提高 乘車檔次的上升 特別 上國(guó)家安全法規(guī)的強(qiáng)制實(shí)施 前后輪都用盤(pán)式制動(dòng)器是趨勢(shì) 2 在大型客車方面 氣壓盤(pán)式制動(dòng)器產(chǎn)品技術(shù)先進(jìn)性明顯 可靠性總體良 好 具有創(chuàng)新性和技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的集成性 歐美國(guó)家自上世紀(jì) 90 年代初開(kāi)始將盤(pán)式 制動(dòng)器用于大型公交車 至 2000 年 盤(pán)式制動(dòng)器 前后制動(dòng)均為盤(pán)式 已經(jīng)成 為歐美國(guó)家城市公交車的標(biāo)準(zhǔn)配置 我國(guó)從 1997 年開(kāi)始在大客車和載重車上推 廣盤(pán)式制動(dòng)器及 ABS 防抱死系統(tǒng) 因進(jìn)口產(chǎn)品價(jià)格太高 主要用于高端產(chǎn)品 2004 年 7 月 1 日交通部強(qiáng)制在 7 12 米高 型客車上 必須 配備后 國(guó)產(chǎn)盤(pán) 式制動(dòng)器得以大行其道 3 重型汽車方面 作為重型汽車行業(yè)應(yīng)用型新技術(shù) 氣壓盤(pán)式制動(dòng)器的已 經(jīng)屬成熟產(chǎn)品 目前具有廣泛應(yīng)用的前景 2004 年 3 月紅巖公司率先在國(guó)內(nèi)重 卡行業(yè)中完成了對(duì)氣壓盤(pán)式制動(dòng)器總成的開(kāi)發(fā) 2005 年元月份中國(guó)重汽卡車事 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 3 業(yè)部在提升和改進(jìn)卡車底盤(pán)的過(guò)程中 在橋箱事業(yè)部配合下 將 22 5 英寸氣壓 盤(pán)式制動(dòng)器成功 嫁接 到了重汽斯太爾重卡車前橋 上 綜合以上各項(xiàng) 參照所給參數(shù)以現(xiàn)代汽車上實(shí)際采用的型式 確定設(shè)計(jì)的 浮動(dòng)鉗盤(pán)式制動(dòng)器在市場(chǎng)是有很大的開(kāi)發(fā)前景的 1 3 2 國(guó)外應(yīng)用情況 國(guó)外汽車研發(fā)機(jī)構(gòu)經(jīng)過(guò)多年的研究和試驗(yàn)氣壓盤(pán)式制動(dòng)器在所有的主要性 能方面都優(yōu)于傳統(tǒng)的鼓式制動(dòng)器并將其廣泛使用在新型的載重汽車上 現(xiàn)在一 些歐洲汽車公司制造的汽車上均已開(kāi)始大量使用氣壓盤(pán)式制動(dòng)器總成 這種氣 壓盤(pán)式車輪制動(dòng)器裝配組裝在汽車的前后車橋總成上 經(jīng)過(guò)幾十年來(lái)的發(fā)展生產(chǎn)氣 液 壓盤(pán)式制動(dòng)器的技術(shù)目前已經(jīng)比較成熟 形成了系列產(chǎn)品 例如 博世 Bosch 公司 Wabco 制動(dòng)器制造公司 阿文美馳 公司等每年的產(chǎn)量都在 20 50 萬(wàn)臺(tái)以上 在歐 美 日等發(fā)達(dá)國(guó)家已把盤(pán)式制 動(dòng)器作為標(biāo)準(zhǔn)件裝備在多級(jí)別的轎車 客車 中型 重型汽車上 我國(guó)在此項(xiàng) 目上起步較晚大部分是隨著歐系 日系轎車的引進(jìn)而上馬的轎車 微型車用液 壓盤(pán)式制動(dòng)器各廠家產(chǎn)品單一配套市場(chǎng)狹窄 氣壓盤(pán)式制動(dòng)器則大部分是在 1999 2002 年間汽車熱中上馬的生產(chǎn)廠家國(guó)內(nèi)目前真正形成規(guī)?；a(chǎn)企業(yè)寥 寥無(wú)幾如武漢元豐 淅江萬(wàn)向 一汽四環(huán)等 但開(kāi)發(fā)氣壓盤(pán)式制動(dòng)器的熱火朝 天的局面大有愈演愈烈的趨勢(shì) 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 4 第二章 制動(dòng)器的結(jié)構(gòu)原理及設(shè)計(jì)原則 2 1 盤(pán)式制動(dòng)器的分類 按摩擦副中固定元件結(jié)構(gòu)盤(pán)式制動(dòng)器可分為鉗盤(pán)式和全盤(pán)式 按制動(dòng)鉗結(jié) 構(gòu)形式分鉗盤(pán)式制動(dòng)器可分為固定鉗盤(pán)式和浮鉗盤(pán)式 固定鉗盤(pán)式制動(dòng)器結(jié)構(gòu) 如圖 2 1 所示 浮鉗盤(pán)式制動(dòng)器結(jié)構(gòu)如圖 2 2 所示 圖 2 1 固定鉗盤(pán)式制動(dòng)器 圖 2 2 浮鉗盤(pán)式制動(dòng)器 固定鉗盤(pán)式在汽車上用的最早 50 年代就開(kāi)始使用 優(yōu)點(diǎn)是 除活塞和制 動(dòng)塊外無(wú)滑動(dòng)件這易保證鉗的剛度易實(shí)現(xiàn)從鼓式到盤(pán)式的改進(jìn)也能適用分路系 統(tǒng)的要求 近年來(lái)由于汽車性能要求的提高固定鉗盤(pán)式的缺點(diǎn)暴露較明顯因而導(dǎo)致浮 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 5 動(dòng)鉗 特別是滑動(dòng)鉗 的迅速發(fā)展 首先固定鉗至少要有兩個(gè)油缸分置于制動(dòng) 盤(pán)兩側(cè)所以須有橫跨的內(nèi)部油道或外部油道來(lái)連通這就使制動(dòng)器的徑向和軸向 尺寸加大布置也較難 而浮動(dòng)鉗的外側(cè)無(wú)油缸可將制動(dòng)器進(jìn)一步移進(jìn)輪轂 其 次在嚴(yán)酷的使用條件下固定鉗容易使制動(dòng)液溫度過(guò)高而汽化浮動(dòng)鉗由于沒(méi)有跨 越制動(dòng)盤(pán)的油道或油管減少了受熱機(jī)會(huì) 所以制動(dòng)溫度可以比固定鉗低 30 50 度又采用浮動(dòng)鉗可將活塞和油缸等精密件減去一半造價(jià)大為降低 21 全盤(pán)式制動(dòng)器的固定摩擦元件和旋轉(zhuǎn)元件均為圓盤(pán)形制動(dòng)時(shí)各盤(pán)摩擦表面 全部接觸 其工作原理如摩擦離合器故又稱為離合器式制動(dòng)器 用得較多的是 多片全盤(pán)式制動(dòng)器以便獲得較大的制動(dòng)力 但這種制動(dòng)器的散熱性能較差故多 為油冷式結(jié)構(gòu)較復(fù)雜 浮鉗盤(pán)式制動(dòng)器只在制動(dòng)盤(pán)的一側(cè)裝油缸 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單造價(jià)低廉 易于布置 結(jié)構(gòu)尺寸緊湊 可以將制動(dòng)器進(jìn)一步移近輪轂 同一組制動(dòng)塊可兼用于行車和 駐車制動(dòng) 在兼用于行車和駐車制動(dòng)的情況下不需要加設(shè)駐車制動(dòng)鉗 只需要 在行車制動(dòng)鉗液壓缸的附近加裝一些用于推動(dòng)液壓缸活塞的駐車制動(dòng)機(jī)械傳動(dòng) 零件即可 浮動(dòng)鉗由于沒(méi)有跨越制動(dòng)盤(pán)的油道或油管減少了受熱機(jī)會(huì)單側(cè)油缸 又位于盤(pán)的內(nèi)側(cè)受車輪遮蔽較少使冷卻條件較好另外單側(cè)油缸的活塞比兩側(cè)油 缸的活塞要長(zhǎng)也增大了油缸的散熱面積因此制動(dòng)液溫度比用固定鉗時(shí)低 30 50 氣化的可能性較小 但由于制動(dòng)鉗體是浮動(dòng)的必須設(shè)法減少滑動(dòng)處 或擺動(dòng)中心處的摩擦 磨損和噪聲 22 2 2 盤(pán)式制動(dòng)器的結(jié)構(gòu)及工作原理 本次設(shè)計(jì)的轎車參考別克君威 GS2 0T 前輪盤(pán)式制動(dòng)器它采用單 缸浮動(dòng)鉗 式結(jié)構(gòu) 圖 2 4 制動(dòng)器由制動(dòng)盤(pán) 制動(dòng)鉗 車輪軸承及制動(dòng)摩擦罩盤(pán)組成 浮鉗 盤(pán)式制動(dòng)鉗的工作原理 如圖 2 4 和 2 5 所示 制動(dòng)鉗殼體 2 用螺栓 5 與支架 1 相連接 螺栓 5 兼作導(dǎo)向銷 支架 1 固定在前懸架焊接總成 亦稱車輪軸承殼體 法蘭板上殼體 2 可沿導(dǎo)向銷與支架作軸向相對(duì)移動(dòng) 支架固定在車軸上 摩擦 塊 11 和 12 布置在制動(dòng)盤(pán) 13 的兩側(cè) 制動(dòng)分泵設(shè)在制動(dòng)鉗內(nèi) 制動(dòng)時(shí) 制動(dòng)鉗 內(nèi)油缸活塞 8 在液壓力作用下推動(dòng)內(nèi)摩擦塊 12 壓靠到制動(dòng)盤(pán)內(nèi)側(cè)表面作用于分 泵底部的液壓力使制動(dòng)鉗殼體在導(dǎo)向銷上移動(dòng)推動(dòng)外摩擦塊 11 壓向制動(dòng)盤(pán)的外 側(cè)表面 內(nèi) 外摩擦塊在液壓作用下將制動(dòng)盤(pán)的兩側(cè)面緊緊夾住 由于制動(dòng)盤(pán) 是緊固在前輪轂上的因此實(shí)現(xiàn)了前輪的制動(dòng) 前制動(dòng)器的制動(dòng)間隙是自動(dòng)調(diào)節(jié)的 它是利用分泵活塞密封圈 4 的彈性變 形來(lái)實(shí)現(xiàn)的 制動(dòng)時(shí)橡膠密封圈變形制動(dòng)一結(jié)束 密封圈恢復(fù)原狀 活塞在彈 性作用下回到原位 在制動(dòng)盤(pán)和內(nèi) 外摩擦塊磨損后引起制動(dòng)間隙變大超過(guò)活 塞 8 的設(shè)定行程時(shí) 活塞在制動(dòng)液壓力作用下 克服密封圈的摩擦阻力繼續(xù)向 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 6 前移 直到完全制動(dòng)為止 活塞和密封圈之間的相對(duì)位移補(bǔ)償了過(guò)量的間隙制 動(dòng)間隙 一般單邊為 0 05 0 15 mm 內(nèi) 外摩擦塊的材料采用非石棉半金屬材 料與鋼板牢牢粘在一起制成的 23 圖 2 4 別克君威 GS2 0T 型轎車浮鉗盤(pán)式制動(dòng)器 1 支架 2 制動(dòng)鉗殼體 3 活塞防塵罩 4 活塞密封圈 5 螺栓 6 導(dǎo)套 7 導(dǎo)向防塵罩 8 活塞 9 止動(dòng)彈簧 10 放氣螺栓 11 外摩擦塊 12 內(nèi)摩擦塊 13 制動(dòng)盤(pán) 圖 2 5 浮鉗盤(pán)式制動(dòng)器的作用原理 2 3 制動(dòng)器設(shè)計(jì)的一般原則 汽車的制動(dòng)性是指汽車在行駛中能利用外力強(qiáng)制地降低車速至停車或下長(zhǎng) 坡時(shí)能維持一定車速的能力 任何一套制動(dòng)裝置都是由制動(dòng)器和制動(dòng)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu) 兩部分組成 24 為了使汽車制動(dòng)性能更好的符合使用要求設(shè)計(jì)制動(dòng)器時(shí)應(yīng)全面考慮以下問(wèn) 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 7 題 2 3 1 制動(dòng)效能 制動(dòng)器在單位輸入壓力或力作用下所輸出的力或力矩稱為制動(dòng)器效能 常 用一種稱為制動(dòng)器效能因素的無(wú)因次指標(biāo)進(jìn)行評(píng)價(jià) 制動(dòng)器效能因素定義為在 制動(dòng)鼓或盤(pán)的作用半徑上所得到的摩擦力與輸入力之比 就鉗盤(pán)式制動(dòng)器而言如圖 2 6 所示兩側(cè)制動(dòng)塊尺寸對(duì)制動(dòng)盤(pán)壓緊力 F0 制動(dòng) 盤(pán)之間兩個(gè)作用半徑上所受摩擦力為 此外 f 為制動(dòng)襯塊與制動(dòng)盤(pán)之ofF2 間的摩擦系數(shù) 所以鉗盤(pán)式制動(dòng)器效能因素為 2 1 ffFfkoo 2 式中 k 制動(dòng)器效能因素 Mu 制動(dòng)力矩 F0 輸入力 顯然有 n 個(gè)旋轉(zhuǎn)制動(dòng)盤(pán)的多片全盤(pán)效能因數(shù)為 nfk2 2 3 2 制動(dòng)效能穩(wěn)定性 制動(dòng)效能穩(wěn)定性取決于其效能因數(shù) k 對(duì)摩擦系數(shù) f 的敏感性 dk df 而 f 是一個(gè)不穩(wěn)定因數(shù) 影響摩擦系數(shù)的因數(shù)除摩擦副材料外主要是摩擦副表面溫 度和水濕程度其中經(jīng)常起作用的是溫度因而制動(dòng)器熱穩(wěn)定性尤為重要 從上面 分析可知盤(pán)式制動(dòng)器效能穩(wěn)定 所以應(yīng)效能因數(shù) k 對(duì) f 敏感性低的制動(dòng)型式還要摩擦材料有好的抗衰退性 和恢復(fù)性還應(yīng)使制動(dòng)盤(pán) 鼓 有足夠的熱容量及散熱能力 2 3 3 制動(dòng)間隙調(diào)整簡(jiǎn)便性 制動(dòng)間隙調(diào)整是汽車保養(yǎng)中較頻繁的作業(yè)之一所以選擇調(diào)整裝置的結(jié)構(gòu)形 式和安裝位置須簡(jiǎn)便所以最好用自動(dòng)調(diào)整裝置 2 3 4 制動(dòng)器的尺寸及質(zhì)量 隨著車速的提高行車穩(wěn)定性就很重要這就導(dǎo)致了輪胎尺寸要小為保證足夠 制動(dòng)力矩往往制動(dòng)器難以以在輪轂內(nèi)安裝這就要求設(shè)計(jì)若在小型化輕量化的前 提下通過(guò)精心設(shè)計(jì)達(dá)到所需制動(dòng)力矩 F0 F0 Ff 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 8 圖 2 6 制動(dòng)塊受力分析 2 3 5 噪音的減輕 制動(dòng)噪聲大致分為兩種低頻 1 Hz 以下 和高頻 1 11 kHz 低頻主要是 制動(dòng)盤(pán)或鼓共振所導(dǎo)致 25 摩擦材料的摩擦特征性是主要影響因素輸入壓力溫度也有影響 在制動(dòng)器 設(shè)計(jì)中可用某些結(jié)構(gòu)消除特別是低頻噪聲不過(guò)應(yīng)注意到這些措施有可能導(dǎo)致制 動(dòng)力矩下降和踏板行程損失加大等副作用 26 2 4 行車制動(dòng)器的標(biāo)準(zhǔn)和法規(guī) 行車制動(dòng)效能是用在一定的制動(dòng)初速度下或最大踏板力下的制動(dòng)減速度和 制動(dòng)距離兩項(xiàng)指標(biāo)來(lái)評(píng)定 它是制動(dòng)性能最基本的評(píng)價(jià)指標(biāo) 下表給出了中 歐 美等國(guó)的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)或法規(guī)對(duì)這兩項(xiàng)指標(biāo)的規(guī)定 表 2 1 制動(dòng)距離和制動(dòng)穩(wěn)定性要求 綜合國(guó)外有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)和法規(guī) 可以認(rèn)為 進(jìn)行制動(dòng)效能試驗(yàn)時(shí)的制動(dòng)減速度 j 轎車應(yīng)為 5 8 7m s2 制動(dòng)初速度 v 80km h 載貨汽車應(yīng)為 4 4 5 5m s2 制動(dòng)初速度見(jiàn)表 1 相應(yīng)的最大制動(dòng)距離 ST 轎車為 ST 0 1v v2 150 貨車為 ST 0 15v v2 115 式中第一項(xiàng)為反應(yīng)距離 第二項(xiàng) 為制動(dòng)距離 ST 單位為 m v 單位為 km h 我國(guó)一般要求制動(dòng)減速度 j 不小于 0 6g 5 88 m s2 其條件如下 轎車制 動(dòng)初速度 50 80km h 踏板力不大于 400N 小型客車 9 座以下 和輕型貨車 總重 3 5t 以下 制動(dòng)初速度 50 80km h 踏板力不大于 500N 其它汽車制動(dòng) 初速度 30 60km h 踏板力不大于 700N 但實(shí)際上踏板力值比法規(guī)規(guī)定小 要考慮操縱輕便性與同類車比較來(lái)確定 項(xiàng) 目 中 國(guó) GB7258 EC 71 32 瑞 典 F18 美 國(guó) 聯(lián) 邦 105 試 驗(yàn) 路 面 0 7 附 著 良 好 0 8 Skid No81 載 重 空 載 滿 載 1人 或 滿 載 任 何 載 荷 輕 載 滿 載 制 動(dòng) 初 速 50km h 80km h 80km h 80km h 方 向 穩(wěn) 定 性 偏 出 2 5 不 抱 死 跑 偏 不 抱 死 跑 偏 不 抱 死 偏 出 3 7 距 離 或 減 速 度 19 20 m 6 5 s2 50 7m 8 s2 5 8m s2 658m 21ft 踏 板 力 0N 490N 490N 6 7 6N 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 9 第三章 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 3 1 設(shè)計(jì)參數(shù)選定 本次設(shè)計(jì)的原始參數(shù)參考于別克君威 GS2 0T 型轎車 參數(shù)如下 整車質(zhì)量 空載 1650 kg 滿載 2025 kg 質(zhì)心位置 空載 a L1 1094 8 mm b L2 1642 2 mm 滿載 a L1 1231 65 mm b L2 1505 35 mm 質(zhì)心高度 空載 hg 600 mm 滿載 hg 550 mm 軸 距 L 2737 mm 輪 距 輪 距 1585 1587 mm 前 后 最高車速 180 km h 車輪工作半徑 390 mm 輪轂尺寸 R17 97V 輪轂直徑 431 8 mm 輪缸直徑 54 mm 輪 胎 225 55 3 2 主要元件尺寸及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 3 2 1 制動(dòng)盤(pán) 盤(pán)式制動(dòng)器的制動(dòng)盤(pán)有兩個(gè)主要部分 輪轂和制動(dòng)表面 輪轂是安裝車輪 的部位內(nèi)裝有軸承 制動(dòng)表面是制動(dòng)盤(pán)兩側(cè)的加工表面 它被加工得很仔細(xì)為 制動(dòng)摩擦塊提供摩擦接觸面 整個(gè)制動(dòng)盤(pán)一般由鑄鐵鑄成 鑄鐵能提供優(yōu)良的 摩擦面 制動(dòng)盤(pán)裝車輪的一側(cè)稱為外側(cè)另一側(cè)朝向車輪中心稱為內(nèi)側(cè) 按輪轂結(jié)構(gòu)分類制動(dòng)盤(pán)有兩種常用型式 帶轂的制動(dòng)盤(pán)有個(gè)整體式轂 在 這種結(jié)構(gòu)中輪轂與制動(dòng)盤(pán)的其余部分鑄成單體件 另一種型式輪轂與盤(pán)側(cè)制成兩個(gè)獨(dú)立件 輪轂用軸承裝到車軸上 車輪凸 耳螺栓通過(guò)輪轂再通過(guò)制動(dòng)盤(pán)轂法蘭配裝 這種型式制動(dòng)盤(pán)稱為無(wú)轂制動(dòng)盤(pán) 這種型式的優(yōu)點(diǎn)是制動(dòng)盤(pán)便宜些 制動(dòng)面磨損超過(guò)加工極限時(shí)能很容易更換 本設(shè)計(jì)采用的是第二種型式 制動(dòng)盤(pán)一般用珠光體灰鑄鐵制成 鉗盤(pán)式制動(dòng)器用禮帽形結(jié)構(gòu)其圓柱部分 長(zhǎng)度取決與布置尺寸為了改善冷卻有的鉗盤(pán)式制動(dòng)器的制動(dòng)盤(pán)鑄成中間有徑向 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 10 通風(fēng)槽的雙層盤(pán)可大大增加散熱面積但盤(pán)的整體厚度較大由于此次設(shè)計(jì)的車型 屬于中級(jí)轎車所以設(shè)計(jì)時(shí)選擇帶有通風(fēng)口制動(dòng)盤(pán)式設(shè)計(jì)方案 制動(dòng)盤(pán)用添加 CrNi 等的合金鑄鐵制成 制動(dòng)盤(pán)在工作時(shí)不僅承受著制動(dòng)塊 作用的法向力和切向力而且承受著熱負(fù)荷 27 為了改善冷卻效果鉗盤(pán)式制動(dòng) 器的制動(dòng)盤(pán)有的鑄成中間有徑向通風(fēng)槽的雙層盤(pán)這樣可大大地增加散熱面積降 低溫升約 20 30 但盤(pán)的整體厚度較厚 而一般不帶通風(fēng)槽的轎車制動(dòng)盤(pán)其 厚度約在 l0 mm 13 mm 之間 本次設(shè)計(jì)采用的材料為 HT250 制動(dòng)盤(pán)的工作表面應(yīng)光潔平整制造時(shí)應(yīng)嚴(yán)格控制表面的跳動(dòng)量?jī)蓚?cè)表面的 平行度 厚度差 及制動(dòng)盤(pán)的不平衡量 根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)規(guī)定 制動(dòng)盤(pán)兩側(cè)表面 不平行度不應(yīng)大于 0 08 mm 盤(pán)的表面擺差不應(yīng)大于 0 1 mm 制動(dòng)盤(pán)表面粗糙 度不應(yīng)大于 0 06 mm 1 制動(dòng)盤(pán)直徑 D 制動(dòng)盤(pán)直徑 D 希望盡量大些這時(shí)制動(dòng)盤(pán)的有效半徑得以增大就可以降低制 動(dòng)鉗的夾緊力降低摩擦襯塊的單位壓力和工作溫度 但制動(dòng)盤(pán)直徑 D 受輪毅直 徑的限制通常制動(dòng)盤(pán)的直徑 D 選擇為輪毅直徑的 70 79 總質(zhì)量大于 2 t 的車輛應(yīng)取其上限 通常制造商在保持有效的制動(dòng)性能的情況下盡可能將零件 做的小些輕些 輪輞直徑為 17 英寸又因?yàn)?M 2025 kg 在本設(shè)計(jì)中 制動(dòng)盤(pán)直徑為 D 70 79 Dr 0 79 17 25 4 301 341 122 mm 取 D 340 mm 2 制動(dòng)盤(pán)厚度 h 制動(dòng)盤(pán)厚度 h 直接影響著制動(dòng)盤(pán)質(zhì)量和工作時(shí)的溫升 為使質(zhì)量不致太大 制動(dòng)盤(pán)厚度應(yīng)取得適當(dāng)小些 為了降低制動(dòng)工作時(shí)的溫升制動(dòng)盤(pán)厚度又不宜過(guò)小 制動(dòng)盤(pán)可以制成實(shí)心的而為了通風(fēng)散熱可以在制動(dòng)盤(pán)的兩工作面之間鑄出通風(fēng) 孔道 通風(fēng)的制動(dòng)盤(pán)在兩個(gè)制動(dòng)表面之間鑄有冷卻葉片 28 這種結(jié)構(gòu)使制動(dòng) 盤(pán)鑄件顯著的增加了冷卻面積 車輪轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)盤(pán)內(nèi)扇形葉片的選擇了空氣循環(huán)有 效的冷卻制動(dòng) 通常實(shí)心制動(dòng)盤(pán)厚度為 l0 mm 20 mm 具有通風(fēng)孔道的制動(dòng)盤(pán) 厚度取為 20 mm 50 mm 但多采用 20mm 30mm 在本設(shè)計(jì)中選用通風(fēng)制動(dòng)盤(pán)式制動(dòng)盤(pán) h 取 22 mm 3 摩擦襯塊外半徑 R2 與內(nèi)半徑 R1 推薦摩擦襯塊外半徑 R2 與內(nèi)半徑 R1 的比值不大于 1 5 若比值偏大工作 時(shí)襯塊的外緣與內(nèi)側(cè)圓周速度相差較多磨損不均勻接觸面積減少最終將導(dǎo)致制 動(dòng)力矩變化大 在本設(shè)計(jì)中取外半徑為 R2 165 mm 則內(nèi)半徑 R1 110 mm 5 12 R 4 內(nèi)通軸直徑 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 11 初選為 65 mm 5 摩擦襯塊工作面積 A 摩擦襯塊單位面積占有的車輛質(zhì)量在 1 6 kg 3 5 kg 范圍內(nèi)選取故2cm2c 摩擦襯塊的工作面積為 72 32 A0 的車輪 其力矩平衡方程為 3 1 0 eBfrFT 式中 制動(dòng)器對(duì)車輪作用的制動(dòng)力矩 即制動(dòng)器的摩擦力矩 其方fT 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 15 向與車輪旋轉(zhuǎn)方向相反 N m 地面作用于車輪上的制動(dòng)力 即地面與輪胎之間的摩擦力 又稱地BF 面制動(dòng)力 其方向與汽車行駛方向相反 N 車輪有效半徑 m er 令 3 2 e ffrTF 并稱之為制動(dòng)器制動(dòng)力 與地面制動(dòng)力 的方向相反 當(dāng)車輪角速度 0f B 時(shí) 大小亦相等 且 僅由制動(dòng)器結(jié)構(gòu)參數(shù)所決定 即 取決于制動(dòng)器的結(jié)f fF 構(gòu)型式 尺寸 摩擦副的摩擦系數(shù)及車輪有效半徑等 并與制動(dòng)踏板力即制動(dòng) 系的液壓或氣壓成比例 當(dāng)加大踏板力以加大 和 均隨之增大 但地fTfB 面制動(dòng)力 受著附著條件的限制 其值不可能大于附著力 即 BF F 3 3 BF Z 或 3 4 max 式中 輪胎與地面間的附著系數(shù) Z 地面對(duì)車輪的法向反力 N 當(dāng)制動(dòng)器制動(dòng)力 和地面制動(dòng)力 達(dá)到附著力 值時(shí) 車輪即被抱死并fFBF 在地面上滑移 此后制動(dòng)力矩 即表現(xiàn)為靜摩擦力矩 而 即成為與fTeffrTF 相平衡以阻止車輪再旋轉(zhuǎn)的周緣力的極限值 當(dāng)制動(dòng)到 0 以后 地面制動(dòng)BF 力 達(dá)到附著力 值后就不再增大 而制動(dòng)器制動(dòng)力 由于踏板力 的增大 Ff P 使摩擦力矩 增大而繼續(xù)上升如圖 3 1 fT 根據(jù)汽車制動(dòng)時(shí)的整車受力分析 如圖 3 2 考慮到制動(dòng)時(shí)的軸荷轉(zhuǎn)移 可求得地面對(duì)前 后軸車輪的法向反力 Z1 Z2 為 21dtughLGZ 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 16 3 5 12dtughLGZ 式中 G 汽車所受重力 N L 汽車軸距 mm 汽車質(zhì)心離前軸距離 mm 汽車質(zhì)心離后軸的距離 mm 1 2L 汽車質(zhì)心高度 mm gh g 重力加速度 m s 2 汽車制動(dòng)減速度 dt u m s 2 汽車總的地面制動(dòng)力為 GqdtugFBB 21 3 6 式中 q 制動(dòng)強(qiáng)度 亦稱比減速度或比制動(dòng)力 gdt u 前后軸車輪的地面制動(dòng)力 N 1BF2 由以上兩式可求得前 后軸車輪附著力為 3 7 221 ggBqhLGhL 3 8 112 ggBF 上式表明 汽車在附著系數(shù) 為任意確定值的路面上制動(dòng)時(shí) 各軸附著力 即極限制動(dòng)力并非為常數(shù) 而是制動(dòng)強(qiáng)度 q 或總制動(dòng)力 的函數(shù) 當(dāng)汽車各車BF 輪制動(dòng)器的制動(dòng)力足夠時(shí) 根據(jù)汽車前 后軸的軸荷分配 前 后車輪制動(dòng)器 制動(dòng)力的分配 道路附著系數(shù)和坡度情況等 制動(dòng)過(guò)程可能出現(xiàn)的情況有三種 即 1 前輪先抱死拖滑 然后后輪再抱死拖滑 2 后輪先抱死拖滑 然后前輪再抱死拖滑 3 前 后輪同時(shí)抱死拖滑 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 17 在以上三種情況中 顯然是最后一種情況的附著條件利用得最好 由式 3 6 式 3 7 和式 3 8 求得在任何附著系數(shù) 的路面上 前 后 車輪同時(shí)抱死即前 后軸車輪附著力同時(shí)被充分利用的條件是 GFFBff 2121 3 9 12121 ggff hL 式中 前軸車輪的制動(dòng)器制動(dòng)力 N 1f 111ZFBf 后軸車輪的制動(dòng)器制動(dòng)力 N 2fF 222f 前軸車輪的地面制動(dòng)力 N 1B 后軸車輪的地面制動(dòng)力 N 2 地面對(duì)前 后軸車輪的法向反力 N 1Z G 汽車重力 N 汽車質(zhì)心離前 后軸距離 mm 1L2 汽車質(zhì)心高度 mm gh 由式 3 9 可知 前 后車輪同時(shí)抱死時(shí) 前 后輪制動(dòng)器的制動(dòng)力 1fF 是 的函數(shù) 由式 3 9 中消去 得 2fF 3 10 2 411122 fgfggf FhGLLhG 將上式繪成以 為坐標(biāo)的曲線 即為理想的前 后輪制動(dòng)器制動(dòng)力1fF2f 分配曲線 簡(jiǎn)稱 I 曲線 如圖 3 3 所示 如果 汽車前 后制動(dòng)器的制動(dòng)力 能按 I 曲線1f2f 的規(guī)律分配 則能保證汽車在任何附著系數(shù) 的 路面上制動(dòng)時(shí) 都能使前 后車輪同時(shí)抱死 然 而 目前大多數(shù)兩軸汽車尤其是貨車的前 后制 動(dòng)器制動(dòng)力之比值為一定值 并以前制動(dòng) 與1fF 汽車總制動(dòng)力 之比來(lái)表明分配的比例 稱為fF 汽車制動(dòng)器制動(dòng)力分配系數(shù) 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 18 3 11 21 1fffF 又由于在附著條件所限定的范圍內(nèi) 地面制動(dòng)力在數(shù)值上等于相應(yīng)的制動(dòng) 周緣力 故 又可通稱為制動(dòng)力分配系數(shù) 3 5 同步附著系數(shù)的選取 通過(guò)對(duì)汽車的受力分析可知制動(dòng)時(shí)前后輪同時(shí)抱死對(duì)附著條件的利用制動(dòng) 時(shí)汽車的方向穩(wěn)定性等均有利此時(shí)的前后輪制動(dòng)器制動(dòng)力 Fu1 和 Fu2 的關(guān)系曲 線稱為理想的前后輪制動(dòng)器制動(dòng)力分配曲線 在任何附著系數(shù) 的路面上前后輪同時(shí)抱死的條件是 前后輪制動(dòng)器制動(dòng) 力之和等于附著力 并且前后輪制動(dòng)器制動(dòng)力分別等于各自的附著力即 Fu1 Fu2 3 1 G Fu1 Fz1 3 2 Fu2 Fz2 3 3 圖 3 6 受力分析圖 查表得空載時(shí)前軸載荷占車重的 60 后軸占 40 滿載時(shí)前軸載荷占車重 的 55 后軸占 45 由力矩平衡知 3 4 0MA 其中 重力G Fu1 Fu2 前后制動(dòng)力 Fz1 Fz2 地面對(duì)前后輪法向反作用力 前后制動(dòng)器的理想制動(dòng)力的分配關(guān)系式為 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 19 3 5 1122 2 41 uggugu FHGbLFHbGF 其中 L 軸距 a 汽車質(zhì)心距前軸距離 b 汽車質(zhì)心距后軸距離 附著系數(shù) 現(xiàn)在不少汽車的前后制動(dòng)器制動(dòng)力之比為一固定值常用前制動(dòng)力與總 制動(dòng)力之比來(lái)表明分配比例稱為制動(dòng)器動(dòng)力分配系數(shù)用 表示即 3 6 uF 1 式中 Fu 汽車制動(dòng)器總制動(dòng)力所以 Fu1 Fu2 1 3 7 若用 Fu2 Fu1 為一直線通過(guò)坐標(biāo)原點(diǎn)且其斜率為 3 8 1 tg 將 3 4 代入 3 6 得 Lhg02 因?yàn)樗O(shè)計(jì)的轎車制動(dòng)器為輕型轎車的盤(pán)式制動(dòng)器而現(xiàn)代轎車的行使?fàn)顩r 較好特別是高級(jí)公路的高速要求同步附著系數(shù)可選大些在此選取 0 7 由于已0 經(jīng)確定同步附著系數(shù) 代入數(shù)據(jù)得分配系數(shù) 0 691所以 Fu1 Fu 0 691 3 9 Fu Fu1 Fu2 3 10 Fu1 Fu2 G Fu1 Fu2 0 7 2025 9 8 13891 5 N 3 11 由 3 7 9 10 11 得 Fu1 4486 3 N Fu2 9405 2 N 3 6 制動(dòng)器制動(dòng)力矩的計(jì)算 由輪胎與路面附著系數(shù)所決定的前后軸最大附著力矩 3 12 eg rqhLGM 1max2 式中 該車所能遇到的最大附著系數(shù) q 制動(dòng)強(qiáng)度 車輪有效半徑 er 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 20 后軸最大制動(dòng)力矩 max2 M G 汽車滿載質(zhì)量 L 汽車軸距 其中 q 0 73 3 13 gha 0 5 0 7 948 1 0 故后軸 994 5 N mmax2 M 219 3265 73 后輪的制動(dòng)力矩為 994 5 2 497 2 N m 前軸 T 0 732 1 0 732 994 5 2716 3 N m 3 14 max1 ax1f max2f 前輪的制動(dòng)力矩為 2716 3 2 1358 15 N m 3 7 制動(dòng)系統(tǒng)性能要求 對(duì)制動(dòng)系統(tǒng)的要求有 足夠的制動(dòng)能力包括行車制動(dòng)和駐車制動(dòng) 行車制 動(dòng)至少有兩套獨(dú)立的驅(qū)動(dòng)器的管路 用任意制動(dòng)速度制動(dòng)汽車都不應(yīng)喪失操縱 穩(wěn)定性和方向穩(wěn)定性 防止水和污泥進(jìn)入制動(dòng)器工作表面 要求制動(dòng)能力的熱 穩(wěn)定性好 操縱輕便 3 7 1 制動(dòng)時(shí)汽車的方向穩(wěn)定性 制動(dòng)時(shí)汽車的方向穩(wěn)定性常用制動(dòng)時(shí)汽車給定路徑行駛的能力來(lái)評(píng)價(jià) 若 制動(dòng)時(shí)發(fā)生跑偏 側(cè)滑或失去轉(zhuǎn)向能力 則汽車將偏離原來(lái)的路徑 制動(dòng)過(guò)程中汽車維持直線行駛或按預(yù)定彎道行駛的能力稱為方向穩(wěn)定性 影響方向穩(wěn)定性的包括制動(dòng)跑偏 后軸側(cè)滑或前輪失去轉(zhuǎn)向能力三種情況 32 制動(dòng)時(shí)發(fā)生跑偏 側(cè)滑或失去轉(zhuǎn)向能力時(shí)汽車將偏離給定的行駛路徑 因此常 用制動(dòng)時(shí)汽車按給定路徑行駛的能力來(lái)評(píng)價(jià)汽車制動(dòng)時(shí)的方向穩(wěn)定性對(duì)制動(dòng)距 離和制動(dòng)減速度兩指標(biāo)測(cè)試時(shí)都要求了其試驗(yàn)通道的寬度 方向穩(wěn)定性是從制 動(dòng)跑偏 側(cè)滑以及失去轉(zhuǎn)向能力等方面考驗(yàn) 制動(dòng)跑偏的原因有兩個(gè) 1 汽車左右車輪特別是轉(zhuǎn)向軸左右車輪制動(dòng)器制動(dòng)力不相等 2 制動(dòng)時(shí)懸架導(dǎo)向桿系與轉(zhuǎn)向系拉桿在運(yùn)動(dòng)學(xué)上的不協(xié)調(diào) 互相干涉 前者是由于制動(dòng)調(diào)整誤差造成的是非系統(tǒng)的 而后者是屬于系統(tǒng)性誤差 側(cè)滑是指汽車制動(dòng)時(shí)某一軸的車輪或兩軸的車輪發(fā)生橫向滑動(dòng)的現(xiàn)象 33 最危險(xiǎn)的情況是在高速制動(dòng)時(shí)后軸發(fā)生側(cè)滑 防止后軸發(fā)生側(cè)滑應(yīng)使前后軸同 時(shí)抱死或前軸先抱死后軸始終不抱死 34 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 21 3 7 2 制動(dòng)減速度 j 制動(dòng)系的作用效果可以用最大制動(dòng)減速度及最小制動(dòng)距離來(lái)評(píng)價(jià) 假設(shè)汽車是在水平的堅(jiān)硬的道路上行駛并且不考慮路面附著條件因此制動(dòng) 力是由制動(dòng)器產(chǎn)生 此時(shí) 3 15 8 1emrMj 總 式中 汽車前 后輪制動(dòng)力矩的總合 總M 2716 3 994 5 3710 8 N m總 21u 431 8 mm 0 432 mer m 汽車總重 m 2025 kg 代入數(shù)據(jù)得 j 7 6 m s 2 轎車制動(dòng)減速度應(yīng)在大于 5 m s 所以符合要求 2 3 7 3 制動(dòng)距離 S 在勻減速度制動(dòng)時(shí)制動(dòng)距離 S 為 S 1 3 6 t1 t2 2 V V2 25 92j 3 16 式中 t1 消除制動(dòng)盤(pán)與襯塊間隙時(shí)間 取 0 1 s t2 制動(dòng)力增長(zhǎng)過(guò)程所需時(shí)間 取 0 2 s V 30 km h 故 S 1 3 6 0 1 0 2 2 30 30 25 92 7 6 5 82 m2 轎車的最大制動(dòng)距離為 ST 0 1V V 150 ST 0 1 30 30 150 9m S ST 2 所以符合要求 3 7 4 制動(dòng)力矩 設(shè)計(jì)的制動(dòng)器的制動(dòng)力矩應(yīng)足夠滿足其實(shí)際所需的力矩 3 7 5 對(duì)車輪制動(dòng)器的比能量耗散率 輕型轎車制動(dòng)減速度取 此時(shí)比能量耗散率不得大于 6 0 w mm2 g6 0 3 7 6 對(duì)比摩擦力 根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)規(guī)定對(duì)鼓式制動(dòng)器而言在 時(shí) 但對(duì)盤(pán)gj6 0 2 48 mnfo 式制動(dòng)器而言可取大些 3 7 7 對(duì)熱流密度 熱流密度一般不能大于 41 cal cm2 防止制動(dòng)盤(pán)出現(xiàn)熱裂紋 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 22 3 7 8 對(duì)襯塊吸收功率 pq pq 應(yīng)小于 1 85 kw h 防止制動(dòng)盤(pán)出現(xiàn)熱衰退 3 7 9 對(duì)平均摩擦力 fmp f pm 的值不能大于 2480 Kpa 防止出現(xiàn)過(guò)大摩擦 3 7 10 緊急制動(dòng)時(shí)踏板力的計(jì)算 踏板力 3 17 1p2kd40p F 其中 操縱機(jī)構(gòu)傳動(dòng)比 取7 4i 5ip 制動(dòng)主缸直徑 d0 28 mm 總管路中油壓 p 10 82 MPa 真空助力器的增力倍數(shù) k 4 6 取 k 5 效率 0 82 0 86 取 0 84 則 N 82 394 7 2684 017 1082 0 46 PF 可見(jiàn)踏板力符合法律要求 350 550 范圍 符合法律的要求 而且操縱較 為輕便 3 7 11 制動(dòng)踏板行程的計(jì)算 制動(dòng)踏板工作行程 3 18 0210 piS 其中 操縱機(jī)構(gòu)傳動(dòng)比 取 4 7 主缸活塞行程 Sa 0 8 1 2 d0pi 依 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) 五 第七章液壓缸 表 37 7 3 取 Sa 25 mm 主缸推桿與活塞間隙 0 2 mm 01 主缸活塞空行程 2 mm 則得制動(dòng)踏板行程為 4 7 25 mm 0 2 mm 2 mm 108 8 190 4 mm 法規(guī)要求不大于 150 200 mm 故符合法規(guī)要求 3 8 摩擦襯片的磨損特性 摩擦襯片的磨損與摩擦副的材質(zhì)表面加工情況 溫度 壓力以及相對(duì)滑磨 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 23 速度等多種因素有關(guān)因此在理論上要精確計(jì)算磨損性能是困難的 但試驗(yàn)表明 摩擦表面的溫度 壓力 摩擦系數(shù)和表面狀態(tài)等是影響磨損的重要因素 汽車的制動(dòng)過(guò)程是將其機(jī)械能 動(dòng)能 勢(shì)能 的一部分轉(zhuǎn)變?yōu)闊崃慷纳?的過(guò)程 在制動(dòng)強(qiáng)度很大的緊急制動(dòng)過(guò)程中制動(dòng)器幾乎承擔(dān)了耗散汽車全部動(dòng) 力的任務(wù) 此時(shí)由于在短時(shí)間內(nèi)制動(dòng)摩擦產(chǎn)生的熱量來(lái)不及逸散到大氣中致使 制動(dòng)器溫度升高 此即所謂制動(dòng)器的能量負(fù)荷 能量負(fù)荷愈大則摩擦襯片 襯 塊 的磨損亦愈嚴(yán)重 3 8 1 比能量耗散率 比能量耗散又稱為單位功負(fù)荷或能量負(fù)荷它表示單位摩擦面積在單位時(shí)間 內(nèi)耗散的能量 38 雙軸汽車的單個(gè)前輪制動(dòng)器的比能量耗散率為 3 19 14 211tAvmea 3 20 jt2 式中 汽車回轉(zhuǎn)質(zhì)量換算系數(shù) 1 ma 汽車總質(zhì)量 v1 v2 汽車制動(dòng)初速度與終速度 計(jì)算時(shí)轎車取 v1 27 8 m s v2 0 制動(dòng)減速度計(jì)算時(shí)取 j 0 6g t 制動(dòng)時(shí)間按下式計(jì)算 sgjvt6 4 08271 A1 前制動(dòng)襯片的摩擦面積 制動(dòng)分配系數(shù) 則 1 37 732 069 428150212 tAvmea 2w m 轎車盤(pán)式制動(dòng)器的比能量耗散率應(yīng)不大于 6 0 w mm2 比能量耗散率過(guò)高 不僅會(huì)加速制動(dòng)襯片 襯塊 的磨損而且可能引起制動(dòng)鼓或盤(pán)的龜裂 27 3 8 2 比滑磨功 Lf 磨損和熱的性能指標(biāo)可用襯片在制動(dòng)過(guò)程中由最高制動(dòng)初速度至停車所完 成的單位襯片面積的滑磨功 設(shè)車輛的動(dòng)能都消耗在制動(dòng)器的滑磨功上 即比 滑磨功 Lf 來(lái)衡量 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 24 3 21 2maxff LAvL 式中 ma 汽車總質(zhì)量 車輪制動(dòng)器各制動(dòng)襯片的總摩擦面積 初選 A1 370 2cm 1478 cm A21 236970 2 vamax 180 km h 50 m s 許用比滑磨功轎車取 1000 J cm 1500 J cmfL22 Lf 1395 5 J cm2 屬于 1000 J cm2 1500 J cm2 的范圍14782 5062 內(nèi) 故符合要求 第四章 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì)校核 4 1 制動(dòng)器的熱容量和溫升的核算 應(yīng)核算制動(dòng)器的熱容量和溫升是否滿足如下條件 4 1 Ltcmhd 式中 制動(dòng)盤(pán)的總質(zhì)量 初選 20 kgdmh 與制動(dòng)盤(pán)相連的受熱金屬件 如輪轂 輪輻 輪輞 制動(dòng)鉗 體等 的總質(zhì)量 初選 30 kghdc 制動(dòng)盤(pán)材料的比熱容對(duì)鑄鐵 482 J kg K 對(duì)鋁合金dc c 880 J kg K 482 J kg K dc 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 25 hc 與制動(dòng)盤(pán)相連的受熱金屬件的比熱容 482 J kg K hc 制動(dòng)鼓 盤(pán) 的溫升 一次由 20 km h 到完全停車的強(qiáng)烈制動(dòng)初選t av 14 溫升不應(yīng)超過(guò) 15 374010482 tcmhd J L 滿載汽車制動(dòng)時(shí)由動(dòng)能轉(zhuǎn)變的熱能因制動(dòng)過(guò)程迅速可以認(rèn)為制動(dòng)生成 的熱能全部為前 后制動(dòng)器所吸收并按前 后軸制動(dòng)力的分配比率分配給前 后制動(dòng)器即 4 2 21avmL 4 3 22 a 式中 滿載汽車總質(zhì)量 2025 kg ama 汽車制動(dòng)時(shí)的初速度可取 va 20 m s v 汽車制動(dòng)器制動(dòng)力分配系數(shù) 0 732 J 而 337400 296460 符合要求21 avmL 29640273 005 所以制動(dòng)器的熱容量與升溫符合要求 4 2 制動(dòng)器制動(dòng)性能核算 根據(jù) GB7258 轎車制動(dòng)器制動(dòng)性要求取制動(dòng)初速度 V 50Km h 路面附著系 數(shù)為 0 8 滿載 制動(dòng)距離 S max 29 56 3VtVsa 4 4 式中 at 轎車制動(dòng)系統(tǒng)協(xié)調(diào)時(shí)間 ts04 s 減速度增長(zhǎng)時(shí)間 st2 max 最大制動(dòng)減速度 max E 8 0 r g 0 8 7 73m s 2 將上述值代入公式 4 4 得 S 14 42m S 19m 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 26 所以滿足要求 結(jié) 論 本次設(shè)計(jì)的是轎車前輪盤(pán)式制動(dòng)器 由于盤(pán)式制動(dòng)器它的熱熱穩(wěn)定性與水 穩(wěn)定性較好 所以在當(dāng)前與不久的將來(lái)將會(huì)有更好的發(fā)展與應(yīng)用 比起現(xiàn)在比 較廣泛使用的鼓式制動(dòng)器盤(pán)式制動(dòng)器不論是在制動(dòng)距離還是在制動(dòng)穩(wěn)定性方面 都有很大的優(yōu)勢(shì) 從而大大的提高的汽車的安全性降低了事故的幾率 在本次設(shè)計(jì)中借鑒參考了一些國(guó)外的先進(jìn)的盤(pán)式制動(dòng)器的設(shè)計(jì)理念 通過(guò) 對(duì)轎車制動(dòng)系統(tǒng)的主要參數(shù)進(jìn)行分析 確定了前輪為浮鉗盤(pán)式制動(dòng)器 并進(jìn)行 了結(jié)構(gòu)分析及設(shè)計(jì)計(jì)算 并繪制出了前輪制動(dòng)器裝配圖 制動(dòng)盤(pán)的零件圖相關(guān) 評(píng)價(jià)指標(biāo)也完全符合 最后設(shè)計(jì)的轎車制動(dòng)器基本達(dá)到了預(yù)期的目標(biāo) 但是由于能力有限設(shè)計(jì)中還存在一些不足和需要改進(jìn)的地方 此次設(shè)計(jì)的盤(pán)式制動(dòng)器還有待解決的問(wèn)題 由于個(gè)人能力有限 對(duì)盤(pán)式制 動(dòng)器的外形設(shè)計(jì)有待進(jìn)一步改進(jìn)對(duì)于制動(dòng)器和汽車整體的布局方面可能存在問(wèn) 題 在制動(dòng)器的外形美觀方面有所欠缺 此次設(shè)計(jì)的轎車前輪盤(pán)式制動(dòng)器可以更好的提高駕駛者的安全性 減少由 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 27 于制動(dòng)器失效所帶來(lái)的交通事故更好地滿足安全駕駛的需要 參考文獻(xiàn) 1 劉惟信 汽車制動(dòng)系的結(jié)構(gòu)分析與設(shè)計(jì)計(jì)算 2004 年清華大學(xué)出版社 2 余志生主編 汽車?yán)碚摰谒陌?2006 年清華大學(xué) 3 高延齡 許洪國(guó) 汽車運(yùn)用工程第三版 2004 年人民交通出版社 4 陳家瑞 汽車構(gòu)造第二版 2005 年機(jī)械工業(yè)出版社 5 王望予主編 汽車設(shè)計(jì)第四版 2006 年北京機(jī)械工業(yè)出版社 6 唐宇明編著 汽車轉(zhuǎn)向制動(dòng)系設(shè)計(jì) 南京 1995 東南大學(xué)出版社 7 齊志鵬主編 汽車制動(dòng)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)原理與檢修 北京 2002 人民郵電出版社 8 陳燕 汽車制動(dòng)器底板拉延成型工藝的改進(jìn) J 磨具工業(yè) 1989 6 9 劉延安 大型礦用汽車制動(dòng)器的發(fā)展 J 國(guó)外金屬礦采礦 1981 10 10 賴源生 戴雄杰 汽車制動(dòng)器摩擦副材料選擇性配對(duì)問(wèn)題的研究 J 機(jī)械開(kāi)發(fā) 1987 3 11 趙凱輝 魏朗 余強(qiáng)等 發(fā)動(dòng)機(jī)制動(dòng)工況下汽車制動(dòng)器摩擦性能分析 J 汽車技 術(shù) 2010 01 盤(pán)式制動(dòng)器設(shè)計(jì) 28 12 姚冠新 夏園 魏龍慶 多纖維增強(qiáng)汽車制動(dòng)器摩擦材料的摩擦磨損特性研究 J 潤(rùn) 滑與密封 2010 35 05 13 陳效華 昌慶齡 制動(dòng)器參數(shù)化設(shè)計(jì)系統(tǒng)概念設(shè)計(jì) J 南京理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2001 8 14 陳立中 轎車制動(dòng)器對(duì)摩擦材料的質(zhì)量要求 M 長(zhǎng)春 吉林工業(yè)大學(xué)出版社 1994 15 吳宗澤 機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè) 第 1 版 M 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2004 16 V Sergienko M Tseluev Effect of operation parameters on thermal loading of wet brake discs J Part 1 Problem formulation and methods of study Journal of Friction and Wear 17 A Belhocine M Bouchetara Thermal behavior of full and ventilated disc brakes of vehicles J Journal of Mechanical Science and Technology 致 謝 本論文是在尊敬的導(dǎo)師老師的悉心指導(dǎo)下完成 在本文選題 課題研究以 及論文撰寫(xiě)過(guò)程中 老師都傾注了大量心血 導(dǎo)師嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度 淵博的學(xué) 識(shí) 博大的胸懷和正直的為人風(fēng)范 都令我收益匪淺 老師不僅在學(xué)術(shù)上給予 我極大的支持 在生活上也給我許多關(guān)心和幫助 在此 謹(jǐn)向老師致以衷心的 感謝 同時(shí)感謝在設(shè)計(jì)過(guò)程期間學(xué)校汽修站的師傅們給予的幫助和指點(diǎn) 感謝 老師等在學(xué)習(xí)工作上的耐心指導(dǎo)和無(wú)私的幫助 感謝我所有的同學(xué) 他們誠(chéng)摯的幫助給予我?jiàn)^斗的力量 朝氣蓬勃的精神 給予我生活的快樂(lè) 對(duì)他們致以我內(nèi)心的謝意 大學(xué)期間 我的父母和親人給予了我許多鼓勵(lì)和支持 任何語(yǔ)言都難以表 達(dá)我對(duì)他們的感情 真心祝愿他們幸福安康