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落料拉深成形工藝及模具設計 摘要 設計著重介紹了制件的成型工藝 及模具結構設計 通過對制件的工藝分 析 確定了工藝方案 并設計了一套倒裝復合模具 在設計同時利用參考資料 確定 了各工作零件的尺寸 并較多的考慮了模具結構的調(diào)整性 易更換性及模具成本 同 時在模具設計內(nèi)容中融匯了沖壓模具的不同加工方法 加工工藝及裝配工藝 對初學 沖壓模具模設計者有一定的參考價值 本設計從模具設計到零部件的加工工藝以及裝 配工藝等進行詳細的闡述 并應用CAD進行各重要零件的設計 制件是帶凸緣的筒形件 選擇合適的壓邊力是極為重要的 它具體應在保證不起 皺的前提下取最小值 卸料板在落料前兼起壓料作用 本復合模具先由凸凹摸與落料 凹模進行落料拉深工序 后進行沖孔工序 此外 在排樣的工作中力求板材利用率達 到較高的水平 關鍵詞 落料拉深模 復合模 Blanking and deep drawing die design process Abstract The design focuses on the parts of the forming process and die structure design Parts of the process through the analysis of the process program And design a set of flip composite mold At the same time the use of reference materials in the design to determine the size of the working parts And more to consider the restructuring of the mold and easy to replace and the cost of mold At the same time the contents of the mold design stamping die in a combination of different processing methods processing technology and assembly process stamping die mold for novice designers have a certain reference value The design of the parts from the mold design process and the assembly process such as described in detail and the application of CAD for the design of the important parts Intending is bring the flange parts of the tube choose a suitable blank holder force is extremely important it should be specific to ensure that the premise of not wrinkling take the minimum Discharge before blanking plate in the binder and role play By the convexity of the composite mold touch with blanking blanking die for deep drawing process after the punching process In addition the work of layout sheet utilization seek to reach a higher level Key words blanking and drawing die compound die 1 沖壓變形 沖壓變形工藝可完成多種工序 其基本工序可分為分離工序和變形工序兩 大類 分離工序是使坯料的一部分與另一部分相互分離的工藝方法 主要有落料 沖孔 切邊 剖切 修整等 其中有以沖孔 落料應用最廣 變形工序是使坯 料的一部分相對另一部分產(chǎn)生位移而不破裂的工藝方法 主要有拉深 彎曲 局部成形 脹形 翻邊 縮徑 校形 旋壓等 從本質(zhì)上看 沖壓成形就是毛坯的變形區(qū)在外力的作用下產(chǎn)生相應的塑性 變形 所以變形區(qū)的應力狀態(tài)和變形性質(zhì)是決定沖壓成形性質(zhì)的基本因素 因 此 根據(jù)變形區(qū)應力狀態(tài)和變形特點進行的沖壓成形分類 可以把成形性質(zhì)相 同的成形方法概括成同一個類型并進行系統(tǒng)化的研究 絕大多數(shù)沖壓成形時毛坯變形區(qū)均處于平面應力狀態(tài) 通常認為在板材表面上 不受外力的作用 即使有外力作用 其數(shù)值也是較小的 所以可以認為垂直于 板面方向的應力為零 使板材毛坯產(chǎn)生塑性變形的是作用于板面方向上相互垂 直的兩個主應力 由于板厚較小 通常都近似地認為這兩個主應力在厚度方向 上是均勻分布的 基于這樣的分析 可以把各種形式?jīng)_壓成形中的毛坯變形區(qū) 的受力狀態(tài)與變形特點 在平面應力的應力坐標系中 沖壓應力圖 與相應的兩 向應變坐標系中 沖壓應變圖 以應力與 應變坐標決定的位置來表示 也就是說 沖壓 應力圖與沖壓應變圖中的不同位置都代表著不同的受力情況與變形特點 1 沖壓毛坯變形區(qū)受兩向拉應力作用時 可以分為兩種情況 即 0 t 0 和 0 t 0 再這兩種情況下 絕對值最大的應力都是拉應力 以下 對這兩種情況進行分析 1 當 0且 t 0時 安全量理論可以寫出如下應力與應變的關系式 1 1 m m t t m k 式中 t 分 別 是 軸對稱沖壓 成 形時 的 徑向 主 應變 切向主 應 變 和厚度方向上的主 應變 t 分 別 是 軸對稱沖壓 成 形時 的 徑向 主 應 力 切向主 應 力和厚度 方向上的主 應 力 m 平均 應 力 m t 3 k 常數(shù) 在平面 應 力 狀態(tài) 式 1 1 具有如下形式 3 2 3 2 t 3 t t k 1 2 因為 0 所以必定有 2 0 與 0 這個結 果表明 在 兩向 2 拉應 力的平面 應 力 狀態(tài)時 如果 絕對 值 最大 拉應 力是 則在這個方向上的主 應變一定是正應變 即是伸長變形 又因為 0 所以必定有 t 0 與 t2 時 0 當 0 的變化范圍是 0 在雙向等拉力狀態(tài)時 有 式 1 2 得 0 及 t 0 且 t 0 時 有式 1 2 可知 因為 0 所以 1 定有 2 0 與 0 這個結果表明 對于兩向拉應力的平面應力狀 態(tài) 當 的絕對值最大時 則在這個方向上的應變一定時正的 即一定是 伸長變形 又因為 0 所以必定有 t 0 與 t 0 當 0 的變化范圍是 0 當 時 0 也就是 在 雙向等拉 力 狀態(tài)下 在 兩個拉應 力方向 上產(chǎn) 生 數(shù) 值相同的伸 長變形 在受 單 向拉應 力 狀態(tài)時 當 0 時 2 也就是說 在受 單向拉應 力 狀態(tài) 下 其 變形 性 質(zhì) 與一般的 簡單 拉伸是完全一 樣 的 這種變形與受力情況 處于沖壓應變圖中的 AOC 范圍內(nèi) 見圖 1 1 而 在沖壓應力圖中則處于 AOH 范圍內(nèi) 見圖 1 2 上述兩種沖壓情況 僅在最大應力的方向上不同 而兩個應力的性質(zhì)以及 它們引起的變形都是一樣的 因此 對于各向同性的均質(zhì)材料 這兩種變形是 完全相同的 1 沖壓毛坯變形區(qū)受兩向壓應力的作用 這種變形也分兩種情況分析 即 t 0 和 0 t 0 1 當 0 且 t 0 時 有式 1 2 可知 因 為 0 一定有 2 0 與 0 這個結 果表明 在 兩向壓應 力的平面 應 力 狀態(tài)時 如果 3 絕對 值最大 拉應 力是 0 則在這個方向上的主應變一定是負應變 即是壓 縮變形 又因為 0 與 t 0 即在板料厚度方 向上的 應變 是正的 板料增厚 在 方向上的變形取決于 與 的數(shù)值 當 2 時 0 當 2 時 0 當 0 這時 的變化范圍是 與 0 之間 當 時 是雙向等 壓 力狀態(tài) 時 故有 0 當 0 時 是受 單 向 壓應 力 狀態(tài) 所以 2 這種變形情況處于沖壓應變圖中的 EOG 范圍內(nèi) 見圖 1 1 而在沖壓應力圖 中則處于 COD 范圍內(nèi) 見圖 1 2 2 當 0 且 t 0 時 有式 1 2 可知 因為 0 所以 一定有 2 0 與 0 這個結果表明 對于兩向 壓 應力的平面應力狀 態(tài) 如果絕對值最大是 則在這個方向上的應變一定時負的 即一定是壓 縮變形 又因為 0 與 t 0 即在板料厚度方 向上的 應變 是正的 即 為壓縮變形 板厚增大 在 方向上的變形取決于 與 的數(shù)值 當 2 時 0 當 2 0 當 0 這時 的數(shù)值只能在 0 之間變化 當 時 是 雙向 等壓力狀態(tài) 所以 0 這種變形與受力情況 處于沖壓應變圖中的 GOL 范圍內(nèi) 見圖 1 1 而在沖壓應力圖中則處于 DOE 范圍內(nèi) 見圖 1 2 1 沖壓毛坯變形區(qū)受兩個異號應力的作用 而且拉應力的絕對值大于壓應 力的絕對 值 這種變形共有兩種情況 分別作如下分析 1 當 0 時 由式 1 2 可知 因 為 0 所以一定 有 2 0 及 0 這個結 果表明 在異 號 的 平面 應 力 狀態(tài)時 如果 絕對 值最大 應 力是 拉應 力 則在這個絕對值最大的拉應 力方向上應變一定是正應變 即是伸長變形 又因為 0 所以必定有 0 0 0 時 由式 1 2 可知 用與前 項相同的方法分析可得 0 即在異 號應 力作用的平面 應 力 狀態(tài)下 如果 絕 對 值最大 應 力是 拉應 力 則在這個方向上的應變是正的 是伸長變形 而在 壓應力 方向上的應變是負的 0 0 0 時 由式 1 2 可知 因 為 0 所以一定有 2 0 及 0 0 必定有 2 0 即在 拉應 力方向上 的 應變 是正的 是伸長變形 這時 的變化范圍只能在 與 0 的范圍內(nèi) 當 時 0 0 0 時 由式 1 2 可知 用與前 項相同的方法分析可得 0 0 0 0 AON GOH 伸長類 AOC AOH 伸長類 雙向受壓 0 0 EOG COD 壓縮類 0 MON FOG 伸長 類 LOM EOF 壓縮類 異號應力 0 COD AOB 伸長類 DOE BOC 壓縮類 7 變形區(qū)質(zhì)量問題的表 現(xiàn)形式 變形程度過大引起變形區(qū) 產(chǎn)生破裂現(xiàn)象 壓力作用下失穩(wěn)起皺 成形極限 1 主要取決于板材的塑 性 與厚度無關 2 可用伸長率及成形極 限 DLF 判斷 1 主要取決于傳力區(qū)的 承載能力 2 取決于抗失穩(wěn)能力 3 與板厚有關 變形區(qū)板厚的變化 減薄 增厚 提高成形極限的方法 1 改善板材塑性 2 使變形均勻化 降低局 部變形程度 3 工序間熱處理 1 采用多道工序成形 2 改變傳力區(qū)與變形區(qū) 的力學關系 3 采用防起皺措施 伸 長 類 成 形 脹 形 拉 深 翻 邊 壓 縮 類 成 形 壓 縮 類 成 形 擴 口 拉 深 脹 形 伸 長 類 成 形 縮 口 縮 口 擴口 4 4 翻 邊 圖 1 3 沖壓應變圖 8 沖壓成形 極限 變形區(qū)的 成形極限 傳動區(qū)的 成形極限 伸長類 變 形 壓縮類 變 形 強 度 抗拉與抗壓 縮失衡能力 塑 性 抗縮頸 能 力 變形均 化與擴 展能力 塑 性 抗起皺 能 力 變形力及 其 變 化 各向異性 值 硬化性能 變形抗力 化學成分 組 織 變形條件 硬化性能 應力狀態(tài) 應變梯度 硬化性能 模具狀態(tài) 力學性能 值與 值 相對厚度 化學成分 組 織 變形條件 圖 1 3 體系化研究方法舉例 9 Categories of stamping forming Many deformation processes can be done by stamping the basic processes of the stamping can be divided into two kinds cutting and forming Cutting is a shearing process that one part of the blank is cut form the other It mainly includes blanking punching trimming parting and shaving where punching and blanking are the most widely used Forming is a process that one part of the blank has some displacement form the other It mainly includes deep drawing bending local forming bulging flanging necking sizing and spinning In substance stamping forming is such that the plastic deformation occurs in the deformation zone of the stamping blank caused by the external force The stress state and deformation characteristic of the deformation zone are the basic factors to decide the properties of the stamping forming Based on the stress state and deformation characteristics of the deformation zone the forming methods can be divided into several categories with the same forming properties and to be studied systematically The deformation zone in almost all types of stamping forming is in the plane stress state Usually there is no force or only small force applied on the blank surface When it is assumed that the stress perpendicular to the blank surface equal to zero two principal stresses perpendicular to each other and act on the blank surface produce the plastic deformation of the material Due to the small thickness of the blank it is assumed approximately that the two principal stresses distribute uniformly along the thickness direction Based on this analysis the stress state and 10 the deformation characteristics of the deformation zone in all kind of stamping forming can be denoted by the point in the coordinates of the plane princ ipal stress diagram of the stamping stress and the coordinates of the corresponding plane principal stains diagram of the stamping strain The different points in the figures of the stamping stress and strain possess different stress state and deformation characteristics 1 When the deformation zone of the stamping blank is subjected toplanetensile stresses it can be divided into two cases that is 0 t 0and 0 t 0 In both cases the stress with the maximum absolute value is always a tensile stress These two cases are analyzed respectively as follows 2 In the case that 0and t 0 according to the integral theory the relationships between stresses and strains are m m t t m k 1 1 where t are the principal strains of the radial tangential and thickness directions of the axial symmetrical stamping forming and tare the principal stresses of the radial tangential and thickness directions of the axial symmetrical stamping forming m is the average stress m t 3 k is a constant In plane stress state Equation 1 1 3 2 3 2 t 3 t t k 1 2 Since 0 so 2 0 and 0 It indicates that in plane stress state with two axial tensile stresses if the tensile stress with the maximum absolute value is the principal strain in this direction must be positive that is the deformation belongs 11 to tensile forming In addition because 0 therefore t 0 and t2 0 and when 0 The range of is 0 In the equibiaxial tensile stress state according to Equation 1 2 0 and t 0 and t 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 This result shows that for the plane stress state with two tensile stresses when the absoluste value of is the strain in this direction must be positive that is it must be in the state of tensile forming Also because 0 therefore t 0 and t 0 and when 0 12 The range of is 0 When 0 that is in equibiaxial tensile stress state the tensile deformation with the same values occurs in the two tensile stress directions when 0 2 that is in uniaxial tensile stress state the deformation characteristic in this case is the same as that of the ordinary uniaxial tensile This kind of deformation is in the region AON of the diagram of the stamping strain see Fig 1 1 and in the region GOH of the diagram of the stamping stress see Fig 1 2 Between above two cases of stamping deformation the properties of and and the deformation caused by them are the same only the direction of the maximum stress is different These two deformations are same for isotropic homogeneous material 1 When the deformation zone of stamping blank is subjected to two compressive stresses and t 0 it can also be divided into two cases which are 0 t 0 and 0 t 0 1 When 0 and t 0 according to Equation 1 2 2 0 與 0 This result shows that in the plane stress state with two compressive stresses if the stress with the maximum absolute value is 0 the strain in this direction must be negative that is in the state of compressive forming Also because 0 and t 0 The strain in the thickness direction of the blank t is positive and the thickness increases The deformation condition in the tangential direction depends on the values 13 of and When 2 0 when 2 0 and when 0 The range of is 0 When it is in equibiaxial tensile stress state hence 0 when 0 it is in uniaxial tensile stress state hence 2 This kind of deformation condition is in the region EOG of the diagram of the stamping strain see Fig 1 1 and in the region COD of the diagram of the stamping stress see Fig 1 2 2 When 0and t 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 This result shows that in the plane stress state with two compressive stresses if the stress with the maximum absolute value is the strain in this direction must be negative that is in the state of compressive forming Also because 0 and t 0 The strain in the thickness direction of the blank t is positive and the thickness increases The deformation condition in the radial direction depends on the values of and When 2 0 when 2 0 and when 0 The range of is 0 When it is in equibiaxial tensile stress state hence 0 This kind of deformation is in the region GOL of the diagram of the stamping strain see Fig 1 1 and in the region DOE of the diagram of the stamping stress see Fig 1 2 3 The deformation zone of the stamping blank is subjected to two stresses with opposite signs and the absolute value of the tensile stress is larger than that of the compressive stress There exist two cases to be analyzed as follow 14 1 When 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 This result shows that in the plane stress state with opposite signs if the stress with the maximum absolute value is tensile the strain in the maximum stress direction is positive that is in the state of tensile forming Also because 0 therefore When then 0 0 0 according to Equation 1 2 by means of the same analysis mentioned above 0 that is the deformation zone is in the plane stress state with opposite signs If the stress with the maximum absolute value is tensile stress the strain in this direction is positive that is in the state of tensile forming The strain in the radial direction is negative When then 0 0 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 and 0 therefore 2 0 The strain in the tensile stress direction is positive or in the state of tensile forming The range of is 0 When then 0 0 0 according to Equation 1 2 and by means of the same analysis mentioned above When then 0 0 0 0 AON GOH Tensile AOC AOH Tensile Biaxial compressive stress state 0 0 EOG COD Compress ive 0 MON FOG Tensile LOM EOF Compress ive State of stress with opposite signs 0 COD AOB Tensile DOE BOC Compress ive 20 Table 1 2 Comparison between tensile and compressive forming Item Tensile forming Compressive forming Representation of the quality problem in the deformation zone Fracture in the deformation zone due to excessive deformation Instability wrinkle caused by compressive stress Forming limit 3 Mainly depends on the plasticity of the material and is irrelevant to the thickness 4 Can be estimated by extensibility or the forming limit DLF 4 Mainly depends on the loading capability in the force transferring zone 5 Depends on the anti instability capability 6 Has certain relationship to the blank thickness Variation of the blank thickness in the deformation zone Thinning Thickening Methods to improve forming limit 4 Improve the plasticity of the material 5 Decrease local 4 Adopt multi pass forming process 5 Change the mechanics 21 deformation and increase deformation uniformity 6 Adopt an intermediate heat treatment process relationship between the force transferring and deformation zones 6 Adopt anti wrinkle measures Fig 1 1 Diagram of stamping strain tensile forming bulging deep drawing flanging compressive forming compressive forming expanding deep drawing bulging tensile forming necking necking expanding 4 4 flanging Fig 1 2 Diagram of stamping stress 22 Ten sile for ming Com pres sion for ming St re ngth Cap abil ity of an ti w rinkle und er t he t ensi le and com pres sive st re sses Plasticity Cap abil ity of an ti n ecking Def orma tion uniformit y an d ex te nsion ca pa bility Pl as ticity Cap abil ity of an ti w rinkle Def orma tion for ce a nd i ts Ani sotr opy valu e of r Har deni ng c hara cter isti cs Deformation r es is ta nc e Che mist ry c ompo nent Str uctu re Deformation c on di ti on s Har deni ng c hara cter isti cs Sta te o f st ress Gradient of s tr ai n Har deni ng c hara cter isti cs Die sha pe Mechanical pr oe rt y The value of t he n a nd r Relative th ic kn es s Che mist ry c ompo nent Str uctu re Deformation c on di ti on s Fig 1 3 Examples for systematic research methods 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 畢業(yè)設計題目 帶凸緣筒形件落料正反拉深成形工藝及模 具設計 系 部 材 料 系 專 業(yè) 模具設計與制造 班 級 學生姓名 學 號 指導教師 河南機電高等專科學校畢業(yè)設計說明書 插圖和附表清單 1 工件圖 6 2 排樣圖 9 3 模柄 20 4 墊板 22 5 拉深凸模固定板 22 6 凸凹模固定板 23 7 模具部件的選用 27 8 落料拉深模架規(guī)格的選用 28 9 落料凹模圖 24 10 凸凹模 26 11 模具總裝圖 30 零件號 零 件 名 稱 機 械 加 工 工 藝 過 程 卡 08 上模座 設 備 夾 具 刀 具 量 具 工序號 工 序 名 稱 名 稱 型 號 名 稱 規(guī) 格 名 稱 規(guī) 格 名 稱 規(guī) 格 工 時 單件 01 下料 鋸床 虎鉗 鋼尺 0 5 02 熱處理 熱處理爐 火鉗 夾尺 10 03 銑削 銑床 夾尺 5 04 磨平面 磨床 游標卡 尺 5 05 鉗工 鉗工工具 虎鉗 夾尺 5 06 型孔粗加工 仿形銑 床 磁力夾 具 螺旋測 微儀 2 07 熱處理 熱處理爐 火鉗 夾尺 2 08 磨削平面 磨床 游標卡尺 5 編制 楊珂珂 校對 審核 批準 1 1 緒 論 目前 我國沖壓技術與工業(yè)發(fā)達國家相比還相當?shù)穆浜?主要原因是我國在沖壓 基礎理論及成形工藝 模具標準化 模具設計 模具制造工藝及設備等方面與工業(yè)發(fā) 達的國家尚有相當大的差距 導致我國模具在壽命 效率 加工精度 生產(chǎn)周期等方 面與工業(yè)發(fā)達國家的模具相比差距相當大 1 1 國內(nèi)模具的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢 1 1 1 國內(nèi)模具的現(xiàn)狀 我國模具近年來發(fā)展很快 據(jù)不完全統(tǒng)計 2003 年我國模具生產(chǎn)廠點約有 2 萬多 家 從業(yè)人員約 50 多萬人 2004 年模具行業(yè)的發(fā)展保持良好勢頭 模具企業(yè)總體上訂 單充足 任務飽滿 2004 年模具產(chǎn)值 530 億元 進口模具 18 13 億 美元 出口模具 4 91 億美元 分別比 2003 年增長 18 32 4 和 45 9 進出口之比 2004 年為 3 69 1 進出口相抵后的進凈口達 13 2 億美元 為凈進口量較大的國家 在 2 萬多家生產(chǎn)廠點中 有一半以上是自產(chǎn)自用的 在模具企業(yè)中 產(chǎn)值過億元 的模具企業(yè)只有 20 多家 中型企業(yè)幾十家 其余都是小型企業(yè) 近年來 模具行業(yè) 結構調(diào)整和體制改革步伐加快 主要表現(xiàn)為 大型 精密 復雜 長壽命中高檔模具 及模具標準件發(fā)展速度快于一般模具產(chǎn)品 專業(yè)模具廠數(shù)量增加 能力提高較快 三 資 及私營企業(yè)發(fā)展迅速 國企股份制改造步伐加快等 雖然說我國模具業(yè)發(fā)展迅速 但遠遠不能適應國民經(jīng)濟發(fā)展的需要 我國尚存在 以下幾方面的不足 第一 體制不順 基礎薄弱 三資 企業(yè)雖然已經(jīng)對中國模具工業(yè)的發(fā)展起了 積極的推動作用 私營企業(yè)近年來發(fā)展較快 國企改革也在進行之中 但總體來看 體制和機制尚不適應市場經(jīng)濟 再加上國內(nèi)模具工業(yè)基礎薄弱 因此 行業(yè)發(fā)展還不 盡如人意 特別是總體水平和高新技術方面 第二 開發(fā)能力較差 經(jīng)濟效益欠佳 我國模具企業(yè)技術人員比例低 水平較低 且不重視產(chǎn)品開發(fā) 在市場中經(jīng)常處于被動地位 我國每個模具職工平均年創(chuàng)造產(chǎn)值 約合 1 萬美元 國外模具工業(yè)發(fā)達國家大多是 15 20 萬美元 有的高達 25 30 萬美 2 元 與之相對的是我國相當一部分模具企業(yè)還沿用過去作坊式管理 真正實現(xiàn)現(xiàn)代化 企業(yè)管理的企業(yè)較少 第三 工藝裝備水平低 且配套性不好 利用率低 雖然國內(nèi)許多企業(yè)采用了先 進的加工設備 但總的來看裝備水平仍比國外企業(yè)落后許多 特別是設備數(shù)控化率和 CAD CAM 應用覆蓋率要比國外企業(yè)低得多 由于體制和資金等原因 引進設備不配套 設備與附配件不配套現(xiàn)象十分普遍 設備利用率低的問題長期得不到較好解決 裝備 水平低 帶來中國模具企業(yè)鉗工比例過高等問題 第四 專業(yè)化 標準化 商品化的程度低 協(xié)作差 由于長期以來受 大而全 小而全 影響 許多模具企業(yè)觀念落后 模具企業(yè)專業(yè)化生產(chǎn)水平低 專業(yè)化分工 不細 商品化程度也低 目前國內(nèi)每年生產(chǎn)的模具 商品模具只占 45 左右 其馀為自 產(chǎn)自用 模具企業(yè)之間協(xié)作不好 難以完成較大規(guī)模的模具成套任務 與國際水平相 比要落后許多 模具標準化水平低 標準件使用覆蓋率低也對模具質(zhì)量 成本有較大 影響 對模具制造周期影響尤甚 第五 模具材料及模具相關技術落后 模具材料性能 質(zhì)量和品種往往會影響模 具質(zhì)量 壽命及成本 國產(chǎn)模具鋼與國外進口鋼相比 無論是質(zhì)量還是品種規(guī)格 都 有較大差距 塑料 板材 設備等性能差 也直接影響模具水平的提高 1 1 2 國內(nèi)模具的發(fā)展趨勢 巨大的市場需求將推動中國模具的工業(yè)調(diào)整發(fā)展 雖然我國的模具工業(yè)和技術在 過去的十多年得到了快速發(fā)展 但與國外工業(yè)發(fā)達國家相比仍存在較大差距 尚不能 完全滿足國民經(jīng)濟高速發(fā)展的需求 未來的十年 中國模具工業(yè)和技術的主要發(fā)展方 向包括以下幾方面 1 模具日趨大型化 2 在模具設計制造中廣泛應用 CAD CAE CAM 技術 3 模具掃描及數(shù)字化系統(tǒng) 4 在塑料模具中推廣應用熱流道技術 氣輔注射成型和高壓注射成型技術 5 提高模具標準化水平和模具標準件的使用率 6 發(fā)展優(yōu)質(zhì)模具材料和先進的表面處理技術 7 模具的精度將越來越高 3 8 模具研磨拋光將自動化 智能化 9 研究和應用模具的高速測量技術與逆向工程 10 開發(fā)新的成形工藝和模具 1 2 國外模具的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢 模具是工業(yè)生產(chǎn)關鍵的工藝裝備 在電子 建材 汽車 電機 電器 儀器儀表 家電和通訊器材等產(chǎn)品中 60 80 的零部件都要依靠模具成型 用模具生產(chǎn)制作 表現(xiàn)出的高效率 低成本 高精度 高一致性和清潔環(huán)保的特性 是其他加工制造方 法所無法替代的 模具生產(chǎn)技術水平的高低 已成為衡量一個國家制造業(yè)水平高低的 重要標志 并在很大程度上決定著產(chǎn)品的質(zhì)量 效益和新產(chǎn)品的開發(fā)能力 近幾年 全球模具市場呈現(xiàn)供不應求的局面 世界模具市場年交易總額為 600 650 億美元左右 美國 日本 法國 瑞士等國家年出口模具量約占本國模具年總產(chǎn)值的三分之一 國外模具總量中 大型 精密 復雜 長壽命模具的比例占到 50 以上 國外模具 企業(yè)的組織形式是 大而專 大而精 2004 年中國模協(xié)在德國訪問時 從德國工 模具行業(yè)組織 德國機械制造商聯(lián)合會 VDMA 工模具協(xié)會了解到 德國有模具企業(yè) 約 5000 家 2003 年德國模具產(chǎn)值達 48 億歐元 其中 VDMA 會員模具企業(yè)有 90 家 這 90 家骨干模具企業(yè)的產(chǎn)值就占德國模具產(chǎn)值的 90 可見其規(guī)模效益 隨著時代的進步和技術的發(fā)展 國外的一些掌握和能運用新技術的人才如模具結 構設計 模具工藝設計 高級鉗工及企業(yè)管理人才 他們的技術水平比較高 故人均 產(chǎn)值也較高 我國每個職工平均每年創(chuàng)造模具產(chǎn)值約合 1 萬美元左右 而國外模具工 業(yè)發(fā)達國家大多 15 20 萬美元 有的達到 25 30 萬美元 國外先進國家模具標準件使 以上 而我國才達到 45 用覆蓋率達 70 1 3 落料拉深模具設計與制造方面 1 3 1 落料拉深模具設計的設計思路 拉深是沖壓基本工序之一 它是利用拉深模在壓力機作用下 將平板坯料或空心 工序件制成開口空心零件的加工方法 它不僅可以加工旋轉體零件 還可以加工盒形 零件及其他形狀復雜的薄壁零件 但是 加工出來的制件的精度都很底 一般情況下 4 拉深件的尺寸精度應在 IT13 級以下 不宜高于 IT11 級 只有加強拉深變形基礎理論的研究 才能提供更加準確 實用 方便的計算方法 才能正確地確定拉深工藝參數(shù)和模具工作部分的幾何形狀與尺寸 解決拉深變形中出 現(xiàn)的各種實際問題 從而 進一步提高制件質(zhì)量 筒形件是最典型的拉深件 其工作過程很簡單就一個拉深 根據(jù)計算確定它能一 次拉深成功 因此 根據(jù)計算的結果 為了保證制件的順利加工和順利取件 模具必須 有足夠高度 而標準模架的最高和最低高度滿足要求 所以可以選用標準模架 1 3 2 模具設計的進度 1 了解目前國內(nèi)外沖壓模具的發(fā)展現(xiàn)狀 所用時間 20 天 2 確定加工方案 所用時間 5 天 3 模具的設計 所用時間 30 天 5 2 落料拉深件的沖壓工藝性分析 2 1 沖壓工件的工藝性分析 零件名稱 落料拉深件 生產(chǎn)批量 大批量 材料 15 鋼 料厚 2 5mm 零件簡圖 見下圖 此工件為有凸緣的筒形件 拉深高度適中 拉深前后厚度不變 工件材料為 15 鋼 拉深性能比較好 且此工件的形狀滿足拉深工藝要求 可用拉深工序加工 工件滿足沖裁尺寸條件要求 的公差等級為 IT12 級 滿足拉深工序?qū)ぜ畹燃壍囊?40 3517 0 的公差等級為 IT9 級 精度比較高 應在拉深后增加整形工序 以提高其精度 17 02 又由于材料的各向異性的影響 拉深件的口部或凸緣外緣一般是不整齊的 出現(xiàn) 突 耳 現(xiàn)象 需要在最后增加切邊工序 3 工藝方案的確定 因為工件為帶凸緣的筒形零件 零件形狀比較對稱 所以該工件的生產(chǎn)包括落料 6 拉深 兩個基本工序 可以有以下三種工藝方案 方案一 先落料 其次拉深 采用單工序模生產(chǎn) 方案二 先拉深 再落料復合沖壓 采用復合模生產(chǎn) 方案三 先落料 再拉深 采用復合模具生產(chǎn) 方案一模具結構簡單 但需要兩道工序四副模具 生產(chǎn)效率低 難以滿足該工件大 批量生產(chǎn)的要求 方案二只需一副模具 生產(chǎn)效率較高 能滿足大批量生產(chǎn)要求 但 是模具結構落料部分比較復雜 模具的生產(chǎn) 裝配和維修困難 方案三雖然和方案二 看起來都是一副模具 但由于兩套模具進行的兩個工序順序的不同 且零件的幾何形 狀簡單對稱 模具制造 裝配和維修并不困難 模具采用復合形式 簡化了工序 生 產(chǎn)效率比方案一高 能滿足大批量生產(chǎn)的要求 所以經(jīng)綜合考慮 工件采用方案三進 行生產(chǎn) 7 4 工藝計算 4 1 計算毛坯尺寸 由工件簡圖可得 d 60 mm d 40 2 5 mm 37 5mm 由凸緣的相對直徑 d d 凸 t 60mm 37 5mm 1 6 查表 4 2 得修邊余量 1 6mm 因零件底部圓角半徑 r 與凸緣R 圓角半徑 R 相等 即 r R 時 有凸緣筒形件的毛坯直徑 D dhdt4 32 將 d 60 2 60 2 1 6 mm 63 2mm d 37 5mm H 14 2 5 t mm 11 5mm R 2mm 代入上式中 得毛胚的直徑為 D 77 3mm 25 374 51 374 62 4 2 判斷能否一次拉深成形 工件總的拉深系數(shù) m d D 37 5mm 77 3mm 0 485 工件總的拉深相對高總 度 H d 11 5mm 37 5mm 0 307 由 d d 63 5mm 37 5mm 1 69 t D 100 2 5mm 77 3mm 100 3 24 t 查表 4 9 得有凸緣筒形件第一次拉深的極限拉深系數(shù) m 0 45 1 由表 4 10 查得 有凸緣筒形件首次拉深的極限相對高度 h d 0 50 由于1 m 0 485 m 0 45 H d 11 5mm 37 5mm 0 307 2 0 m 0 45 0 6 由1 表 4 7 查得需要采用壓邊裝置 又因為工件能一次拉深成形 所以采用平面壓邊裝置 且不需要使用限位裝置 4 4 排樣設計 設計模具時 條料的排樣很重要 中軸碗具有左右對稱的特點 單向排列時 如 圖所示 的排樣方案可以提高材料的利用率 減少廢料 8 4 5 條料寬度 導料板間距離和材料利用率的計算 查表取得搭邊值為 a 1 8mm a 2 2mm 1 條料寬度的計算 擬采用無側壓裝置的送料方式 由 條料寬度 B D 2a C 0 max0 B 條料寬度 mm D 條料寬度方向沖裁件的最大尺寸 a 側搭邊的最小值 條料寬度的單向 負向 偏差 C 導料板與最寬條料之間的單面最小間隙 把 D 77 3mm a 2 2mm 查表得 C 0 5 0 8mm 代入上式得 B max 82 2 mm 08 材料利用率的計算 由書 材料利用率通用計算公式 100 BAnS 式中 S 一個零件的實際面積 mm2 n 一個步距內(nèi)實際沖裁件數(shù)量 B 條料寬度 mm 9 A 送料步距 mm 把 S 3 14 38 65 4690 6mm n 1 B 82 2mm A D a 22 1 77 3mm 1 8mm 79 1mm 代入上式得 4960 6 mm 1 82 2mm 79 1mm 100 76 3 2 導料板間距離的計算 A B C D 2a 2Cmax 式中 B 條料寬度 mm D 條料寬度方向沖裁件的最大尺寸 a 側搭邊的最小值 C 導料板與最寬條料之間的單面最小間隙 把 B 82 2mm C 0 5 a 2 2mm D 77 3mm 代入上式得max A 77 3mm 2 2 2mm 2 0 5mm 82 7mm 10 5 工序沖壓力的計算 5 1 落料力 P 1 3 t落 D 式中 材料抗剪強度 D 毛胚直徑 t 材料厚度 查表得 15 鋼得抗剪強度 289MPa 把 D 77 3mm t 2 5mm 代入 上式得 P 1 3 3 14 77 3mm 289MPa 2 5mm 227976 638 落 227 977kN 5 2 卸料力 P K P卸 卸 落 K 卸料力系數(shù) 卸 P 落料力 落 查表得 K 0 06 P 227 977kN 所以代入上式得卸 落 P 0 06 227 977kN 13 6786kN 13 679kN 卸 5 3 拉深力 P K dt拉 b 式中 K 修正系數(shù) 查表 4 6 d 拉深后工序件中徑 t 材料厚度 材料的抗拉強度 b 查表得 K 1 0 375MPa 把 K 1 0 375MPa d b b 37 5mm t 2 5mm 代入上式得 P 1 3 14 37 5mm 2 5mm 375Mpa 110 39KN 拉 5 4 壓邊力 P P壓 4 212 凹rdD 式中 D 毛胚直徑 mm d 第一次拉深后工件的直徑 mm 1 r 拉深凹模圓角半徑 mm 凹 P 單位壓邊力 Mpa 11 查表得 P 2 5Mpa 取 r 6mm D 77 3mm d 37 5mm 代入上1凹 1 式得 P 2 5Mpa 壓 4 3 2 65 37 7mm 6917 89 6 92kN 5 5 沖孔力 P KLt沖 b 式中 K 修正系數(shù) L 沖孔的周長 t 材料厚度 材料抗剪強度 b 查表得 K 1 3 L 3 14 19mm 59 66mm t 2 5mm 1 3 b 289Mpa 把以上數(shù)據(jù)代入上式得 P 1 3 59 66mm 2 5mm 289Mpa 56035 655 沖 56 036kN 5 6 推件力 P nK P推 推 沖 式中 n 沖孔時卡在凹模內(nèi)的廢料數(shù) K 推件力系數(shù) 推 P 沖孔力 沖 查表得 K 0 05 取 n 3 把 K 0 05 n 3 P 56 036kN 代入推 推 沖 上式得 P 3 0 05 56 036 kN 7 9554 kN 推 5 7 頂件力 P K P 頂 頂 拉 式中 K 頂件力系數(shù) 頂 P 拉深力 拉 查表得 K 0 06 P 110 39KN 代入上式得頂 拉 P 0 06 110 39KN 6 6234kN 頂 所以綜上可得 落料拉深模得總沖裁力 P P P P P P 227 977kN 220 39 kN 13 679 1總 落 拉 卸 壓 頂 Kn 6 92 kN 6 623 kN 365 589 kN 12 P P P 56 036kN 7 9554 kN 63 9914kN 2總 沖 推 13 6 沖壓設備的選擇 為了使壓力機能安全工作 取 P 1 6 1 8 P壓 機 總 所以落料拉深的壓力機 P 1 6 1 8 P 1 6 365 589 kN 584 9424 1壓 機 1總 kN 沖孔壓力機 P 1 6 1 8 P 1 7 63 9914kN 2壓 機 2總 108 78538kN 故落料拉深模選用 630kN 的開式壓力機 其主要技術參數(shù)如下 公稱壓力 630kN 滑塊行程 130mm 最大封閉高度 360mm 最大封閉高度調(diào)節(jié)量 80mm 工作臺尺寸 480mm 710mm 工作臺墊板孔尺寸 250 模柄孔尺寸 50mm 80mm 工作臺墊板厚度 80mm 沖孔模選用 150kN 的開式壓力機 14 7 模具零件主要工作部分的尺寸計算 7 1 落料凸 凹模尺寸得計算 由于落料是一個簡單的圓形 因沖裁此類工件的凸 凹模制造相對簡單 精度容 易保證 所以擬采用分別加工 設計時 需在圖紙上分別標注凸模和凹模刃口尺寸及 制造工差 查表 2 4 得間隙值 Z 0 360mm Z 0 500mm 查表 2 5 得凸 凹模制造公差 minmax 0 020mm 0 030mm 凸 凹 校核 Z Z 0 140mm 而 0 050mmmaxin 凸 凹 滿足 Z Z 的條件 axin 凸 凹 查表 2 6 得 IT11 級時磨損系數(shù) x 0 75 根據(jù)設計原則 落料時以凹模為設計基準 由書式 2 3 和 2 4 得 D D x 凹 ma 凹 0 D D Z 凸 凹 in0凸 式中 D D 落料凹凸模尺寸 凸 凹 D 落料件的最大基本尺寸 max x 磨損系數(shù) 工件制造公差 Z 最小合理間min隙 15 凸 凹模的制造公差 凸 凹 把 D 77 3mm x 0 75 0 20 0 020mm max 凸 凹 0 030mm Z 0 360mm 代入上式得in D 77 3mm 0 75 0 20 77 15 mm凹 03 03 D 77 15mm 0 360mm 76 79 mm凸 02 02 7 2 沖孔凸 凹模尺寸的計算 查表 2 4 得間隙值 Z 0 360mm Z 0 500mm 查表 2 5 得凸 凹模minmax 制造公差 0 020mm 0 025mm 凸 凹 校核 Z Z 0 140mm 而 0 045mmmaxin 凸 凹 滿足 Z Z 的條件 axin 凸 凹 所以采用分別制造法加工 查表 4 6 得 IT11 級 x 0 75 設計加工時 以凸模為設計基準 由式 2 5 和 2 6 得 d d x 凸 min0凸 d d Z 凹 凸 min凹 0 式中 d d 沖孔凸凹模尺寸 凸 凹 沖孔件的最小基本尺寸 min x 磨損系數(shù) 工件制造公差 16 Z 最小合理間隙 min 凸 凹模的制造公差 凸 凹 把 19mm x 0 75 0 2 Z 0 360mm 0 020mm mind min 凸 凹 0 025mm 代入上式得 d 19mm 0 75 0 2 19 15 mm凸 02 02 d 19 15mm 0 360 19 51 mm凹 025 025 7 3 拉深凸 凹模尺寸的計算 由于外形尺寸精度較高 所以以凹模為基準進行設計加工 由式 4 35 和 4 36 得 D D 0 75 凹 凹 0 D D 0 75 Z 凸 0凸 式中 D D 凹 凸模的尺寸 凸 凹 D 零件外徑的最大極限尺寸 零件的公差 凹 凸模制造公差 凸 凹 Z 拉深模雙面間隙 查表得 0 2 0 016mm 因為工件的精度要求較高 為了拉凸 凹 深后的回彈小 表面光潔 所以采用負間隙拉深模 其單面間隙值為 0 9 0 95 t 0 94 2 5 2 35mm2Z 17 所以取 Z 4 7mm 代入上式得 D D 0 75 40 175 0 75 0 2 40 025凹 凹 0 016 016 D D 0 75 Z 40 175 0 75 0 2 4 7 凸 0凸 35 325016 016 凸 凹模的圓角半徑得計算 考慮到實際采用的拉深系數(shù)均接近其極限值 故拉深凹模圓角半徑 應dr 大些 可按公式 計算拉深凸模和凹模的圓角半徑0 8dtr D r 0 8 2 828mm5 2 34 所以取 r 3mm 18 8 模具的結構設計 8 1 模具工作部分的計算 8 1 1 拉深模的間隙 深間隙對拉深過程有較大的影響 它不僅影響拉深件的質(zhì)量與尺寸精度 而且影響拉深模的壽命以及拉深是否能夠順利進行 因此 應該綜合考慮各種影響因 素 選取適當?shù)睦铋g隙值 既可保證工件的要求 又能使拉深順利進行 由前面計算的 Z 2 2 35mm 8 1 2 拉深模的圓角半徑 凸模 凹模的選用在制件拉深過程中有著很大的作用 凸模圓角半徑的選用可 以大些 這樣會減低板料繞凸模的彎曲拉應力 工件不易被拉裂 極限拉深因數(shù)會變 小些 凹模的圓角半徑也可以選大些 這樣沿凹模圓角部分的流動阻力就會小些 拉 深力也會減小 極限拉深因數(shù)也會相應減小 但是凸 凹模的圓角半徑也不易過大 過大的圓角半徑 就會減少板料與凸模和凹模端面的接觸面積及壓邊圈的壓料面積 板料懸空面積增大 容易產(chǎn)生失穩(wěn)起皺 拉深凸凹模的圓角半徑已有前面計算得出結 果 r 3mm 8 1 3 凸凹模工作部分的尺寸和公差 拉深以凹模為基準 模具的制造公差按 IT6 級選取 由前面計算得 凹模的尺寸和公差為 D D 0 75 40 175 0 75 0 2 凹 凹 0 016 40 025 016 凸模的尺寸和公差為 D D 0 75 Z 40 175 0 75 0 2 凸 0凸 4 7 35 325016 016 8 2 模具各部件的設計 8 2 1 模柄 因為模具尺寸不是太大 綜合考慮選用垂直度和同軸度較好的壓入式模柄 根據(jù) 19 JB T 7646 1 選取基本尺寸標準為 40mm 的模柄 具體如下圖所示 20 xx 8 2 2 墊板 因為凸凹模和落料凹模都為圓形 所以采用圓形墊板 由 JB T 7653 1994 的規(guī)定 選取規(guī)格為 160mm 8mm 的墊板如下 21 xxx 8 2 3 拉深凸模固定板 凸模固定板主要用來固定拉深凸模 使其在工作過程中保持穩(wěn)定和精度 所以根 據(jù) JB T 7653 1994 選取規(guī)格標準為 160mm 18mm 的凸凹模固定板 為了使其均 勻固定 需要在其上加工三個螺紋孔和三個銷釘孔 又因為拉深加工需要壓邊圈 所 以還需要在凸模固定板上加工三個頂桿孔 使壓邊圈起到壓邊作用 另外還要加工固 定凸模的階梯孔 如下圖所示 22 xx x 8 2 4 凸凹模固定板 凸凹模固定板是用來固定凸凹模 使其在工作過程中能穩(wěn)定的工作 保持 模具的精度 它通過螺釘與上模座進行緊固連接 同時通過銷釘進行定位 以保證安 裝位置的精度 另外卸料螺釘通過安裝在固定板的彈簧達到彈性卸料的目的 所以需 要在凸凹模固定板上加工三個螺釘孔和兩個銷釘孔 另外還要加工一個固定凸凹模的 階梯孔和三個卸料螺釘孔 各部分工作尺寸如下圖所示 23 xx x 8 2 5 落料凹模 落料凹模是模具的主要工作零件 需要較高的強度和精度 所以凹模材料選用 Cr12 淬火硬度為 58 62HRC 凹模刃口尺寸為 77 15 mm 可通過鏜 銑削 03 磨削等加工方法進行加工制造 安裝時通過螺釘與銷釘和下模座進行連接和定位 所 以凹模上要加工螺釘孔和銷釘孔 刃口部分采用階梯孔形式 以方便安裝壓邊圈 如 下圖所示 8 2 6 拉深凸模 24 拉深凸模是模具的主要工作零部件 用于工件的拉深成形 需要很高的精度 以保證工件的精度 同時對強度要求也較高 綜合考慮拉深凸模材料采用 Cr12 凸模 刃口尺寸為 35 325 mm 圓角半徑為 3mm 其外形可通過車削 磨削等進行加工 016 與凸模固定板采用過盈配合 以進行緊固安裝 8 2 7 卸料板 卸料板是模具的主要卸料零件 它與卸料螺釘 彈簧組成彈性卸料裝置 以 卸除卡在凸凹模上的條料 使工作快速進行 與凸凹模之間采用間隙配合 卸料板需 加工卸料螺釘孔與卸料螺釘進行連接 x 8 2 8 壓邊圈 在拉深工序中 為保證拉深件的表面質(zhì)量 防止拉深過程中材料的起皺 常采用壓邊圈用合適的壓邊力使毛坯的變形區(qū)部分被壓在凹模平面上 并使毛坯從壓 邊圈與凹模平面之間的縫隙中通過 從而制止毛坯的起皺現(xiàn)象 壓邊圈的內(nèi)形與拉深凸模間隙配合 一般與頂料桿 三根以上 橡皮等構成彈性 卸料系統(tǒng) 8 2 9 凸凹模 25 凸凹模即是落料的凸模又是拉深的凹模 做為模具的主要成形零部件 凸凹模的 精度和強度都有較高的要求 其凸模和凹模部分的刃口尺寸分別為 76 79 mm 和02 35 325 mm 其外部形狀可以通過車削 鏜削 磨削等加工方法進行加工制造 材016 料可選用 Cr12 淬火硬度為 58 62HRC 8 2 10 模具其它部件的選用 26 模具其它部件的選用見表 2 1 表 2 1 模具其它部件的選用 序號 名稱 數(shù)量 材料 規(guī)格 mm 標準 熱處理 1 銷釘 2 40Cr 10 60 2 打桿 1 40 11 150 40 45HRC 3 螺釘 3 45 M12 60 4 打料塊 1 40 40 40 40 45HRC 5 卸料螺釘 3 40Cr M12 85 30 35HRC 6 螺釘 3 45 M12 95 7 頂桿 3 T8A M10 90 40 45HRC 8 銷釘 3 40Cr 10 90 9 彈簧 3 20 90 670 10 橡皮 1 27 9 選用模架 確定閉合高度及總體尺寸 由于拉深凹模外形尺寸不大 且工件精度要求較高 為了工作過程穩(wěn)定和 保證工件精度 選用中間導柱模架 再按其標準選擇具體結構尺寸見表 5 1 表 3 1 拉深落料模 架 規(guī) 格 選 用 名稱 尺寸 材料 熱處理 上模座 160 160 40 HT200 下模座 160 160 45 HT200 導柱 28 170 32 170 20 滲碳 58 62HRC 導套 28 100 38 32 100 38 20 滲碳 58 62HRC 最小閉合高度 H 180mm 最大閉合高度 H 220mm min max 模具的閉合高度 H 上模座厚 墊板厚 凸凹模厚 凸模厚 下模座厚 墊板厚 料厚 工件高度 40mm 8mm 64mm 50mm 45mm 10mm 2 5mm 14mm 200 5mm 因為模具的封閉高度 H 應該介于壓力機的最大封閉高度 Hmax 和最小封閉高度 Hmin 之間 一般取 Hmax 5mm H Hmin 10mm 28 由此可知 要使工件能順利的加工和從模具上取出 必須要模具有足夠的封閉高 度 Hmax H 5mm 200 5mm 5mm 205 5mm Hmin H 10mm 200 5mm 10mm 190 5mm 因 H 220mm 205 5mm H 180mm 190 5mm 所以可以選用標準模架 max min 29 10 模具總裝圖 由以上設計 可得模具的總裝配圖 見下圖 30 1 下模座 2 墊板 3 凸模固定板 4 落料凹模 5 螺釘 6 導柱 7 導套 8 上模座 9 彈簧 10 卸料螺釘 11 模柄 12 打桿 13 圓柱銷 14 螺釘 15 墊板 16 凸 凹模固定板 17 推件塊 18 卸料板 19 凸凹模 20 壓邊圈 21 圓柱銷 22 拉深 凸模 23 橡皮 24 托板 25 螺柱 26 螺母 27 頂桿 28 擋料銷 模具工作過程 條形板材由前后通過凹模上的擋料銷送進定位 上模下行 落料拉 深凸凹模 19 與落料凹模 4 首先完成落料工序 上模繼續(xù)下行 拉深凸模 22 開始接觸 壓邊圈 20 壓住是落料毛胚并將其壓入落料拉深凸凹模 19 孔內(nèi) 完成拉深工序 上模 回程時 彈性卸料板 18 從拉深落料凸凹模上卸下廢料 壓邊圈在彈頂裝置的作用下將 工件從拉深凸模上推掉 若工件卡在落料拉深凸凹?？變?nèi) 可通過推件塊 17 在上模回 程到一定距離后 將工件推出 31 11 結束語 落料拉深件屬于較復雜的拉深件 分析其工藝性 并確定工藝方案 根據(jù)計算確 定本制件可以一次拉深成形 所以工件的生產(chǎn)可通過落料和拉深兩道工序完成 然后 相應選取各工序的壓力機 本設計主要是第一次落料拉深模具的設計 需要計算拉深 時的間隙 工作零件的圓角半徑 尺寸和公差 并且還需要確定模具的總體尺寸和模 具零件的結構 然后根據(jù)上面的設計繪出模具的總裝圖 由于在零件制造前進行了預測 分析了制件在生產(chǎn)過程中可能出現(xiàn)的缺陷 采取 了相應的工藝措施 因此 模具在生產(chǎn)零件的時候才可以減少廢品的產(chǎn)生 落料拉深件的形狀結構較為簡單 拉深高度適中 所以在保證零件的順利加工和 取件的前提下 可以選用標準模架 模具工作零件的結構也較為簡單 它可以相應的 簡化了模具結構 便以以后的操作 調(diào)整和維護 落料拉深模具的設計 是理論知識與實踐有機的結合 更加系統(tǒng)地對理論知識做 了更深切貼實的闡述 也使我認識到 要想做為一名合理的模具設計人員 必須要有 扎實的專業(yè)基礎 并不斷學習新知識新技術 樹立終身學習的觀念 把理論知識應用 到實踐中去 并堅持科學 嚴謹 求實的精神 大膽創(chuàng)新 突破新技術 為國民經(jīng)濟 的騰飛做出應有的貢獻 32 33 參考文獻 1 趙志偉等 模具發(fā)展現(xiàn)狀 J 模具制造 2007 6 2 4 2 劉建超 張寶忠主編 沖壓模具設計與制造 M 高等教育出版社 2004 6 1 3 馮炳堯 韓泰榮 蔣文森 編 丁戰(zhàn)生 審 沖壓設計與制造簡明手冊 上?？茖W技術 出版社 M 4 高軍 李熹平 修大鵬等編著 沖壓模具標準件選用與設計指南 M 化學工業(yè)出版 社 2007 7 1 5 中國機械工程學會 中國模具設計大典編委會等主編 中國模具設計大典 江西科學 技術出版社 M 2003 6 郝濱海編 沖壓模具簡明設計手冊 化學工業(yè)出版社 2005