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畢 業(yè) 設 計 論 文 設計 論文 題目 手扶式插秧機設計 學生姓名 指導教師 二級學院 專 業(yè) 班 級 學 號 提交日期 年 月 日 答辯日期 年 月 日 金陵科技學院學士學位論文 目錄 II 目 錄 摘 要 IV Abstract V 第 1 章 緒論 1 1 1 課題研究的目的和意義 1 1 2 課題研究意義 3 1 3 研究內容 4 1 4 研究方法 4 第 2 章 手扶式插秧機系統(tǒng)總體設計 5 2 1 手扶式插秧機系統(tǒng)總體方案 5 2 2 手扶式插秧機的動力性能比較 6 2 3 手扶式插秧機動力的計算與選擇 7 第 3 章 帶傳動的計算 9 3 1 帶傳動設計 9 3 2 選擇帶型 10 3 3 確定帶輪的基準直徑并驗證帶速 10 3 4 確定中心距離 帶的基準長度并驗算小輪包角 11 3 5 確定帶的根數 z 12 3 6 確定帶輪的結構和尺寸 12 3 7 確定帶的張緊裝置 13 3 8 計算壓軸力 13 第 4 章 軸的設計與校核 15 4 1 軸的設計 15 4 2 軸的校核 18 第 5 章 鍵的選擇與校核 22 5 1 帶輪 1 上鍵的選擇與校核 22 5 1 1 鍵的選擇 22 III 5 1 2 鍵的校核 22 5 2 帶輪 2 上鍵的選擇與校核 23 5 2 1 鍵的選擇 23 5 2 2 鍵的校核 24 第 6 章 主要部件的設計 25 6 1 鋤頭部件的設計要求 25 6 2 挖掘鋤頭的設計 25 6 2 1 鏟體總寬度 25 6 2 2 鏟體總長度 28 第 7 章 地輪和機架的設計 29 7 1 地輪的設計 29 7 2 機架部分的設計 29 結 論 30 參考文獻 31 致 謝 32 金陵科技學院學士學位論文 摘要 IV 手扶式插秧機設計 摘 要 本文重點介紹手扶式插秧機的研究 以及飛機和系統(tǒng)設計公司和理論計算的主要組 成部分 步行插秧機通式結構 整體結構分成齒輪 手如何植物類型的機器工具和資源用于 通過一個皮帶傳動部件傳動 整個結構主要由拖拉機 底盤 采礦 傳輸 車輪和組合物 由電力驅動減速器拖 拉機生產和滑輪你需要作出貢獻的從動輪 小滑輪大皮帶輪 所以設備運動控制驅動 本文摘要 1 手扶式插秧機整體結構設計 2 手扶式種植機的性能分析 3 柴油發(fā)動機選擇 4 手扶式種植機 所述執(zhí)行單元和機架設計的傳輸 5 設計元素設計分析和驗證的計算 7 來繪制整個裝配圖 裝配圖和零件圖的設計部分的重要組成部分 關鍵詞 手扶式插秧機 柴油機 機械設計 金陵科技學院學士學位論文 Abstract V The Design of Walk Behind Transplanter Abstract This paper focuses on walk behind transplanter research and major aircraft components and systems design agencies and Theoretical calculation Walk transplanter overall structure The overall structure is divided into gear hand hoe type transplanter means and means for transmission by a belt drive transmission components The whole structure is mainly composed of a tractor chassis mining transmission wheels and composition Produced by a tractor powered by power reducer and pulley you will need to transfer to the pulley small pulley large pulley driven so as to drive the device motion This thesis Abstract 1 Walk transplanter overall structural design 2 Walk transplanter performance analysis Select 3 diesel engine 4 Transmission of walk behind transplanter the execution unit and rack design 5 Calculation of design parts design analysis and verification 7 to draw the whole assembly drawings and assembly drawings and important parts of the design part of the part drawing Key words walk behind transplanter diesel engine Machine Design 金陵科技學院學士學位論文 第 1 章 緒 論 1 第 1 章 緒論 1 1 課題研究的目的和意義 在中國的中國人步行插秧機機械制造業(yè)狀況的研究 是中國人民共和國成立后的 空白 黨和政府高度已測量的悠久傳統(tǒng) 但測量技術的發(fā)展 已經采取了許多重要措 施 制定我國高度重視行業(yè)儀器儀表 經過 50 年的努力 材料試驗機制造在中國從 無到有 從小到大 從單一的參數 從靜態(tài)到動態(tài)切換 演變形式 負載試驗機 如 沖擊試驗機 疲勞試驗機 這有力地促進了經濟建設和國防建設的發(fā)展 有關在中國 開創(chuàng)性的研究項目 以限制產品在歐洲和美國出口的很長一段時間試機 中國國防科 技工業(yè)等工業(yè)部門 就必須走自主創(chuàng)新之路 集團 SANS 協(xié)會不能直接導入某些重要 的材料檢測設備 因此 中國測試儀的發(fā)展是由中國民營經濟不斷的努力帶領下 測 試機的技術水平已經在中國顯著的進步 國內外試驗機技術的差異逐漸縮小 中國是一個農業(yè)大國 水稻是主要的糧食作物 種植 29 萬公頃 各級技術人員 經過多年的探索和總結人口素質修養(yǎng)狀態(tài) 高性能水稻插秧機已經改變當今世界的設 計和制造技術的高科技廠房 他被分配到以前的移植是一個很大的區(qū)別 尤其是他的 表現 根據人口素質培養(yǎng)和水道的管理 推廣水稻高產穩(wěn)定的現代理論 扦插的功耗 高性能的種植機是通過苗木規(guī)格胚胎的 Employee 表到種植機巖屑規(guī)格基本一致 種 植機是為那些苗和播種質量比更前期高點的設計 這也符合現代之前和之后的產業(yè)化 原則收斂過程 這顯然和形狀各異的手叫本質的區(qū)別 可以說是第一個與農業(yè)生產經 營單位的發(fā)展應該是結果 最近兩年 收盤農場引進新技術 推出各種品牌的水稻插 秧機 久保田 洋馬 以及所有三個 完善的質量和水稻移植鏈接的產量不是對這個 問題的照顧 在水稻種植的水稻種植機械化種植發(fā)展的重要因素 賴斯全球發(fā)展 有 2 種水稻栽培技術 水稻直播和水稻種植育苗移栽技術 即栽培技術 人造植物水稻 移栽在中國不斷增長的狀態(tài) 主要是水稻生產過程中前進和困難的工作條件 勞動強 度大 而且工作效率低 因此 改進生產工藝 改善勞動條件 提高生產效率是農民 的一個重大問題必須得到補償 材料的尺寸計算 但由于時間的關系 我的驅動器 以提高整體設計的一部分 剛好 在設計過程中 我把所有的產品都具有部分有更深 刻地理解 然后分別根據其組成原理 初步設計部件和操作功能的機構 然后再考慮 其要求的收集 爭取小巧 美觀 設計中的主鏈輪考慮其劉益謙出現問題點 并且處 理 熱處理加工過程的重要組成部分 裝配條件 此外 它還提供了一些計算和有關 的主要部件和洋馬步行插秧機總布置圖 以保持設計不變 公式參考和本文中的參考 文獻來自參考信息 請參閱參考資料 洋馬 AP4 插秧機時間是兩輪行走水稻插秧機 機 人們對腳的操作機后 主操作系統(tǒng)的機器連接到控制線后 便于操作和控制機器 金陵科技學院學士學位論文 第 1 章 緒 論 2 妙香并在機器的背面種植臂 很容易看到并添加手苗 為了提高流動性 減輕重量 洋馬走 AP4 插秧機 主要使用工程塑料 浮板 秧苗盒 封面等 和鋁鑄件 分支主變 速箱 齒輪箱 導軌等 接枝在發(fā)動機 機器的前和平衡后的前面 嫁接技術特點 第一 扦插 播種深度 間距等指標可以量化調節(jié) 通過調整垂直喂養(yǎng)杠桿水平手柄 來調節(jié) 以滿足適合于巖屑和插頭的要求 小酒區(qū)也可以調整通過手柄輕松 能充分 滿足農藝要求 第二液壓拷貝系統(tǒng) 提高系統(tǒng)的穩(wěn)定性稻田工作 中國的移栽植物和越來越多的支持的傳統(tǒng)手段 有幾千年的歷史 宋代蘇軾是 苗 子馬 的歌 說 農民們用苗馬的故事 可以用蘿來代替梳子手工播種育苗定植成泥 直到 1950 年 1900 年 仍然在某些地區(qū)使用 研制工作始于 1953 年 由中國水稻插秧 機廠 1956 年 靈感來自于扶陽 蒔蘿 連續(xù)點取第一組育苗移栽苗木 在水稻插秧機 的開發(fā)取得了突破原則的直接種植 用大米制作移栽的第一代原型 1960 年 建議在生 產中使用的勞動力和畜力水稻插秧機達到 21 1967 年 第一臺自走式插秧機機 東風 2S 通過定型鑒定并投入生產 1 天播種 15 20 英畝 日本在 1898 年 發(fā)布了插秧機的第一項專利 意大利于 1915 年開始研究水稻秧苗移 植繪圖 50 拖拉機已經售出 但由于復雜性和高成本的操作需要額外的人力便無法得到 提升 日本在 60 年代與插秧機等的有點土苗培育發(fā)展 1966 年以后 工廠水稻育秧機 的發(fā)展 促進移栽機械化的快速發(fā)展 移植的研究 應根據他們的土地和人口因素 因地制宜 插秧機發(fā)展因地制宜 另 外跨工廠提高運營效率 提高苗木的適應性 提高了經營業(yè)績的方向 為了克服泄漏插 頭和漂移通過發(fā)送苗育苗和船體損壞苗 未來的缺陷 并指出育苗和種植工作機構改進 和創(chuàng)新 不斷提高播種質量和適應性 而各種植物該應用的發(fā)展指向每一個新的種植機 派生雜交水稻苗玉 研究提高自動化程度 誰取得自動加載苗和道路愧疚自動停機的工作 單位 進一步完善包括在內苗全稻種植機械化制度 完善非種植季節(jié)水稻種植機械的利用 率 骨移植物的過程是不同的不同的 因為 但基本過程幾乎是相同的 群相繼細胞 苗采取直接種植 的原則 植物群 很好地位于秧苗盒和移動與盒苗橫盤整理 連續(xù)拿 分將其帶走一定數量的苗芽 路徑控制下移栽機構植物材料在土壤中的農藝要求 采取 水稻壯再次回去的特定磁道 行插秧機種植部分基本上是相同的 秧苗盒的人的轉化的植物 分離種植機構 機 框和浮子 船 由自推進移動插秧機的也有一個機動的 移動裝置 送料機構 等等 主要功能是加載苗子 并與加料機構合作 分離種植機制 完善飼養(yǎng)和播種作業(yè) 主要盒 包裝箱 苗木 包括苗簾 和幼苗刷子等 在橫向箱 秧苗盒橫向移動 以苗移 到大米定期會晤的效果評價采取扦插苗木種植 設計和開發(fā)學生的綜合運用 從基礎理論和專業(yè)知識與技能的各種學科 提高分析 和解決實際問題 同時也培養(yǎng)了學生的能力 獨立工作 發(fā)展能力的能力 它是學生測 金陵科技學院學士學位論文 第 1 章 緒 論 3 試的綜合素質和推廣 從步行插秧機學習機械設計圖紙 制造技術 機械設計 機械工 程材料研究所進行了綜合評價 這樣的設計也培養(yǎng)了自己的自學和創(chuàng)造機會 這種全面 而實用的設計 涉及的知識面很廣 注意在基本概念 理論和實踐的設計 只有一個理 論與實踐相結合 需要完成設計 1 2 課題研究意義 1 與人力成本 大量農村勞動力轉移到城市 中國的城市化進程的加快 降低勞動 成本的工作 而不是體力勞動機械化的迫切需要的領域 甘肅省是全國重要的地區(qū) 但 種植業(yè)和種植機仍然采用人工挖掘或牲畜犁溝開穴施和種植機 原生產的可用強度大 工作時間耗費希 損失率較高 基因的 98 存儲 缺陷 5 甘肅定西國家翔 但只有 1 的機械化水平 大部分種植機完全靠人工作業(yè)方式工作就意味著強度高 生產效率 低的落后 有時在冬天凍結之前的未完成種植機的工作造成了重大經濟損失的農民 的 區(qū)域種植盡快 因此 能夠適應氣候 土壤的成長的領域 環(huán)境 作物特性如手工種植 機 需要對產業(yè)發(fā)展 2 插秧機高端機 為了開發(fā)這個行業(yè)應該首先獲得機械化播種和 移栽 機械化播種和移栽機無移栽組織機具有良好的性能 研發(fā)在中國的新機 尤其是 手工種植機的農產品種植要求 它是在 6 尤為重要 2005 年 8 月省人民政府和中國農 業(yè)科學院音樂學院簽訂了科技合作協(xié)議 標志著甘肅省向更高層次的產業(yè)化發(fā)展 甘肅 省 但種植 養(yǎng)殖 分配和插秧機回來了 達不到機械化的 1 的水平度機械化 嚴重 限制了該行業(yè)在甘肅省的進一步發(fā)展 為了解決這些問題 做大做強這個行業(yè) 我們必 須依靠科學技術 用于繁殖 栽培 加工 生產科學實用的先進技術 延長產業(yè)鏈 提 高產品附加值 使科技成果轉化為現實生產力 增加農民收益 農業(yè)發(fā)展?jié)摿?3 目前使用的插秧機銷售人員拿起 集約化 費時 缺少薯條薯條和損壞嚴重 限 制了農民的種植積極性 嫁接的問題是挖掘 集中分揀 需要重新申請 2 次 以擴大生 產規(guī)模 必須考慮發(fā)展的道路 雖然有集科研 生產 開發(fā)的 10 多個步行插秧機單位 和生產各類機械 手工種植 但其出低和高薯片的馬鈴薯損傷率 勞動強度大 費時 執(zhí)行運輸的直接影響這些重要的指標 因此 輸送機系統(tǒng)組件的機構如有關 4 改良土壤的速度 減少的薯片傷害的數目以及焦點上的文件系統(tǒng)結構和傳輸機制 包括性能和參數分析和優(yōu)化的強度 因此 在基于技術改進 研究運輸系統(tǒng)的機制 影 響工作績效和優(yōu)化 以提高土壤的速度結構參數的現有車型 降低薯片受傷人數 減輕 勞動強度和現實意義 5 在中國的土地飆升此行走插秧機機生產在中國是一個非常好的選擇 增加了對各 行業(yè)的需求 近年來 國家農業(yè)機械化 機械化提高的要求程度的加速 可以看到流浪 水稻插秧機機有巨大的發(fā)展空間 6 轉化的植物時間緊迫 工人消費的工作 由于生長周期僅為 80 90 天 集中在中 國北方產區(qū) 氣候寒冷 無霜期短時期 如早期移植的組織機器 增長是不夠的 少干 金陵科技學院學士學位論文 第 1 章 緒 論 4 物質積累 產量和質量 如移栽下旬組織機 頻繁霜凍 造成更大的損失 目前 轉化 植物主要取決于動物 效率低 轉化的植物 較長的時間 從而導致輸出降低 嚴重限 制了開發(fā)和穩(wěn)定的生產的優(yōu)點 因此 穩(wěn)定種植面積的擴大 增加每產量 單位面積生 產的發(fā)展 必須采用機械化移栽組織機 1 3 研究內容 在家中的主要問題和國外步入式種植機后 制定了開挖 回填 運輸 集裝箱等 如果聯合工作機之一 該機采用了全新類型的設備外殼土豆住房 住房可以由朝向裝置 的后部和土壤的表面上的輸送裝置完成 本文著重恢復手扶式插秧機和套管系統(tǒng)研究采 礦機器和系統(tǒng)設計計算和討論擰在理論和主體和牙齒 調查相結合糧食機械插秧機輸送 系統(tǒng)相對成熟 但步入式種植機外殼系統(tǒng)的精確理論分析和計算還比較低 因此 對于 上述問題 它具有功耗低 適應性強 效率高 經久耐用的挖掘和過重的表現突破的工 作 以滿足的前提下 農業(yè)需求損壞和丟失率率到達 減輕勞動強度 實現了機械化插 秧機的目的 其主要內容如下 1 符合條件插秧機農業(yè)研究和確定最重要的參數機構和重載挖掘機系統(tǒng) 2 檢查和確定每個采集箱部件的結構和結構的理論分析 以獲得最佳性能 3 靈活遞送系統(tǒng) 在分娩過程中容易損傷表皮 是十分有害的商店 因此 新結構 新材料 運輸過程中實施需要避免在運輸過程中損壞 4 共享繪圖用的各種組件的 AUTO CAD 繪圖 1 4 研究方法 1 通過訪問全省執(zhí)行現場的工廠 獲得了大量的文獻資料 吸收和借鑒家里的成功經驗和國外 步入式種植機等機械插秧機運輸 研究并確定了步入式插秧機身后并搶下超載運輸系統(tǒng)的關鍵參數 2 主體設計 并確定關鍵參數的分析 3 大型機構中使用 CAD 軟件 4 主要技術路線 文獻檢索 調研 綜合分析 提出預設計方案 確定主要參數 繪制圖樣 結構優(yōu)化 改進 完善設計 金陵科技學院學士學位論文 第 2 章 手扶式插秧機系統(tǒng)總體設 計 5 第 2 章 手扶式插秧機系統(tǒng)總體設計 2 1 手扶式插秧機系統(tǒng)總體方案 該方案是 一方面步驟種植機上 包括中間浮板驅動板和在上側的浮動板的兩側的 中間 具有一個側架的中間浮動板中 每個發(fā)動機的一端 底盤讓我的移根據下一個轉 移盒驅動機構的框上面環(huán)框的傳動機構的另一側在框架的端部的附近設置的換檔盒驅動 機構殼體上 與齒輪箱上的發(fā)動機 通過齒輪箱驅動輪連接到驅動車輪 所述移盒驅動 機構是根據安裝在外殼種植懸臂 具有種植臂側臂變速箱的植物 以幫助與連接到扶手 的下部的種植臂具有滑動 滑動在安裝秧苗盒 植物苗用針隔離苗手臂 把白色環(huán)潤滑 裝置可移動架 圖 2 1 手扶式括秧機 其中 1 中間浮板 2 側浮板 3 機架 4 發(fā)動機 5 驅動輪傳動箱 6 變速箱 7 驅動輪 8 移箱傳動機構下箱體 9 移箱傳動機構上箱體 10 栽 植臂傳動箱 11 栽植臂 12 秧針 13 渭道 14 扶手 15 秧苗箱 16 支架 17 備秧臺 18 上蓋 19 自動潤滑裝置 子植物組織是苗回吐和驅動機制和途徑控制機構水稻機的主要工作部件 通過在根據 種子復選框切割在地下苗數目的一些數字控制機構的控制的行和跟蹤驅動機構苗 然后 返回到原來的位置 開始下一個周期 由子接枝操作中 水平和垂直子一分為二 跨 分配裝置適應罩苗木種植樹苗與土壤適宜播種的文件夾和苗木種植爪切霸幼苗 無論是 交替使用需要 藤通過可動夾爪和所形成的開度的固定顎適于厚度和苗的數目 烤苗爪藤 葉切斷 使用土苗順利地從藤爪分離 垂直輸送設備 用于苗木種植苗木提取梳苗爪 還有安裝在與去污梳羊角苗這是適合苗木種植 或用筷子幼苗爪子的苗子 引入爪筷子 金陵科技學院學士學位論文 第 2 章 手扶式插秧機系統(tǒng)總體設 計 6 由芯片與育苗土苗 苗推苗力與去污幼苗時梳羊角藤苗在幼苗有分管理角色的子過程 一些苗或籽苗的爪布置在預定距離彼此小葉苗 幼苗或爪 筏剪輯 上線插秧機輥 一般 兩到四排苗爪和旋轉臂的旋轉運動鉸接滴相連 上線搖擺種植機 通常一個幼苗爪排具 有連接到鉸鏈的往復樞轉臂 也可以是取苗直接安裝在一組分組驅動的曲柄桿連桿機構 在大多數種植機 取苗途徑旁邊的驅動機構的驅動 同時也得到了控制機制的軌跡控制 關節(jié)軌跡控制機構的導向槽 滑動 凸輪和四個行星齒輪機構等 與各種類型的與各子 植物組織的組成的驅動機構 獲取苗機構包括縱向和橫向機構方向盤苗機構 其職責是 及時的 定量的幼苗苗在門口 讓每個苗獲取所需爪苗 縱向送秧機構在同一個方向 發(fā)機槍方向苗控制重力和強迫提交兩種類型苗的 重力車把苗與壓力板的幫助和自身幼 苗的重量 苗準備緊靠門 在人的種植機常常使用的 變化與盒在苗的形式的數目和苗 的數目及其送苗等苗發(fā)送均勻能力差 藤通過強制縱向進給機構定期推秧苗 其控制 苗木和分布式發(fā)送兩種類型的苗木整體調整的能力 前者主要用于與土壤苗 當在紙箱 橫向移動端位置的兩端的苗 在整個葡萄苗到門一旦推力 將主要用于打破了苗 幼苗 服用一次采取幼苗 即相應的對照幼苗同時發(fā)送苗相等寬度 幼苗的寬度 側生器官 送苗垂直于同一機器的移動方向進給方向 我們使用了秧苗盒的方法 其中移動也被稱 為換檔機構 他們的動作都分為間歇式和連續(xù)換擋轉向箱盒 間歇式轉向箱提取機制與 土壤和苗木 其特點是使它更容易為幼苗停止分配爪轉向箱 以苗爪波峰點 連續(xù)箱梁 移軸生效操縱苗箱橫向連續(xù)不停的運動 具有自動轉換后移動到極限位置的兩端 因而 分苗期 幼苗和種子箱爪與土苗的相對運動 機電廠架是安裝的組件和機構 其中有一 個良好的剛性和重量輕的基礎 每個機架船舶連接 可分為整體式和在兩個方面闡述 集成插入深度調節(jié)器插入在黑暗中 機架和船閘 鉸接式底盤和只船閂種植深度的顏色 變化的連接泥英尺的跑道 運送到穿浮子 與機器的全部重量 通常運行前齒輪和所述 浮體 人種植機的軸承 都沒有在設備上運行 由人得出的軌道 因此 船面在滑泥 自走式機械插秧機行走裝置設置有驅動輪 導輪和陸地運輸輪 車輪采用多刃的鐵輪子 和一個單輪驅動 兩輪驅動和四輪驅動等品種 攜帶浮子有正始船舶和相互浮動板的重 量的一部分隔開的是該機支持兩種形式 中國驅動自行式機械插秧機使用前驅動輪 隨 后整個漿紗式船驅動的兩個尾輪作為陸上運輸的安裝 具有結構簡單 以很小的阻力 光的操縱 直線和通過性能好等特點的彎曲 日本前前面的兩個導向輪 驅動兩個后輪 加 3 4 浮板 和駕駛四個輪子加浮板之后 日本自走式機動插秧機手使用兩輪驅動加浮 板的 能量和發(fā)動機 變速器和方向盤 齒輪 離合器的自走式機械插秧機驅動部的其 他電動部件等操舵包括在內 此外 還有各種配套資金 信號監(jiān)測裝置 牽引架 配套 處植物上手 籃子和幼苗遮陽篷 2 2 手扶式插秧機的動力性能比較 金陵科技學院學士學位論文 第 2 章 手扶式插秧機系統(tǒng)總體設 計 7 表 2 2 原動機性能比較 類別 柴油機 氣缸馬達 液壓馬達 柴油機 尺寸 較大 較小 較小 較大 功率及取范圍 功率大 0 3 1000KW 范圍廣 功率比柴油機 大 一般在 2 2KW 以下 尤其適用于 0 75KW 以下的 高速傳動 功率最大 受實際 油壓和馬達尺寸的 限制 功率大 5 38000KW 重量 大 比柴油機大 最大 大 輸出剛度 硬 軟 較硬 較硬 運行溫度控制 溫度應低于許 應值 排氣時空氣膨 脹 噪聲較大 排氣處應安裝 消聲器 對油箱進行風冷或 水冷 調整方法和性 能 直流柴油機用 改變電樞電阻 電壓或改變磁 通的方法 交 流柴油機用變 頻 變極或變 轉差率的方法 用氣閥控制 簡單 迅速 但不夠精確 通過閥或泵控制改 變流量 調速范圍 大 較難 噪聲 小 較大 較大 較大 維護要求 較少 少 較多 較多 初始成本 低 較高 高 高 運轉費用 最低 最高 高 高 應用 很廣 需要動 力電源 小功率高速場 合 較廣 很廣 如各種車輛 船舶 農用機械 工程機械和壓縮機 等等 2 3 手扶式插秧機動力的計算與選擇 考慮到土溝插秧機網站的工作環(huán)境和工作要求 地上封閉插秧機起動轉矩和轉速范圍 等等 我選擇了柴油發(fā)動機作為動力 由于制造和機工作所處的環(huán)境不同的是 在柴油 發(fā)動機的工作環(huán)境是明顯不一樣的 在大多數情況下 在柴油發(fā)動機中的灰塵的環(huán)境氣 氛和不同成分的水 有的甚至在水下工作在周圍的一些腐蝕性氣體或爆炸物潮濕的地方 以確保該柴油機可以是不同的前進順利是安全的工作環(huán)境的柴油發(fā)動機還提供了多種住 宅類型 這些類型包括 開放式 屏蔽 密封 防爆 要求的其他機構運行功率小 所以總 P 的粗略估計不超過 10KW 金陵科技學院學士學位論文 第 2 章 手扶式插秧機系統(tǒng)總體設 計 8 品牌 常柴 型號 S195 分類 單缸柴油機 配套功率 10 6KW 2200r min 金陵科技學院學士學位論文 第 3 章 帶傳動的計 算 9 第 3 章 帶傳動的計算 3 1 帶傳動設計 單缸柴油機輸出功率 P 10 6kW 轉速 n1 2200r minedAdPK 表 3 1 工作情況系數 AK 原動機 類 類 一天工作時間 h工作機 10 10 1 6 16 0 10 1 6 16 載荷 平穩(wěn) 液體攪拌 機 離心式水 泵 通風機和 鼓風機 離7 5kW 心式壓縮機 輕型運輸機 1 0 1 1 1 2 1 1 1 2 1 3 載荷 變動 小 帶式運輸 機 運送砂石 谷物 通風機 發(fā)7 5kW 電機 旋轉式 水泵 金屬切 削機床 剪床 壓力機 印刷 機 振動篩 1 1 1 2 1 3 1 2 1 3 1 4 載荷 變動 較大 螺旋式運 輸機 斗式上 料機 往復式 水泵和壓縮機 鍛錘 磨粉機 鋸木機和木工 1 2 1 3 1 4 1 4 1 5 1 6 金陵科技學院學士學位論文 第 3 章 帶傳動的計 算 10 機械 紡織機 械 載荷 變動 很大 破碎機 旋 轉式 顎式等 球磨機 棒磨 機 起重機 挖掘機 橡膠 輥壓機 1 3 1 4 1 5 1 5 1 6 1 8 根據 V 帶的載荷平穩(wěn) 兩班工作制 16 小時 查 機械設計 P 296 表 4 取 KA 1 1 即 1 061 kWdAedPKk 3 2 選擇帶型 普通 V 帶的帶型是按照功率和小帶輪的轉速來設定的 見圖 13 11 圖 3 1 帶型圖 按得出的數據 Pd 和小帶輪的轉速 2200r 每分鐘 從圖看得出來 應d801 選擇 A 型 V 帶 3 3 確定帶輪的基準直徑并驗證帶速 從相關引用書目第 頁表格中 13 7 找到 小帶輪基準尺寸 298 設得 dd1 90mm ddmin 75 mm 金陵科技學院學士學位論文 第 3 章 帶傳動的計 算 11 表 3 2 V 帶帶輪最小直徑 mind 槽型 Y Z A B C D Emind 20 50 75 125 200 355 50021 240 8 90 85 25dd 所 以 從相關引用書目第 295 頁 13 4 找出 V 帶輪的基準直徑 設 250mm2d 誤差驗算傳動比 為彈性滑動率 2150 83 9 12 di 誤 誤差 滿足條件12 830 0 8i 誤 帶速 1914v 6 79 66dnms 滿足 5m s v300mm 應該用 E 型輪輻式帶輪 所以 小帶輪用 H 型孔板式 大帶輪用 E 型輪輻式的構造 帶輪的材料 灰鑄鐵 HT200 3 7 確定帶的張緊裝置 選用結構簡單的張緊裝置 3 8 計算壓軸力 從相關引用書目從 找到 初拉力是 上面已得到P3012表 F013 46N 153 36o z 4 因此計算得 1a 1a5 7sin 2 sin 1038 4N2 ooFz 表 3 5 普通 V 帶輪的輪槽尺寸 槽型 項目 符 號 Y Z A B C D E 基準寬度 b p 5 3 8 5 11 0 14 0 19 0 27 0 32 0 基準線上槽深 h amin 1 6 2 0 2 75 3 5 4 8 8 1 9 6 基準線下槽深 h fmin 4 7 7 0 8 7 10 8 14 3 19 9 23 4 槽間距 e 8 0 3 12 0 3 15 0 3 19 0 4 25 5 0 5 37 0 6 44 5 0 7 第一槽對稱面 至端面的距離 f min 6 7 9 11 5 16 23 28 最小輪緣厚 5 5 5 6 7 5 10 12 15 帶輪寬 B B z 1 e 2 f z 輪槽數 外徑 d a 輪 32 對 60 金陵科技學院學士學位論文 第 3 章 帶傳動的計 算 14 34 80 118 190 315 36 60 475 600 38 應的基 準直徑 d d 80 118 190 315 475 600 槽 角 極限偏差 1 0 5 V 帶輪按腹板 輪輻 結構的不同分為以下幾種型式 1 實心帶輪 用于尺寸較小的帶輪 見下圖 d2 53 d 時 32a 2 腹板帶輪 用于中小尺寸的帶輪 見下圖 0m時 b 3 孔板帶輪 用于尺寸較大的帶輪 見下圖 1 時 c 4 橢圓輪輻帶輪 用于尺寸大的帶輪 見下圖 d5 時 32d a b c d 圖 3 2 帶輪結構類型 現在我們可以得出結果 小帶輪用實心帶輪 大帶輪選孔板帶輪 金陵科技學院學士學位論文 第 4 章 軸的設計與校 核 15 第 4 章 軸的設計與校核 4 1 軸的設計 1 算出作用于帶輪上的力 因已知低速級帶輪的直徑為 500 2dm 而 F 8926 93 Nt 23dT 31495 0 F F 3356 64 Nrt on 06 138 cs2tan6 cosa 84 5 F F tan 4348 16 2315 31 Nat t 如圖 4 1 可看到圓周力 徑向力 和軸向力的方向 r 圖 4 1 軸的載荷分布圖 2 初設定軸的最小直徑 金陵科技學院學士學位論文 第 4 章 軸的設計與校 核 16 1 首先從我們書目 式子 15 2 毛估軸的最小直徑 選 45 鋼材質 調質處理 從我370p 們書本 設出 于是式子如下 370p156 表P12 oA 112 60 36mnPdo763 53min 84 軸的結構設計 1 以軸向定位為準則 來設定軸的尺寸 先取滾動軸承 具體是單列圓錐滾子軸承 參照工作要求并且按照 80 毫米 md47 從軸承產品目錄中初步選取 0 基本游隙組 標準精度級的單列圓錐滾子軸承 GB T 297 1994 30217 型 它的尺寸是 d D T 85 mm 150 mm 30 5 mm 因此 為 8550 8 毫米 右端圓錐滾子軸承用套筒來實現定位 套筒寬設 14 mm 因此 為 44 5 毫米 l16 選安裝帶輪處的軸段 為 90 毫米 帶輪和左軸承之間是以套筒來定位的 前d 面已經提到 帶輪 的寬度為 90 毫米 為使套筒端面安全的壓緊帶輪 該軸應當微微轂 比輪轂寬度小 所以設 為 86 毫米 帶輪的右端是以軸肩來定位的 軸肩高l h 0 07d 因此設得 h 為 7 毫米 式子為 得出 104 毫米 軸環(huán)寬度 設 bmd65 h4 1 為 12 毫米 軸承端蓋總的寬度是 37 5 mm 按相關要求 設端蓋的外端面與半聯軸器右端面 間距為 所以選擇 為 67 5 毫米 ml30 l50 到這里為止 基本上都設定低速軸的各段直徑和長度 圖 4 2 低速軸的結構設計示意圖 表 4 1 低速軸結構設計參數 段名 參數 直徑 mm 65 H7 k6 80 85 m6 90 H7 n6 104 85 m6 長度 mm 105 67 5 46 86 12 44 5 金陵科技學院學士學位論文 第 4 章 軸的設計與校 核 17 鍵 b h L mm 20 12 90 25 14 70 C 或 R mm 處 2 45o R2 處 R2 5 處 R2 5 處 R2 5 處 R2 5 處 2 5 45o 2 軸上的零件的周向定位 按 為 90 毫米 從我們書本上 表格 6 1 可找出 平鍵截面是 b h 25 d 106p mm 14 mm 用鍵槽銑刀加工 長是 70 毫米 為與軸有很好的配合 因此選帶輪轂與軸 的配合為 同理 半聯軸器與軸之間 是用平鍵為 20 mm 12 mm 90 mm 的尺寸來連H7n6 接的 半聯軸器與軸的配合為 滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合的 設軸的直H7k6 徑尺寸公差 m6 3 設定軸上圓周和倒角尺寸 從我們書本上找出 表格 15 2 設得軸左端倒角 2 和右端倒角是 2 5 365p45 45 各軸肩處的圓角半徑是 處是 R2 其它 R2 5 4 算得軸上的載荷 按結構圖來做出軸的計算簡圖 當設定軸承的支點方位時 應從相關引用書目中 a 值 關于 30217 型圓錐滾子軸承 從相關引用書目中可找出 a 29 9 mm 因此 作為簡支梁 的軸的支承跨距 57 1 71 6 128 7 mm 按軸的計算簡圖最后作出軸的彎矩圖和 mmL6 1758 60 1432 扭矩圖 見圖 7 1 從軸的結構圖以及彎矩和扭矩圖中 我們看到截面 是危險截面 過程如下 57 1 71 6 128 7 mmL6 1758 60 1432 4 966 34 NFNHt 0 332 923 3 960 59 NFLt 86 175 4832 2 676 96 N1NVN Dar0932 2 16 5 3 356 64 2 676 96 679 68 N2FNVr 816 4 966 34 57 1 283 578 014 mMH 8 712Lm 金陵科技學院學士學位論文 第 4 章 軸的設計與校 核 18 2 676 96 57 1 152 854 416 1VMmNLFN 2 9873 1480 679 68 71 6 486 65 09 2 63 322 150 53 1VH 1952221 25 04 6Nm 287 723 45 28780 表 4 2 低速軸設計受力參數 載 荷 水平面 H 垂直面 V 支反力 4 966 34 N 3 960 59 1FNH2F N 2 676 96 N 679 68 1NVF2F N 彎矩 M 283 578 014 m 8 7 152 854 416 1Mm 486 65 09 2V 總彎矩 322 150 53 287 723 451M2 扭矩 T 1 410 990 Nm 4 2 軸的校核 1 按彎曲扭轉合成應力校核軸的強度 如果選中 通常只檢查軸的最大彎矩和扭矩截面 即危險路段 C 抗拒的力量 推薦的 書籍的公式 15 5 并在表 7 2 中的數據 以及單向旋轉 扭轉剪切應力脈動周期應力 設 0 6 軸的計算應力 MPa 12 4 MPaca WTM 2321 223150 61409 從我們書本上找出 表格得出 60MP 因此 證明軸是安全的 362p1 aca 1 2 軸的疲勞強度精確控制 1 判決險段 的橫截面 B 完全由扭矩效應 雖然電壓花鍵軸肩和所述過渡配合通過濃縮 軸的疲勞強度都引起的 而是由于柄部的最小直徑衰減扭轉力是如此大手筆決定部分 A B 無需檢查 在軸上 橫截面 和 的疲勞強度應力集中的壓配合的截面 C 等于剖 應力集中的 影響 以及一個橫截面 的最大載荷的載荷下所造成的最嚴重的 從點的應力集中 但 金陵科技學院學士學位論文 第 4 章 軸的設計與校 核 19 剖視圖 對扭矩的影響 而在軸直徑大 這是沒有必要的強度的檢查 雖然上的最大應 力 而且應力集中的橫截面 C 不是 引起干涉配合和鍵槽的應力集中是在兩端 這里的柄 部的最大直徑 所以不需要截面 C 中 部分 和 顯然較少的控制必要的控制 從我們 的第一章秀附錄 3 書籍與應力集中系數比鍵槽小壓配合 從而軸段 左側的控制比較正 確即可 2 截面 左側 抗彎截面系數 W 0 1 0 1 61 412 5 3d385 3m 抗扭截面系數 0 2 0 2 122 825 Tw 截面 的右側的彎矩 M 為 90 834 04 21L463 14375 2 0Nm 截面 上的扭矩 為 1 410 990 3T3Nm 截面上的彎曲應力 1 48 MPabMW7290 568 41 截面上的扭轉切應力 11 49 MPa3T458 從我們書本上 表格 15 1 可找到以下數據 362p aBMP40 aMP271 aPT15 截面上由于軸肩而形成的理論應力集中系數 及 從我們書本上找出 附表格 3 2 40p 可找到以下數據 因此 2 5098rd D085d 1 6 經插值后找出數據為 1 9 1 29 又從我們書本上 附圖 3 1 找出軸的敏性系數是41p 0 88q0 84 因此有效應力集中系數從式子是 1 756K1 1 91 082 54q 金陵科技學院學士學位論文 第 4 章 軸的設計與校 核 20 從我們書本上 附圖 3 2 的找到尺寸系數 從我們書本上 附圖 3 3 找到42P0 64 3P 扭轉尺寸系數 0 7 軸按磨削加工 從我們書本上 附圖 3 4 找到表面質量系數為 4P0 92 軸為經表面強化處理 就是 則從我們書本上找出 式子 3 12 得出綜合系數1q 25P 是 756104 9kK 2831 又從我們書本上 及 3 2 得出碳鋼的特性系數是 31 取0 12 0 1 取5 5 再算安全系數 值 從我們書本上找出 式子得出 caS374P S 65 66 maK 12 810 S 16 92 tak 15 49 49 22 16 38 S 1 5 ca 02 S615 證明安全 3 截面 右側 抗彎截面系數 W 0 1 0 1 72 900 3d390 3m 抗扭截面系數 0 2 0 2 145 800 Tw 截面 的右側的彎矩 M 為 90 834 04 21L463 14375 2 0Nm 截面 上的扭矩 為 1 410 990 3T3Nm 截面上的彎曲應力 金陵科技學院學士學位論文 第 4 章 軸的設計與校 核 21 1 25 MPabMW7290 1568 34 截面上的扭轉切應力 9 68 MPa3T1458 過盈配合處的 從我們書本上 附表格 3 8 中用插值法求出 設得 0 8 k 3Pk 算式如下 3 24 0 8 3 24 2 59k k 軸按磨削加工 從我們書本上 附圖 3 4 找到表面質量系數數據 4P0 92 軸為經表面強化處理 就是 則從我們書本上找出 式子 3 12 算出綜合系數1q 25P 為 3 33 756104 9kK 283 2 681 又從我們書本上 及 3 2 找出碳鋼的特性系數數據 31 設得0 12 0 1 設得5 5 然后再算安全系數 值 從我們書本上找出 式子得出 caS374P S 66 07 maK 12 10 S 16 92 tak 159 68 22 11 73 S 1 5 ca 02 S21 5 從以上式子知 本軸的截面 右側的強度也是足夠的 金陵科技學院學士學位論文 第 5 章 鍵的選擇與校 核 22 第 5 章 鍵的選擇與校核 5 1 帶輪 1 上鍵的選擇與校核 5 1 1 鍵的選擇 鍵都選擇 A 型的圓頭普通平鍵 材質是 45 鋼 鍵的尺寸如下表 表 5 1 帶輪 1 上鍵的尺寸 軸 鍵 鍵 槽 寬度 b 深度 極限偏 差 一般鍵 聯結 軸 t 轂 1t 半徑 r 公 稱 直 徑 d 公 稱 尺 寸 b h 公 稱 尺 寸 b 軸 N9 轂 9sJ 公稱 尺寸 極限 偏差 公稱 尺寸 極限 偏差 最小 最 大 2 8 8 7 8 0 0 036 0 018 4 0 0 2 0 3 3 0 2 0 0 25 0 40 5 1 2 鍵的校核 1 鍵的剪切強度驗算 鍵在傳遞動力的過程中 受力圖見圖 5 1 圖 5 1 鍵剪切受力圖 鍵的剪切受力圖如圖 5 1 所示 鍵的許用剪切應力是 30 從上面得到 軸上受aMP 到的轉矩 T 55 N m 由鍵的剪切強度條件式子 金陵科技學院學士學位論文 第 5 章 鍵的選擇與校 核 23 2 TblD 5 1 10 M 30 結構合理 332581010 aP a 2 鍵的擠壓強度校核 受力情況見圖 5 2 所示 先選鍵的許用擠壓應力 100 aP 圖 5 2 鍵擠壓受力圖 由 5 2 SFAbl 2000 N3368102510s 又有 5 3 bsFsA 8 結構合理32051 aMP bs 5 2 帶輪 2 上鍵的選擇與校核 5 2 1 鍵的選擇 同上所述 鍵都選擇 A 型的圓頭普通平鍵 材質是 45 鋼 鍵的尺寸如下表 表 5 2 帶輪 2 上鍵的尺寸 軸 鍵 鍵 槽 公 公 寬度 b 深度 金陵科技學院學士學位論文 第 5 章 鍵的選擇與校 核 24 極限偏差 一般鍵聯結 軸 t 轂 1t 半徑 r 稱 直 徑 d 稱 尺 寸 b h 公 稱 尺 寸 b 軸 N9 轂 9sJ 公稱 尺寸 極限 偏差 公稱 尺寸 極限 偏差 最小 最大 35 10 8 10 0 0 036 0 01 8 4 0 0 2 0 3 3 0 2 0 0 25 0 40 5 2 2 鍵的校核 鍵的剪切受力圖如圖 5 6 所示 其中 b 10 mm L 50 mm 鍵的許用剪切應力為 30 由前面計算可得 軸上受到的轉矩 T 110 N m 由鍵的剪切強度條件 aMP 其中 D 為帶輪輪轂直徑 5 4 2 TblD 6 3 M 30 結構合理 33210057 aP a 同理校核鍵的擠壓強度 其受力如圖 5 7 初取鍵的許用擠壓應力 100 bs aMP 由 5 5 SFAbl 3150 N33610510 s 又有 5 6 bsFsA 6 3 結構合理3150 aMP bs 金陵科技學院學士學位論文 第 6 章 主要部件的設 計 25 第 6 章 主要部件的設計 6 1 鋤頭部件的設計要求 采礦是土壤的作用的一部分挖彼此 底部和在屏幕上殼體 挖掘部件要求如下 在減少挖泥土掏凈的情況 b 挖掘深度不傷害穩(wěn)定的 可以根據需要進行調整 鏟由于較強粉碎機容量 重粘土 以確保底部床墊挖可以被傳遞給提供的圖用于容納在 地面有利條件 小 D 需要挖掘要素描繪性 切削刃的耐磨性 為了滿足模塊化采區(qū)這些要求 這種由三角形平面 鏟持有人意味著更多的采礦鏟和圓 刀切斷土壤成分 用螺絲采礦鏟和鏟架 鏟機架連接到機架 Setsudo 圓形刀片的安裝 高度可調節(jié) 棉花采礦鏟的主要功能挖掘晃動 房子資源 減少污垢的量在機器和能源消耗 又能防 止草和泥土奎不同土壤濕度 任務或任務的圓滿完成挖鏟糾結與采礦鏟連接是非常困難 的 所以挖鏟他的要求 1 所有墳墓 墓碑 以確保網絡 2 灰塵在機器的量是盡可能少 3 盡量以松土和粉碎的增加是搖勻成功運到殼體裝置 4 這樣至少草和雍的糾結能耗阻力站之遙 為了滿足上述要求 該機選用聯合采礦鏟 通過由鏟的二階平面框架特別是鏟 6 2 挖掘鋤頭的設計 采礦鏟是用最少的開挖土任務 取下塊莖 并在可能破碎松土上漲背后被送到外殼 和需要的能量消耗降到最低克服各種障礙 下的每個土壤類型和水分 所述一個或多個 任務的成功完成 是非常困難的與它相關聯 二階聯合開采鏟鏟鏟平整的表面組成 挖鏟鏟牢牢架 鏟滑雪之間留有空間 6 2 1 鏟體總寬度 挖掘鏟寬度以適應分布的寬度 從而使凈計數 計數盡可能少從線之間的土壤的太 多 因此 要在棉花設計在分布寬度和距離的田間生長的情況下被認為是也考慮到工廠 當機機向前 挖鏟裝配偏差幅度數據的基礎上棉花種植 并確保有效的調查顯示 多數 帶來我們的棉花品種塊莖 從 50 70 厘米 壟寬 40 50 厘米 以確定的 30 40 厘米分 布的平均寬度 由于采礦機線 2 線的數量的 鑒于上述因素的 的鏟本體 B 120 厘米 總寬度 一勺寬度 60 厘米 鏟刃角 金陵科技學院學士學位論文 第 6 章 主要部件的設 計 26 當選擇挖鏟刃角度值被認為是雜草莖和滑鏟刀 所以從如圖所示打滑 力的邊緣莖 它必須滿足下面的不等式 111 tgRunnt 式子里 鏟刃的摩擦力 N t 鏟刃的法向壓力 N n1 鋼的摩擦系數 tgu1u 從圖中得到下列不等式 2 90sinco111 tgR 作用于鏟刃的阻力 N 1 鏟刃張角的大小必須使莖稈和雜草能夠沿刃口滑移 角過大 莖稈和雜草不能被 切斷 會引起鏟前堵塞 但 角減小時 要達到同樣的挖掘寬度 則必須增加鏟的長度 這樣就會增大工作阻力 因此 在土壤濕度大或雜草多的條件下作業(yè) 其 角應取小些 據試驗表明 挖掘鏟的鏟刃張角 在 80 120 范圍內較適宜 當 角大于 120 后 莖稈 和雜草不易與鏟刃形成滑移現象 因而容易引起堵塞 摩擦角 40 42 摩擦系數為1 0 85 一 0 9 如果莖稈和雜草能夠滑移鏟刃 土壤一定能夠滑移鏟刃 因為土壤與鋼的 摩擦角小于莖稈與鋼的摩擦角 因此該挖掘鏟鏟刃夾角 96 鏟面傾角 鏟面傾角 Q 和挖掘鏟的長度 L 可由圖 3 1 求出 根據受力圖分析可得方程式 sincosGFP N u P 挖掘鏟移動時掘起物所需的力 N G 鏟面上掘起物的重力 N F 土壤對鏟的摩擦力 N N 挖掘鏟對土壤的反作用力 N p 土壤對挖掘鏟的摩擦系數 土壤對鋼的摩擦系數為 0 577 一 0 721 p tan 摩擦角 30 36 將三式聯立可求得 GuP tan 金陵科技學院學士學位論文 第 6 章 主要部件的設 計 27 tan t1 uGuP 挖掘鏟的工作阻力不僅是由掘起的土壤沿著挖掘鏟面移動而產生的 而且也是由切 割土壤而造成的 鏟刃切割土壤所需要的力 KA1 鏟體受到總阻力的表達式如下 AGPR tan 1 式子里 K 挖掘壟溝的比阻系數 見表 6 12 mN A 鏟起來壟臺的橫截面積 表 6 1 棉花挖掘鏟挖掘薯壟時的比阻系數 挖掘比阻系數數 土壤性質質 比阻最小值 N 時 比阻最大值 N 擴 輕質土壤 1600000 2000000 中等輕質土壤 2000000 2400000 中等堅實土壤 2400000 3000000 據資料介紹 當臉部鏟的崛起 0 0410 052 平方米橫截面 A 在光的土壤 150 摩擦角 36 沿表面采礦鏟低權重 G 314 405N 運動電阻的 P 移動 394 500N 挖 切削力 P1 650 930N 挖掘總電阻 R 的大小 1044 1430N 困難的條件下 R 值可以等 于或超過 3150N 以挖掘深度 h 為 15 18 厘米 鏟閣樓一 15 摩擦角 36 總電阻是基于上述分析計算鏟 1930 2218N 2 型 4UT 棉鏟挖掘機挖掘不超過 6500N 的 總電阻 如果超過一個值式 2 6 將在電梯槽鏟粘和棉會帶來散射從側面看 在這種情況 下 被安裝在挖掘鏟合適板或修飾的蛋白質分離器刮刀的兩側 事實上 用鏟挖高度 h 必要角度被打破和的標準松土 小時后到另一個鏟合適類型的裝置升級殼體的尺寸 一 般 角度部件 這將有助于粉碎機 但電阻的增加 當 a 25 固體土壤介質是相當 奎大地 因此 其中 h 是恒定挖鏟綁定延伸的長度 這樣也導致電阻增加的情況下和在 角 減小時 它出現的值 較大的角度 鋤總提取的長度越短 所選的棉栽秧牽引機支持 50 千瓦的 40 5 拖拉機 因為較大的工作速度 工作效率 理論上較高 但增加了挖隨運行速度抵抗力 使土壤不完全降解 留下大地馬鈴薯軸工 作速度過低 則生產率太低 使得及時插秧機棉花 它應該有一個合適的工作速度范圍 根據圖 2 1 這取決于點 C 的位置比距離溝挖掘深度 14 20 厘米 在上述因素的影響 棉花播種號碼鏟閣樓 A1 170 A2 20 取稍大 在第二級平面鏟轉折點 B 底土的崛起 已經逆轉有利于霧化器的作用 金陵科技學院學士學位論文 第 6 章 主要部件的設 計 28 6 2 2 鏟體總長度 挖掘鏟鏟體長度與鏟面傾角 a 的關系 如下式子 21sinsi hL 按類似挖掘鏟的長度 設 L 40cm 確保挖不倒在地上 棉花雙方 雙方都需要把挖鏟加擋板平行四邊形機架焊接 挖鏟鏟鏟多片板變形 導致葉片和鏟鏟板 這帶來許多優(yōu)點之間的間隙 1 一方面 實現了葉片尖端與地面 以減少 以降低電阻的接觸面積 2 在另一方面降低了機器的前部的重量 尖銳鏟防止下陷 多片式鏟在工作時發(fā)生局部磨損 更換方便 維護成本低 通常 在土壤中的塊莖分 布寬度為 400mm 表面下的塊莖深度分布通常 120 200mm 之間 為了保證切割刃的傾斜角度的自動切斷刃清理功能由功率決定的 以便克服在葉鏟摩 擦土壤剪切滑動 式子是 Fp 90sin 式子里 p 鏟刃上的阻力 n 鏟刃上的正壓力 r 鏟刃上的滑切力 F 鏟刃與土壤之間的摩擦力 且 tanPF 為摩擦角 90cos Pn 代入得 90 一般土壤對鋼的摩擦角為 35 26 取 0 所以 60 如果鏟的數量是五個 鏟 100 毫米單個片材寬度 尺寸 250 毫米 60 鏟刀角 踢 閣樓如 15 至 25mm 鏟之間的差距 為了保證沒有任何采礦鏟在地上挖和塊莖落在任一側 該挖布置在兩個相對側鏟艙 壁平行四邊形 焊接機架 金陵科技學院學士學位論文 第 7 章 地輪和機架的設 計 29 第 7 章 地輪和機架的設計 7 1 地輪的設計 地輪的最重要的作用是使在跑步機的過程中平衡的車輪支撐作用 到插秧機插秧機 機采礦鏟克服當存在于前很大的阻力 該輪應設計成具有良好的適應性 并能確保在不 平坦表面的情況下準確地控制挖掘深度 您可以選擇鐵輪材料 結構板狀腹釋放 設置 在框架上的不同緊固位置可以適于工作深度 7 2 機架部分的設計 插秧機單元性能的挖掘穩(wěn)定的深度 牽引單元 運輸通過主要性能特征和相適應的 表面性能被收集多功能機棉籽歌曲懸浮液的裝置上的影響力 該設計使用植物機和懸掛 器本體上的拖拉機的三點聯動放置在一個空間機構的一個三點懸置式機構 可在垂直和 水平四四桿連桿機構中看到 兩個四連桿機構在相反的效果的瞬時旋轉的各種力和力矩