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沈陽化工大學科亞學院 畢業(yè)設計 論文 答辯成績評定 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計 論文 答辯委員會于 2015 年 6 月 5 日 審查了機械設計制造及其自動化專業(yè) 孟繁逸 的 畢業(yè)設計 論文 設計 論文 題目 XK 450A 開煉機設計 設計 論文 專題部分 系統(tǒng)總設計方案 XK 450A 開煉機 的設計計算 參考文獻 設計 論文 共 37 頁 設計圖紙 6 張 指導教師 董林福 評 閱 人 畢業(yè)設計 論文 答辯委員會意見 成績 學院答辯委員會 主任委員 簽章 年 月 日 畢業(yè)設計 論文 任務書 機械設計制造及其自動化專業(yè) 1101 班 學生 孟繁逸 畢業(yè)設計 論文 題目 XK 450A 開煉機設計 畢業(yè)設計 論文 內(nèi)容 1 設計圖紙 這和 A1 圖不少于四張 含總圖 2 設計計算說明書統(tǒng)一用 A4 紙 標準格式 正文不少于 20 頁 含中英文摘要 3 查閱技術(shù)資料的文獻綜述 3000 字以上 畢業(yè)設計 論文 專題部分 主機設計 起止時間 2015 年 3 月 6 日至 2015 年 6 月 5 日 指導教師 簽字 2015 年 月 日 沈 陽 化 工 大 學 科 亞 學 院 本科生畢業(yè)設計成績考核評價表 答辯小組 年 月 日 畢業(yè)設計 名 稱 XK 450A 開煉機設計 專 業(yè) 機械設計制造及其自動化 班級 1101 姓名 孟繁逸 評價人 權(quán)重 評價點 得分 10 圖紙完備 整潔 設計說明書的撰寫質(zhì)量 5 分析 計算 論證的綜合能力 5 能綜合運用所學知識和專業(yè)知識 獨立工作能力強 指導教師 5 畢業(yè)實習表現(xiàn) 進度表書寫情況 10 設計的有重大改進或獨特見解 有一定應用價值 5 設計的難度和工作量 結(jié)合本專業(yè)情況 5 計算 圖紙 公式 符號 單位是否符合工程設計規(guī)范 評閱人 5 說明書的條理性 語言 書寫 圖表水平 10 設計規(guī)格符合要求及答辯規(guī)范程度 10 答辯掛圖準備情況 10 答辯中思維敏捷 知識面寬厚程度 10 回答問題的正確性 有無錯誤 答辯小組 10 是否有創(chuàng)新意識 設計是否有新意 合計 分數(shù) 教師 評閱人和答辯小組按以上各條的相應評價點給出得分 合計總分數(shù) 在總成績分數(shù)中 90 100 分為優(yōu)秀 80 89 分為良好 70 79 為 中等 60 69 為及格 不足 60 分為不及格 列入本表右側(cè)成績欄中 注意 有嚴重抄襲現(xiàn)象的學生成績應定為不及格 有抄襲現(xiàn)象 但不嚴重的學生成績應降檔處理 指導教師 評閱人及答辯小組對 此應切實注意 如有不可解決的分歧 可交于院系答辯委員會裁定 成績 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)論文文獻綜述 機械設計制造及其自動化 姓名 孟繁逸 班級 機制 1001 指導教師 董林福 我所研究的課題是開煉機 下面是我所做關(guān)于開煉機文獻綜述 隨著技術(shù)的不斷發(fā)展 開煉機的結(jié)構(gòu)和性能有了很大改進 在 新式開煉機中 采用液壓馬達作為動力傳動裝置 使傳動平穩(wěn) 噪 音降低 采用自動調(diào)心滾柱軸承火填充 MC 尼龍軸襯作為輥筒軸承 以節(jié)約電能或軸襯銅材 并簡化維護保養(yǎng) 調(diào)距裝置采用液壓結(jié)構(gòu) 具有過載保護功能 調(diào)距方便 并可指示工作橫壓力值 為了適應 煉膠工藝的要求 大規(guī)格開煉機采用圓周鉆孔輥筒 提高溫控效果 此外 為安裝方便 采用橡膠防震墊取代地腳螺栓 在中小規(guī)格開 煉機上采用電氣制動 簡化了制動裝置 提高了制動效果 開煉機 的一系列改進 使其在技術(shù)上達到了一個新的水平 使用開煉機對膠料進行塑煉 是最早應用的一種塑煉方法 它 是將生橡膠膠塊置于兩輥筒之間 借助于輥筒的剪切力作用使橡膠 的分子鏈受到拉伸而斷裂 從而獲得可塑性 使用開煉機塑煉 其 塑煉溫度通?？刂圃?100 以下 這種塑煉屬于低溫機械式塑煉 采用開煉機塑煉的優(yōu)點是塑煉膠的可塑性均勻 熱可塑性小 所得膠料的收縮性能小 設備的工藝靈活性較強 適用面寬 投資 較小 因此 開煉機適用于膠種變化多 生產(chǎn) 膠料 用量較少的 橡膠制品企業(yè) 開煉機塑煉的缺點是操作勞動強度大 生產(chǎn)效率較 低 工作條件差 查閱 橡膠機械設計 此書詳盡的介紹了 開煉機的概述 分 類 用途 基本結(jié)構(gòu) 工作原理 技術(shù)特征等 開煉機的主要性能 參數(shù) 輥筒直徑和長度 滾距 速比 接觸角 橫壓力 傳動功率 生產(chǎn)能力等 開煉機傳動系統(tǒng) 傳動形式 電機選擇等 開煉機 的主要零部件設計 輥筒 滾筒軸承 橫梁與機架 調(diào)距裝置 安 全制動裝置 擋膠板及翻膠裝置等 下面就此文獻中一些重要內(nèi)容 作以下摘抄 開煉機的工作原理 膠料在被輥筒擠壓的同時 在摩擦力和粘 附力的作用下被拉入輥隙中 形成楔形斷面的膠條 在輥隙中由于 機械力的作用 致使膠料受到強烈的碾壓 剪切和撕裂 同時伴隨 著橡膠分子鏈的氧化斷裂 從輥隙中排除的膠片 由于兩個輥筒表 面速度和溫度的差異而包覆再一個輥筒上 重新返回兩輥間 這樣 多次往復 完成煉膠作用 開煉機的規(guī)格用 輥筒工作部分直徑 X 輥筒工作部分長度 來 表示 單位毫米 例如 XK 450 X 表示橡膠 K 表示開煉機 450 表示開煉機工作部分的長度是 450 毫米 開煉機傳動系統(tǒng)的設計主要包括電動機 減速器 驅(qū)動齒輪和 速比齒輪的選擇與布置 傳動系統(tǒng)設計直接影響開煉機的整體布置 結(jié)構(gòu)型式 占地面積 加工制造和使用與維修 為此 設計師必須 給予充分重視 開煉機橫壓力是指膠料對滾筒的徑向作用力 它是開煉機機械 設計的重要參數(shù) 開煉機橫壓力的計算主要建立在以下三種理論之 上 1 建立在經(jīng)驗統(tǒng)計基礎之上的橫壓力計算 2 建立在膠料捏煉流體動力理論基礎上的橫壓力計算 3 建立在相似理論上的橫壓力計算 由于橫壓力是開煉機設計的基本參數(shù) 所以合理的選擇橫壓力 是十分必要的 從理論上準確的計算橫壓力是困難的 再設計時一 般是按所設計的開煉機的規(guī)格和主要用途 根據(jù)實際資料選擇單位 橫壓力 再根據(jù)輥筒的工作長度去計算總橫壓力 另一種方法是按 經(jīng)驗統(tǒng)計公式計算橫壓力 再對計算結(jié)果進行充分的分析對比 最 后確定橫壓力 再一種方法是當所設計開煉機規(guī)格與所掌握的資料 不符時 也可根據(jù)已知某種規(guī)格開煉機的橫壓力 按比例法拆算來 考慮設計開煉機的橫壓力值 輥筒是開煉機主要工作部件 因此 對滾筒的設計要求 1 輥筒影具有足夠的機械強度 剛度 以保證 再正常使用時輥筒 不損壞 2 輥筒的工作表面應具有較高的硬度 耐磨性 耐化學腐蝕性和抗 剝落性 以保證輥筒具有足夠的使用壽命 3 輥筒應具有合理的幾何形狀 盡可能消除局部的應力集中 結(jié)構(gòu) 設計應便于加工制造 4 輥筒應具有良好的導熱性能 內(nèi)表面應有足夠的傳熱面積 網(wǎng)上查詢 青島科技大學學報 自然科學版 書中提到 開 煉機是一種古老的橡膠 塑料加工設備 隨著科學技術(shù)的發(fā)展 各種 各樣的新型煉膠 煉塑設備層出不窮 但開煉機并沒因此被淘汰 而 是隨著橡膠 塑料工業(yè)的迅速發(fā)展 以及橡塑并用的興起而日益興旺 其原因是開煉機有著它自身的獨到之處 結(jié)構(gòu)簡單 設備投資少 易操 作 易觀察 我認為這恰恰是開煉機在今天能仍有一席之地的原因 查閱 橡膠工業(yè)手冊 其中關(guān)于開煉機安全裝置的敘述不叫 詳盡以及先進 為保護開煉機主要零部件在機器由于發(fā)生意外情況而 過載時不受損壞 在輥筒軸承前端裝有安全裝置 基本機構(gòu)有兩種 一 安全片 對安全片的技術(shù)要求 1 材料采用 HT150 2 厚 度誤差不大于 0 05mm 3 每批材料要經(jīng)過試驗后確定厚度 4 安 全片的破壞載荷 Q 為每個軸承最大水平橫壓力的 1 5 倍 二 液壓 安全裝置 其原理是當機器發(fā)生故障 油壓上升 電接點壓力表指 示動針與調(diào)定最大橫壓力值的固定針相接處時 機器立即停車 放 大輥距是負壓降低 其中液壓調(diào)距裝置我比較感興趣讓我想起液壓 可所學知識結(jié)合起來分析一下 感覺很有意思 又重新學習一下淡 忘的知識 橡膠工業(yè)手冊 中關(guān)于開煉機調(diào)距裝置介紹也比較詳細 開 煉機調(diào)距裝置主要有三種 1 手動調(diào)距裝置 這種調(diào)距裝置的特點 是結(jié)構(gòu)簡單 工作可靠 但勞動強度大 適用于中小型規(guī)格開煉機 2 液壓調(diào)距裝置 這種調(diào)距裝置的特點是較電動調(diào)距裝置簡單 操 作方便 外形美觀 缺點是不易維護 密封要求好 不能自動退回 3 電動調(diào)距裝置 它的特點是操作方便 工作可靠 缺點是結(jié)構(gòu)較 復雜 一般為大規(guī)格開煉機所普遍采用 根據(jù)工藝要求 開煉機輥筒表面應保持一定的溫度 一般不超 過 55 60 因此輥筒需設置溫控裝置 常用的輥溫調(diào)節(jié)裝置有 開式輥溫調(diào)節(jié)裝置 特點是結(jié)構(gòu)簡單 冷卻效果好 并可調(diào)節(jié)水 量 缺點是耗水量大 閉式輥溫調(diào)節(jié)裝置 冷卻效果不是很好 但是結(jié)構(gòu)緊湊 耗水量少 鉆孔輥筒溫控裝置 由于冷卻水道貼 近工作表面 因此鉆孔輥道冷卻效果好 但結(jié)構(gòu)復雜 成本高 對 于大規(guī)格的熱煉機和壓片機需采用這種方式 當開煉機發(fā)生故障和出現(xiàn)人身安全問題時 拉近緊急剎車裝置 切斷電源 制動裝置立即剎車 以保障操作者的人身安全和機器免 受損壞 制動方式通常有機械制動 能耗制動 自勵發(fā)電制動和反 接制動數(shù)種 開煉機還有一些附屬裝置 一 翻膠裝置 用途 翻膠裝置配 套安裝在壓片機上 一接卸翻膠代替人工割膠 打三角包和翻膠等 動作 使壓片機翻膠操作機械化 減輕勞動強度 對于 XK 450 主 要性能參數(shù)壓輥和牽引輥尺寸直徑 158mm 長度 1200mm 牽引輥速度 24 28m min 膠片往返速度 2 34 次 min 開煉機工作故障查找分析和排除 輥筒軸承部位過熱 溫度超 100 輥筒工作面溫度偏低 加料量過大 造成輥筒軸承負載 過大 使?jié)?滑油膜層破壞 結(jié)果使軸襯載壓面得不到充分潤滑軸承 溫度因摩擦熱過髙而 升溫 應停止加料 把輥筒工作面溫度加熱升 高到工藝要求溫度 然后再減 少加料量 潤滑油輸入軸承壓力 低或輸入潤滑油量偏少 也可能是輸油管路堵 塞 應停車檢查潤滑 油供應系統(tǒng) 軸承體冷卻循環(huán)水流通不暢或冷卻水流量小 應 加大冷卻水流量或 檢査疏通管路 輥筒軸頸或軸襯嚴重磨損 滑動面粗糙 應停車檢修 磨光兩零件 滑動接觸面或換軸襯 輥筒工作面間距離不能調(diào)小 輥筒工作面間距離不能調(diào)小 輥筒工作面直徑磨削過小 速比齒輪嚙合發(fā)生干涉 應修正齒頂髙 軸承襯磨損嚴重 內(nèi)孔直徑過大 應換軸承襯 輥筒調(diào)距間隙尺寸不準確 調(diào)距裝置中的安全墊片磨損嚴重 或損壞 檢查維修或換安全墊片 調(diào)距螺桿或螺母嚴重磨損 應檢修更換磨損嚴重件 旋轉(zhuǎn)工作輥筒突然停轉(zhuǎn) 兩輥筒工作面間距離過小 輥筒工 作嚴重超載 應適當調(diào)大輥距間 隙 輥筒工作面溫度過低 應 清除輥面上原料 給輥筒繼續(xù)加熱升溫 達到工藝要求溫度后再投 料生產(chǎn) 一次加料量過大 應適當減少料量 輥筒軸承部 位潤滑油不足 軸頸與軸承襯抱軸 壓停車 卸下軸承 體 檢修 磨光軸頸和軸襯 通過對開煉機相關(guān)資料的查詢讓我更深刻的了解了開煉機 沈 陽 化 工 大 學 科 亞 學 院 本 科 畢 業(yè) 論 文 題 目 XK 450A 開煉機設計 專 業(yè) 機械設計制造及其自動化 班 級 機制 1101 學生姓名 孟繁逸 指導教師 董林福 論文提交日期 2015 年 6 月 1 日 論文答辯日期 2015 年 6 月 4 日 畢業(yè)設計 論文 任務書 機械設計制造及其自動化專業(yè) 1101 班 學生 孟繁逸 畢業(yè)設計 論文 題目 XK 450A 開煉機設計 畢業(yè)設計 論文 內(nèi)容 1 設計圖紙 這和 A1 圖不少于四張 含總圖 2 設計計算說明書統(tǒng)一用 A4 紙 標準格式 正文不少于 20 頁 含中英文摘要 3 查閱技術(shù)資料的文獻綜述 3000 字以上 畢業(yè)設計 論文 專題部分 主機設計 起止時間 2015 年 3 月 6 日至 2015 年 6 月 5 日 指導教師 簽字 2015 年 月 日 摘 要 開放式煉膠機簡稱開煉機 又稱雙困混煉機 是橡 塑制品加工應 用最早最廣泛的基本設備之一 它是通過兩個水平設置并以不同的線速 度相對回轉(zhuǎn)的輥筒 并以橡膠或樹脂為主要成分的原材料經(jīng)過剪切 混 合 制成符合生產(chǎn)加工胚形材料 本次畢業(yè)設計課題是 XK 450 開煉機 隨著社會的不斷進步及技術(shù)的 不斷更新 新型的開煉機具有大輥徑 高輥速 大驅(qū)動功率等特點 開 煉機主要由輥筒 滾筒軸承 調(diào)距裝置 機架及橫梁 傳動裝置 調(diào)溫 裝置 安全及之動作裝置與幾座等組成 本文主要針對開煉機的傳動系 統(tǒng)本分做了主要的分析和計算 這次設計的傳動系統(tǒng)采用一臺異步電機 通過圓柱齒輪減速器 驅(qū)動齒輪 速比齒輪而帶動兩個輥筒以不同的線 速度相對回轉(zhuǎn) 這是各類型開煉機普遍采用的一種傳動形式 這種開煉 機結(jié)構(gòu)簡單 工作可靠制造容易且成本低但是缺點是傳動效率相對較低 不易維護 壽命短 此外設計了輥筒的結(jié)構(gòu)和尺寸 對開煉機的機架和 梁部分也做了彎矩合力的校核分析 對其他的及其部件也做了簡單的分 析和選配 關(guān)鍵詞 開煉機 傳動系統(tǒng) 結(jié)構(gòu)形式 Abstract Open rubber mixing machine as open smelting machine also called double mixer It is one of the most basic equipments for the processing of rubber and plastic products It is through two level settings and with different line speeds of the relative rotation of the roller and rubber or resin as the main component of raw materials after the cutting mixing into line with requirements of production and processing of the proembryo material This graduation project is the XK 450 mill With the continuous progress of the society and technology the new type of mill has the characteristics of large roll diameter high roll speed high driving power and so on Open smelting machine mainly by the roller roller bearings adjustable distance device a frame and a beam transmission device a thermostat and safety operation device and a and so on This article mainly aims at the sub transmission system of mill are analyzed and calculated mainly an asynchronous motor through the gear reducer driving gear gear ratio and drives two rollers with different linear speed of relative rotation of transmission system using this design this is a form of transmission of various types of universal mill using this open smelting machine has the advantages of simple structure reliable work easy manufacture and low cost but the drawback is that the transmission efficiency is relatively low easy maintenance short service life in addition the structure and size of the roller design on the frame and beam part of mill has also made the analysis of bending moment force checking on the other part and also made a simple introduction and analysis matching box Key words the drive system the transmission system the structure form 目錄 第一章 前言 1 1 1 概述 1 1 2 加熱方法 1 1 3 傳動方式 2 1 4 輥筒軸承 3 1 5 制動裝置 3 第二章 主要參數(shù)確定 4 2 1 技術(shù)參數(shù) 4 2 2 橫壓力的確定 4 2 3 驅(qū)動功率 4 2 4 生產(chǎn)能力 5 第三章 傳動系統(tǒng) 6 3 1 傳動系統(tǒng)圖 6 3 2 減速器設計計算 6 3 3 軸校核 14 3 3 1 軸 18 3 3 2 軸 22 3 4 鍵的校核 26 第四章 主要零部件計算 28 4 1 輥筒 28 4 2 輥筒軸承 32 4 3 機架和橫梁 32 4 4 輥距調(diào)節(jié)裝置 32 4 5 輥溫調(diào)節(jié)裝置 33 4 6 潤滑系統(tǒng) 33 結(jié)論 35 參考文獻 36 致謝 37 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第一章 前言 0 第一章 前言 開煉機 開放式煉膠機 是一種古老的橡膠和塑料加工設備 早在 1820 它 有一個單一的滾槽機由人力驅(qū)動 1826 用于生產(chǎn)橡膠輥廠 至今已有 170 多年 的歷史 我國參與的大型開煉機的生產(chǎn)開始于 1956 五十年以上開軋機的設計和制造水 平有了很大的提高 到目前為止國內(nèi)開煉機已成系列 和一些規(guī)格設計完成 現(xiàn)在 盡管隨著科學技術(shù)的發(fā)展 出現(xiàn)了多種新的餓橡膠開煉機塑化裝置 但并沒有因此被淘汰 隨著中國橡膠工業(yè)的推廣和塑料工業(yè)的迅速發(fā)展 以及 橡膠和日趨完善 這是因為開煉機有自己獨特的 如結(jié)構(gòu)簡單 成本低 操作 簡便 易于觀察 對清洗材料在小批量試制更換方便 多品種的加工生產(chǎn) 從以下四個方面敘述開煉機的現(xiàn)狀及發(fā)展 1 1 概述 開煉機主要用于 橡膠塑煉 橡膠混合 混合熱煉 供膠 復方片劑中的 雜質(zhì)去除 橡膠 橡膠粉碎 清洗 再生橡膠粉碎 混合 壓片 生橡膠片 此外 它還廣泛用于塑料加工和油漆顏料工業(yè)生產(chǎn) 本文將分為 熱軋機 壓片機 破膠機 開煉機 研磨機 磨漿機 用攪 拌機磨漿機和實驗 等 開煉機的工作原理 在兩輥相對旋轉(zhuǎn)的復合 依靠不同的速度 摩擦作用 下被拉入輥距 通過遠離萎縮的部分是由強烈的剪切和擠壓 在一定的溫度條 件下發(fā)生斷鏈和氧化 增加塑性化合物 從而實現(xiàn)復合 1 2 加熱方法 多年來 開煉機主要用于混合 加工溫度低 溫度控制簡單 粗糙 一般進 水溫度只有 1 攝氏度 近年來 塑料和橡膠的和不斷增長的應用程序 用開煉 機混煉塑料和橡膠混合 溫度比橡膠高要求 130 180 C 一般熱塑性塑料加工 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第一章 前言 1 溫度 個人可以達到目前 200 220 C 兩種蒸汽加熱和電加熱試驗中使用的 蒸 汽加熱雖然時間 功率消耗小 加熱方法簡單 但只有現(xiàn)成的高壓鍋爐生產(chǎn)的 蒸汽 加熱溫度不穩(wěn)定 溫度控制的難度 由鍋爐壓力極限溫度的大小 電加 熱溫度控制方便 工作環(huán)境清潔 不需要高溫鍋爐 特別是中小型企業(yè) 是目 前非常流行的 現(xiàn)在有一個新的加熱輥型 即從輥不會遠離表面周圍的鉆孔 電加熱棒插 入空氣和加熱輥表面 無傳熱介質(zhì) 傳熱距離近 且不受輥腔鑄造沙皮犬的影 響 因此傳熱效率預熱溫度高 速度快 不產(chǎn)生無功功率消耗 此外 軸頸軸 承和齒輪 溫度越低 機器的工作條件可以提高 除了采暖效果 該方法還可以冷卻的冷卻材料 一般有低溫開煉機 冷卻水進 入機腔循環(huán)冷卻 冷卻水在沒有接觸加熱器是在較低的溫度和高剪切混合和更 適用于橡膠混煉溫度最低 可以對機多采用不同的處理對象的不同工藝條件下 滿足 但由于白層流延輥很難保證厚度一致 鉆孔周圍帶來一定的困難 這就需 要我們對軋輥材料的改進 鋼結(jié)構(gòu)改進的滾筒 表面噴涂硬化處理 由于該加熱方式 傳熱效率高 節(jié)能 技術(shù)適用性廣 在塑料和橡膠 特別是 塑料和使用得到廣泛應用 1 3 傳動方式 目前 使用最多的仍然是傳統(tǒng)的傳輸方式 的三相異步電動機 圓柱齒 輪減速器 傳動機構(gòu)的傳動尺寸 盡管這種類型的驅(qū)動機體積龐大 驅(qū)動齒輪 的直徑大小差異和潤滑條件差 但成本這種傳輸機低 Z 系列減速機制造方便 價格低廉 安裝位置低 整體布局合理 所以它一直被廣泛使用 也有采用行星減速器 由于減速器的體積小 速度比大 所以傳動齒輪的 傳統(tǒng)尺寸被淘汰 不足的是這種方法需要增加電機和減速器的安裝位置 與行 星減速器的成本高 維護困難 傳動軸的懸臂梁 強度差 目前 和一種先進的硬齒面齒輪減速器的興起 這種減速器體積小 傳動 比大 精度高 噪音小 潤滑跳進井是傳輸?shù)囊环N有效途徑 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第一章 前言 2 1 4 輥筒軸承 雖然滾子軸承是軋機的一部分 但它起著非常重要的作用 在使用本機 常用的青銅滑動軸承滾子軸承在良好的條件下 只要保證最大壓力 和片 材擠出壓力差壓力小于或等于 壓力的承載能力的軸承和使用壽命是沒有問題 的 但在正常情況下 開煉機的工作環(huán)境十分惡略 尤其是混合 與滾筒旋轉(zhuǎn) 浸漬軸承摩擦副的各種污染粉塵 使摩擦系數(shù)增大導致摩擦和磨損的惡性循環(huán) 使軸承頻繁損壞 滾動軸承可以減少摩擦滾柱軸承 具有節(jié)能的特點 目前 大中型開煉機 具有雙列圓柱滾子軸承 不足 軸承外徑 多個附件 結(jié)構(gòu)復雜 成本高 尼龍軸承在近幾年的發(fā)展已經(jīng)在橡膠工業(yè)中引起了很大的關(guān)注 這種軸承 的耐磨 抗壓 吸氣 好 便攜 適用于重載 骯臟的工作條件下使用 模具 的尼龍導熱系數(shù)的不足 熱膨脹系數(shù)大 所以不適合冶煉冶煉機溫度高 目前 一些廠商提出了耐高溫酚醛樹脂作為軸承材料 也有的提出在軸承體鉆孔 通 過冷卻水降低軸承軸頸的溫度 1 5 制動裝置 眾所周知 開煉機的主要工作部分 輥 裸露在外 開煉機操作手冊的基礎 所以 不安全因素多 軋鋼機 緊急制動是一個非常重要的問題 目前 它是機械 制動和電氣制動兩種制動方法 常用的機械制動電磁制動塊式制動裝置 該方法簡單可靠 但需要增加一套機 械制動裝置 如摩擦片和其他機械部件也會因磨損 需要經(jīng)常更換 音 電氣制動 是常用的能耗制動 能耗制動的方法 簡化了機械結(jié)構(gòu) 投資少 無灰塵和油脂的 影響 因為沒有運動摩擦部件 無需維護 短缺 需要提供能量 近年來 一種新的方法 自勵發(fā)電機制動剎車 它是利用異步電動機的轉(zhuǎn)子 剩磁和轉(zhuǎn)動動能實現(xiàn)快速制動 總之 開煉機目前的使用狀況相對落后 有許多的研究和改進是必要的 相信 很快 他將一個頑強的生命力和新的面貌展現(xiàn)在未來的橡膠和塑料工業(yè) 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第二章 主要參數(shù)確定 3 第二章 主要參數(shù)確定 2 1 技術(shù)參數(shù) 開煉機的規(guī)格 1 45012 2 輥距 0 1mm 8mm 3 前輥線速度 18 9m min 4 速比 f 1 1 25 5 橫壓力 Pp 108000N 6 驅(qū)動功率 55 千瓦 7 生產(chǎn)能力 70 1kg h 2 2 橫壓力的確定 利用膠料提煉流體動力學理論基礎 12fpDK A1 27f D450mc 剪切計算系數(shù) 17 0 P86 3 千 克 厘 米 PpL Pp1493千 克 利用推薦值 查表 900 千克 厘米x 10 L 120cm Pp 109666 1 千克PpcosL 通過對比 橫壓力為 Pp 109666 1 千克 2 3 驅(qū)動功率 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第二章 主要參數(shù)確定 4 有經(jīng)驗公式 11220 45 N9LR kw 有公式 123Vf 1f 3 0N26 k 選擇電機功率為 55kw 電機 Y280M 6 N 980r min 電壓 380 v 2 4 生產(chǎn)能力 2 1 60Q qt 千 克 小 時 q 一次容膠量 60 千克 0 93 千克 升 t 40 分鐘 Q 83 7 千克 93408 7 千 克 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 5 第三章 傳動系統(tǒng) 3 1 傳動系統(tǒng)圖 圖 3 1 傳動系統(tǒng) 開煉機的傳動系統(tǒng)的設計主要包括電動機 減速器 驅(qū)動齒輪和速比齒輪的選擇 與布置 電動機 Y280M 6 n 980r min P 55kw 減速器 選擇標準減速器 IQ75 12 5 i 12 64 3 2 減速器設計計算 0 軸 電動機 0P5kw 0n98r min 309 51T 97N 軸 高 速 軸 10P 94 kw 聯(lián) 10n8r min 319 5 5T 61m98n 軸 中 間 軸 21P4 5097 52 9k 齒 承210n38 r in4 i 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 6 3229 5 5 910T24 Nm84pn 軸 低 速 軸 32P 7 5 kw 齒 承8 4n73r min0i 3 2 一級齒輪傳動 39 5 1 T6 80N 選材及熱處理 小齒輪 40Cr 調(diào)質(zhì) 241 286HBS 263 大齒輪 ZG310 570 正火 156 217HBS 186 設計準則 先按解除強度設計 再按彎曲強度校核 3 接觸強度設計 初定螺旋角 14 12Zcos0 985 初取 KtZ2 t 1 1 ZE 188 9MPa1 2 取 a 0 5ui antan20 trc rc 56osos14 ttc 2 13 4b HZ 2cs t sin 2 3 91 0N630498054x1N 9120 6u ZN1 1 0 由圖 5 17 得 ZN2 1 05 ZX1 ZX2 1 0 取 HminS W LVR12 26li7MPal47Pa 由 得 N1XWLVRlim0 H 1 62 4M 1 9S 22Z 50ain15 45 0Pa 1 32atu125 87HEIBKTuZ 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 7 na280m0 7 2xa1 965 取 模 數(shù) nm4 取 1cos28cos14 Z 587 nu 取 2109 取 1Z2 2Z10 21i4 07z 實 4 7 i 修正螺旋角 12coscos41027 838nrmZr 147d 3cs 8n 209 4o nmZ 13 28V5 6m s606d 5754130n 由 VAK1 5 0 且 ba 284 齒 寬 4027 bd K1 5 AVa1 0 251 d2h m3483 tantan20atrc rc 9osos1 83 b1dt103 4 b2dcst421 8 arcsarcs t 9 08bd 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 8 2arcost 93bd 11 68tn 07ta 0tan2 93ta0 9Z si14si832 nbm 12Za0 7 12cos 98 bartn st arcnt1 83cos20 91 54 2c0 9Zh 45osi37zbt 12HE ktdu 2 530612 4518 907 89386 49MPa H 45 02Pa140 7 齒根彎曲疲勞強度 9N698 9N20 1 518bFlim290MPa F 1li 41Pan 4 stNXYS Fli260Pa F 29 337Zv18 1 COS Zv217 3 圖 5 14 Y Fa1 2 61 YFa2 2 22 圖 5 15 Ysa1 1 625 Ysa2 1 81 計算 82 0 92012 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 9 式 5 48 220 2570 571 54Y0 68 68COSbCOSa 計算尺跟彎曲應力 1F1nFaKTdmYs 2 50669 MPa F 14Pa140 3 2 80 F6MPa F 9Pa 齒輪幾何參數(shù) Z12710u4 71529 t cos 83nm 1Dt0 2 d49 nz a8 3 a57 f1d2h cm10 32 5x410 32 df49 A8 49 B2b140b2510 i3 選材及熱處理 小齒輪 40Cr 241 286HBS 263 設計準則 先按解除強度設計 再按彎曲強度校核 3 接觸強度設計 初定螺旋角 14 12Zcos0 985 初取 12 2tEKZ1 0 8 9MPa ui3 0a 取antn0trc rc 56osos4 tttat1cs2 13 4 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 10 12cosZh 43inbat 9N16308 0 62x1 91N0 2xu 由圖 5 17 得 ZN1 1 05 ZN2 1 115 ZX1 ZX2 1 0 SHmin1 0 取 Zw ZLVR 0 92 由 5 16 得 Hlim7MPa li47MPa N1XWli 20 h 1 Z 1 5 09265 lvrnLVRS 24 81ai H 48 6Pa 132 1 2 1atu4 86mMPaHEIBKTauZ 取 6nm 2cos40cos1Z132 06 nau 取 取 98 Z1 32 Z2 98 97 32i3 061Z 實 04i 6 1 修正螺旋角 cos12arcos498321 90narmZ 63d1 cs 89n 20 o1 nmZx 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 11 ln13 496 238 4V 57m s600d 由 5 4 且 Ka 1 0 57 bvZ Kv104 a 42 齒 寬 2 796bd K1 07 1 2 AVK10 7 35 da12h m96x608 2 a3 821tntantrc rc 47osos 39 db1at184 9db2cost56m trr 20 t2cos3 da 11 691tnt2tantzZ si20si 839 64nbm 12Za 76 12cos0 98 bartn sat 12 057 2cZh 4osibt 12HE28 6MPaKTbdu 齒根彎曲疲勞強度 9N13024902 54x1 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 12 9N20 6x1 YN12 SFmin41X2Y 0 STY2 5 18b li9MPa 120 F 41MPain 4 STNXYS lim260Pa F 9a 圖 5 14 Fa1Y2 5 Fa2Y 51 圖 計算Ysa1 4 sa1 8 1839 36 00 式 5 48 220 57cos0 7cos t 61 9b 計算齒根彎曲應力 12fnFasKTbdmY 2 3504260 9MPa01961 68 3 4MP f257 a 2Pa 齒輪的幾何參數(shù) Z13 98 u3 06 150 Mt cos2 nm d2 603 08163D19 2 8nz a20 9 da50 f1h Cm196 20 5618 92 df58 a38422 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 13 B2b0m b125102m 齒輪受力情況 齒輪 1 36Ft 9 47N10 2Td 圓 周 力 antan18320 16 軸 向 力 t6 r 57 coss徑 向 力 齒輪 2 T20943Ft 1 9N1 d an6tan86 0 t93 2r 34 5coss1 齒輪 3 2T04Ft 70 N16 d antan28394 t r 70 coscs1 齒輪 4 2T6380Ft 25 N1 d an075tan946 t2 0r 758 1coscs13 3 3 軸校核 軸 1 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 14 圖 3 2 軸 和受力分析圖 R1H4Ft328961 47328 R1H754 62N 2 8 adVr0 v93 0 F1v432 26 MHR754 6847 Nm 802159 v2139 30 T506Nm 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 15 圖 3 3 扭矩圖 1 12222HM1v8047 659 8375 0 302ca791 5 12 22 2aT87 6x589573 Mca30 6531 4w 2ca 7 1 b 69Pa 查 表 1c b 安 全 校核 剖面的疲勞強度 剖面因鍵槽引起的應力集中系數(shù)由表知 K 1 93 Kt 1 44 因此按此配合引起的應力應集中計算 剖面所產(chǎn)生的扭應力 應力幅 平均應力 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 16 MAXT12 8Pawt mxa64 絕對尺寸影響系數(shù) 0 7 0 76 表面質(zhì)量 91 91 剖面的安全系數(shù) SKa m 1914 95 4x6070 取 S 1 5 1 8 S s 安全 校核 V 剖面的疲勞強度 V 剖面應力集中系數(shù) d90D1 324 65r 50 9rd K 故按配合引起的扭應力 應力幅 平均應力 3061max 4MPa 29Twt max1 82MPa 絕對尺寸影響系數(shù) 0 7 表面質(zhì)量 916 96 V 剖面安全系數(shù) 1S 43 29Ka 0 x82 m7 取 S 1 5 1 8 S s 安全 軸承的校核 選用深溝球軸承 型號 6216 A204 16204 16 58cor e YCr 0 028 0 22 1 99 Y 1 82 0 056 0 26 1 71 e 0 24 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 17 122R1 hv74 9 A0 26 41R 1225 P10 56YA0 674 918204 689 4 R5137 合格 631Lh5 0098 4 3 3 1 軸 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 18 圖 3 4 軸 和受力分析圖 R1H43F t9t2140 R1H4286 05N 20 3 9 vraFta2 R1v 2091 55N 49 16 R243F r10t402 R2v 8155 41NMh86 5187 N m 2149304923509vR2 8516 49 49 Fa1 0 14N 62627373m 合成彎矩圖 122614859 5 x0 74065 12263 1 9 7 4953x0 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 19 圖 3 5 扭矩圖 6T0 6294315692 3x10 16 5x 8 2 62 0 1673 2 62 4x 731 校核軸的強度 63T 0ca 52MPa1xW 63 查表 b 1 59MPa ca S 安全 校核 剖面 剖面因 H7 k6 配合的應力集中系數(shù) K1 95 1 497 剖面因過渡圓角的應力集中系數(shù) 8760 故按 剖面過渡圓角校核 1 12222M189RHV8946 059 847 2 37T043 max1 XW 1 m 剖面產(chǎn)生的扭應力 應力幅 平均應力為 330 6 x2094ax 86MPad m1 a 絕對尺寸影響系數(shù) 0 68 0 68 表面質(zhì)量 0 941 0 9411S3 24Kam 7 8a 122S 取 S 1 5 1 8 S S 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 21 安全 軸承的校核 選用深溝球軸承 型號 6124 AFa32487 196 028 74N 6 001C Yore 0 028 0 22 1 99 Y 1 82 0 056 0 26 1 71 e 0 247 122R1 hv438 A0 2e1R 1229 6 P1R438 PR184 630L0h57 1402 9 合格 3 3 2 軸 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 22 圖 3 6 軸 和受力分析圖 R1h49Ft32075 132 R1H5960 N 2H14 ad4vr v87 2 F493702 R84 N Mv11256 4Nm 237 3789 T680m 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 23 圖 3 7 扭矩圖 1 12222HM1v8956 0156 49380 6 78394ca3 122aT450 Mca30 63862 52W ca 9 查表 b 1 59MPa ca S 安全 校核 剖面 剖面因配合 76HSin1 0 取 K1 95 0 剖面 1402D5dr dr48715 剖面因鍵槽 K 8 6 按 剖面的圓角校核 1 12222M30R1HV3059 87 574 0 T 613800 3874max6 1W 剖面產(chǎn)生的扭應力 應力幅 平均應力為 36180ax7 69MPa 2T m 5 絕對尺寸影響系數(shù) 0 73 2 表面質(zhì)量 941 0 941 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 25 1SKam 51 8x094720 7 2 SKam 68 1 70 5943 9 112222 3 S7 取 S 1 5 1 8 S S 剖面安全 軸承的校核 選用深溝球軸承 型號 6220 A 4620 94 A4620 9 587Cor e Yor 0 056 0 26 1 71 Y 1 70 0 084 0 28 1 55 e 0 261 122R1HV605 0 7e1AR 122 28P10 56YA0 56 7046 90 4 R1176 合格 63Lh5 940078 3 7 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 26 3 4 鍵的校核 p 100 120 軸上的鍵 1825 4T306p p dh 軸上的鍵 兩個 2185 40943p p 185dh 2180 4T0943p p 18dh 軸上的鍵兩個 21860 463p7 p 1208dh 21460 4T63p7 p 180dh 鍵的校核全部合格 驅(qū)動齒輪 小齒輪材料 45 調(diào)質(zhì) HBS1 240 大齒輪材料 45 常化 HBS2 200 選取小齒輪齒數(shù) Z1 22 I 3 54 則 Z2 22x3 54 77 8 取 Z2 78 因為它是一個封閉式齒輪傳動 齒輪硬度小于 hbs350 所以 根據(jù)齒面接觸疲 勞強度設計 然后根據(jù)齒輪的齒根彎曲強度校核 速比齒輪 1 27 的齒輪比 速度比 兩齒輪中心距為 450mm 的傳輸 的扭矩通過傳動比 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第三章 傳動系統(tǒng) 27 當比例很小 可近似認為 兩輥轉(zhuǎn)矩相等 這比齒輪扭矩傳動齒輪的轉(zhuǎn)矩 對齒輪 45 是 hbs1 240 和 45 往往是 hbs2 200 取 Z2 28 Z122x1 7 9 取 則 1a2mZ am8 又因為速比齒輪為了要滿足輥距調(diào)整要求 大輥距的開煉機的速比齒輪應該采用有 漸開線的長齒形 它的齒全高 H 2 5 2 6 m 齒頂高 H1 1 1 1 2 m 齒根高 h2 1 4m 齒全高 h 2 5m 45mm h1 1 1m 19 8mm 取 h1 20mm 則 h2 25mm 齒寬 b 15m 270mm 按彎曲強度校核 H h 強度滿足 按彎曲強度校核 F1 f f 2 強度滿足 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第四章 主要零部件計算 28 第四章 主要零部件計算 4 1 輥筒 軋輥材料冷硬鑄鐵 他的特點是良好的內(nèi)在韌性 強度 表面耐磨性強 冷 硬鑄鐵輥分為普通冷硬鑄鐵和合金冷硬鑄鐵 用于合金冷硬鑄鐵的設計 滾筒的結(jié)構(gòu)有兩種 中空結(jié)構(gòu)和孔結(jié)構(gòu) 本設計采用中空結(jié)構(gòu) 滾筒的受力分析 開煉機輥看較大的軋制壓力 摩擦 溫度的手 傳動齒輪的 齒輪比的大小和力量 此外 必須考慮重力輥 膠料對輥筒的橫壓力 Pp 109666 1 千克 Ppxcos108 千 克 Ppysin10943 千 克 驅(qū)動齒輪的作用力 大驅(qū)動齒輪的圓周作用力 2Mk P1d 千 克 經(jīng)過電機盒減速器還有大驅(qū)動齒輪傳過來的扭矩 他們是提供前后混加工膠料 的需要 因此由前后輥共同承擔 為 Mk Mk1 Mk2 在煉膠時候相接近的認為成 Mk1 Mk2 9740N1Mk296 kgcmn 26 gc 43 8 2MP914 3kgd 為大驅(qū)動齒輪軸線與垂直先偏移角15 Pxpcso 1kgysin6 徑向力 壓力角 20 Ttan T 332 8kg xTsi8 1kg ycos321 5kg Tx86 y 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第四章 主要零部件計算 29 速比齒輪的作用力 當速比很小的時候可以近似的認為 兩滾筒的扭矩相加 的總數(shù)即為大驅(qū)動齒輪的扭矩 Mk 則 Mk Mk1 Mk22Mk1493 810P26 7kgd 圓 周 作 用 力 徑向力 T1 458 9kgT1tan5 g 自重后輥重 222040 0 36Vx1 1 x 145 222 3 6 40 3 8 5 m 33G17 810 10kg 3G1 70N 速比齒輪重 d96m 378x 22333 3 2 0 0 19 8210G 210N 大驅(qū)動齒輪重 37 81kg 22341 0909G3 7 8109 81 0 輥筒的強度計算 輥筒的強度計算一般有 彎矩 之反力 扭矩和危險斷面強度的計算 計算時 雖然前后輥筒的工作條件相似 為安全起見 看做后滾筒沿全長傳遞 全部扭矩 此外 傳動齒輪的力是在一端驅(qū)動 齒輪的另一側(cè)也承受力 比前輥工 作條件差 所以只有在滾動計算可以 輥筒的支反力計算 水平方向支反力 Ppxb PxTcT1a 2Rc 5480 3kg pb T1a 2Rbx 54 6kg 垂直方向支反力 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第四章 主要零部件計算 30 PpyG2b PyTG3bcP12a Rc 1480 2kg 1ayT3c 2by 6 3b 合成支反力 55132 9kg 56029 0kgRbRc 輥筒彎矩和彎應力計算 a 彎矩圖 圖 4 1 受力分析圖 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第四章 主要零部件計算 31 如圖 以輥筒中部位計算斷面 其最大彎矩為 2RbPLM8 Mx304kg y679240kgcm 37156 kgcm 34DH1aW DH 計算外徑 a 內(nèi)外徑比 2430 da0 6Dh 3420 10 69 cm 2Mw87kg W b 剪應力計算 2cmpkg 493 8c 30 Dh1a0 6 24923 86kg cm10 C 輥筒的強度計算 根據(jù)輥筒的抽離狀態(tài)時屬于彎曲和扭轉(zhuǎn)聯(lián)合作用下的符合應力 根據(jù)力學強度理論 可按修正后的第二強度理論計算工作用力 122uw0 34 21220 3 87487 kg cm 6 強度滿足 D 考慮溫度應力對其強度的影響 輥筒的溫度應力是由于輥筒內(nèi)外表面的溫度差產(chǎn)生的 機械應力與溫度應力同時作 用于輥筒 強度條件應符合 機 溫 溫度應力 EtbhZH2 1 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第四章 主要零部件計算 32 線膨脹系數(shù) 51x0 C A 6E1 2x0kg cm R45cm r27cZH10 kg 在煉膠機正常操作時 輥筒的內(nèi)部要通冷卻水 因而其溫度應力應該是是外層受壓 內(nèi)層受拉 外表面 彎矩引起的為拉應力 2H487 3kg cm 彎 總 H 彎 H ZH 328 8 此時強度滿足 內(nèi)表面 2487 320H9 5 彎 總 H 彎 H ZH 396 9 此時強度也滿足 綜上所述 輥筒的強度滿足 4 2 輥筒軸承 滾子軸承承受負荷大 且低溫高速 目前 滑動軸承用在管飯 開始滾動軸承 在大型混合機中的應用 本設計采用滑動軸承 其特點是結(jié)構(gòu)簡單 制造方便 成本低 滑動軸承由軸承體和軸襯兩部分組成 4 3 機架和橫梁 機架是軋機的支承部分 他應該有足夠的力量來承擔一切機械力 同時 它應 有足夠的剛度 應力和彎曲變形不超過許可值 為了保證機器上安裝的零件的機器 零件的相對位置精度 車架的結(jié)構(gòu)可以分為三種類型 拆遷式開始 開放的框架被廣泛使用 它是由 一個垂直臂 下部件和上橫梁 臂和下梁作為一個整體 梁是火 容易移動 組裝和 裝飾 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第四章 主要零部件計算 33 4 4 輥距調(diào)節(jié)裝置 磨機的范圍一般在 0 1 15mm 以及常用的調(diào)距裝置可根據(jù)電源情況 分操 作簡單 結(jié)構(gòu)緊湊 運行可靠 螺絲和螺母的機械式調(diào)距裝置一般采用矩形或梯形彈線 以作為力在接觸線的 平均線 一般不少于 10 圈 4 5 輥溫調(diào)節(jié)裝置 開煉機的平均功率一部分消耗在傳動裝置的摩擦力的損失上 約占平均功率的 20 想周圍空氣散失的熱量及膠料帶走的熱量約占平均功率的 10 其余 70 平均 功率轉(zhuǎn)化為 u 熱量 由冷卻水導走 4 6 潤滑系統(tǒng) 開煉機應有的潤滑系統(tǒng)是滾筒軸承的潤滑 該設計一般所采用的潤滑油為稀油 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 第四章 主要零部件計算 34 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 結(jié)論 35 結(jié)論 目前 該機使用的是相對落后的 仍然有許多領(lǐng)域的研究與改進 如 橡膠減 震墊的取消對于重型設備移位提供便捷的龐大的基礎 消除噪聲 減少受沖擊和振 動引起的廠房和基礎設備操作 此外 與該調(diào)距裝置的安全間隔加載的選擇 以及 框架可采用焊接件 減輕重量 同時 也可以改變它的外貌 在需要特別注意的是減速器的設計很多地方 減速是軸承的選擇必須慎重 本 設計選用的是深溝球軸承 并不是很好 雖然合格 但經(jīng)過多次失敗的檢查選擇 所以為了節(jié)省時間 可以很容易檢查軸承的主要類型 在減速器的設計 在傳輸兩齒輪材料不另兩齒輪相同 從而避免了粘結(jié)的現(xiàn)象 總之 開煉機在橡膠工業(yè)的不斷發(fā)展 不僅不會被淘汰和不斷增長的 尤其是 塑料橡膠開煉機 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 參考文獻 36 參考文獻 1 雷天覺 新編液壓工程手冊 M 北京 北京理工大學出版社 1998 2 成大先 機械設計手冊 M 化學工業(yè)出版社 1994 3 周士昌 液壓系統(tǒng)設計圖集 M 北京 機械工業(yè)出版社 2003 4 王興天 注塑技術(shù)與注塑機 M 北京 化學工業(yè)出版社 2005 5 董林福 趙艷春主編 液壓與氣壓傳動 M 北京 化學工業(yè)出版社 2005 6 張利平 液壓站 M 北京 化學工業(yè)出版社 2008 7 劉朝儒 彭福蔭 高政一 機械制圖 M 北京 高等教育出版社 2001 8 張利平 液壓傳動系統(tǒng)及設計 M 北京 化學工業(yè)出版社 2005 9 陸望龍 實用塑料機械液壓傳動故障排除 M 長沙 湖南科學技術(shù)出版社 2002 10 M H Chiang L W Lee J J Tsai The concurrent implementation of high velocity control performance and high energy efficiency for hydraulic injection moulding machines Int J Adv Manuf Technol 2004 23 256 262 11 鐘漢如 注塑機控制系統(tǒng) M 北京 化學工業(yè)出版社 2003 12 張友根 我國注塑機的特點及發(fā)展方向 J 上海塑料 2004 03 13 趙建軍 電液控制技術(shù)現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 J 煤炭科學研究總院 2006 14 彭天好 徐兵 楊華勇 變頻液壓技術(shù)的發(fā)展及研究綜述 J 浙江大學學報 工學版 2004 15 賴茶秀 黃志堅 液壓系統(tǒng)計算機輔助設計技術(shù)現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢 J 南方金屬 2007 16 熊國中 國內(nèi)外注塑機液壓系統(tǒng)現(xiàn)狀及其發(fā)展趨勢 兼論二通插裝比例控制技術(shù)在注 塑機中的應用 J 塑料科技 1996 17 李晨 我國液壓傳動的現(xiàn)狀及發(fā)展 J 山西建筑 2003 18 左健民 液壓與氣壓傳動 北京 機械工業(yè)出版社 1996 19 章宏甲 黃誼 王積偉 液壓與氣壓傳動 北京 機械工業(yè)出版社 2000 20 王明智 王春行 液壓傳動概論 北京 機械工業(yè)出版社 1992 沈陽化工大學科亞學院畢業(yè)設計說明書 致謝 37 致謝 在本次設計中 得到了董林福老師的大力幫助 讓我在設計中知道了許多書本 上面沒有的知識 而且獲得了很多關(guān)于實際應用的知識 更加掌握了機械制圖的諸 多技巧 使我能夠把大學里面學習的知識理解透徹 還能熟練運用 能夠讓我在本 次設計中獲益匪淺 這次設計中所學的知識和總結(jié)的經(jīng)驗對我將來從事設計工作具 有巨大的實際意義 對于董林福老師 我深深表示衷心的感謝 大學生活不但讓我學到了許多專業(yè)知識 更加教會了我許多做人的道理 明白 了當你學會做人的時候才能做好事 在沈陽化工大學科亞學院的四年是我人生中最 后的學生時光 學生生涯很快就要結(jié)束了 但在人生道路上學習的路途還很是遙遠 我會永遠以身為沈陽化工大學科亞學院的學生為榮 努力為學校爭光添彩 最后 感謝培養(yǎng)了我四年的母校 感謝學校領(lǐng)導 輔導員老師 以及各任課教 師的幫助 祝沈陽化工大學科亞學院更美好