0043-殼體沖壓工藝及模具設(shè)計(jì)【全套16張CAD圖】,全套16張CAD圖,殼體,沖壓,工藝,模具設(shè)計(jì),全套,16,cad 1 緒 論 目前，我國(guó)沖壓技術(shù)與工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家相比還相當(dāng)?shù)穆浜?，主要原因是我?guó)在沖壓基礎(chǔ)理論及成型工藝、模具標(biāo)準(zhǔn)化、模具設(shè)計(jì)、模具制造工藝及設(shè)備等方面與工業(yè)發(fā)達(dá)的國(guó)家尚有相當(dāng)大的差距，導(dǎo)致我國(guó)模具在壽命、效率、加工精度、生產(chǎn)周期等方面與工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家的模具相比差距相當(dāng)大。 模具是工業(yè)生產(chǎn)關(guān)鍵的工藝裝備，在電子、建材、汽車、電機(jī)、電器、儀器儀表、家電和通訊器材等產(chǎn)品中，60％－80％的零部件都要依靠模具成型。用模具生產(chǎn)制作表現(xiàn)出的高效率、低成本、高精度、高一致性和清潔環(huán)保的特性，是其他加工制造方法所無(wú)法替代的。模具生產(chǎn)技術(shù)水平的高低，已成為衡量一個(gè)國(guó)家制造業(yè)水平高低的重要標(biāo)志，并在很大程度上決定著產(chǎn)品的質(zhì)量、效益和新產(chǎn)品的開發(fā)能力。 拉深是沖壓基本工序之一，它是利用拉深模在壓力機(jī)作用下，將平板坯料或空心工序件制成開口空心零件的加工方法。它不僅可以加工旋轉(zhuǎn)體零件，還可以加工盒形零件及其他形狀復(fù)雜的薄壁零件，但是，加工出來(lái)的制件的精度都很底。一般情況下，拉深件的尺寸精度應(yīng)在IT13級(jí)以下，不宜高于IT11級(jí)。 有凸緣圓筒形件是最典型的拉深件，其工作過(guò)程很簡(jiǎn)單就一個(gè)拉深，根據(jù)計(jì)算確定它不能一次拉深成功.因此，需要多次拉深。為了保證制件的順利加工和順利取件，模具必須有足夠高度。要改變模具的高度，只有從改變導(dǎo)柱和導(dǎo)套的高度,改變導(dǎo)柱和導(dǎo)套的高度的同時(shí),還要注意保證導(dǎo)柱和導(dǎo)套的強(qiáng)度. 導(dǎo)柱和導(dǎo)套的高度可根據(jù)拉深凸模與拉深凹模工作配合長(zhǎng)度決定．設(shè)計(jì)時(shí)可能高度出現(xiàn)誤差，應(yīng)當(dāng)邊試沖邊修改高度。 2 殼體的落料拉深工序的沖壓工藝分析 2.1落料拉深件工藝分析 原始資料：如下圖示 材料：08F 厚度：1.5mm 批量：中批量 技術(shù)要求：一般公差，線性尺寸的未注公差按GB/T1804 圖1 t 圖示零件材料為08鋼板，能夠進(jìn)行一般的沖壓加工，市場(chǎng)上也容易得到這種材料，價(jià)格適中。 外形落料的工藝性：該帶凸緣筒形件屬于中等尺寸零件，料厚1.5mm，外形復(fù)雜程度一般，尺寸精度要求一般，因此可采用落料工藝獲得。 拉深的工藝性：觀察零件圖可知尺寸精度要求一般，屬于帶凸緣拉深。 此工件為帶窄凸緣圓筒形工件，要求外形尺寸，沒有厚度不變的要求。此工件的形狀滿足拉深的工藝要求，可采用落料拉深工序加工。工件底部圓角半徑r＝7.5mm,外形尺寸為220mm， 220mm的公差等級(jí)為IT12級(jí)，滿足拉深工序?qū)ぜ畹燃?jí)的要求。工件的總體高度到最后可由修邊達(dá)到要求。 由以上分析可知，圖示零件具有比較好的沖壓工藝性，適合沖壓生產(chǎn)。 2.2沖壓工藝方案的確定 該工件包括落料、拉深兩個(gè)基本工序，可有以下三種工藝方案： 方案一：先落料，再拉深。采用單工序模生產(chǎn) 方案二：落料－拉深復(fù)合模沖壓。采用復(fù)合模生產(chǎn)。 方案三：拉深采用級(jí)進(jìn)模生產(chǎn)。 表一 簡(jiǎn)單模、復(fù)合模、級(jí)進(jìn)模比較 類型因素 生產(chǎn)批量 尺寸精度 形狀大小 制造安裝成本 安全性 復(fù)合模 中大批量 高 中小型 高 差 級(jí)進(jìn)模 中大批量 較高 中小型 較高 較好 簡(jiǎn)單模 小批量 低 無(wú)要求 低 較好 采用方案一模具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但需兩道工序兩套模具，生產(chǎn)效率低，工件的累計(jì)誤差大，操作不方便，難以滿足該工件大批量生產(chǎn)的要求。方案二只需一副模具生產(chǎn)效率高，盡管模具結(jié)構(gòu)較方案一復(fù)雜，但由于零件的幾何形狀簡(jiǎn)單對(duì)稱，模具制造并不困難。方案三也只需一副模具，生產(chǎn)效率高，但模具結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，送進(jìn)操作不方便，加之工件尺寸偏大。通過(guò)對(duì)上述三種方案的分析比較，該件若能一次拉深，則其沖壓生產(chǎn)采用方案二為佳。 2.3模具結(jié)構(gòu)形式的選擇與確定 1）工作零件安裝結(jié)構(gòu)：本零件的沖壓包括落料和拉深兩個(gè)工序，為方便落料件和拉深件的落下，采用正裝結(jié)構(gòu)，即凸凹模安排在上模。 2）送料方式：是中小批量生產(chǎn)，采用手動(dòng)送料方式，能簡(jiǎn)化模具結(jié)構(gòu)，更能節(jié)約成本。 3）定位裝置：本工件在拉深復(fù)合模中尺寸是相對(duì)較大的，又是批量生產(chǎn)，落料時(shí)采用擋料銷定位，送料時(shí)廢料孔與固定擋料銷作為粗定距。 4）導(dǎo)向方式：為確保零件的質(zhì)量及穩(wěn)定性，選用導(dǎo)柱、導(dǎo)套導(dǎo)向。由于采用了手工送料方式，為了提高開敞性便于送料，且其工件較大，采用中間導(dǎo)柱模架可承受較大的沖壓力。 5）卸料方式：本模具采用正裝結(jié)構(gòu)，落料件的廢料靠剛性卸料板從凸凹模上刮下，筒形拉深件靠上?；爻虝r(shí)打桿和推件塊的共同作用把其從凸凹模中頂出。 2.4拉深工藝計(jì)算和工藝方案 本制件的工藝計(jì)算屬于相對(duì)簡(jiǎn)單的。其主要的內(nèi)容包括計(jì)算毛坯直徑、確定拉深次數(shù)及相關(guān)尺寸等。 2.4.1 工藝方案的確定 根據(jù)制件的工藝分析,知道制件是相對(duì)簡(jiǎn)單的帶凸緣圓筒形拉深件。所以它的工序只有一個(gè)：拉深。 2.4.2計(jì)算毛坯尺寸 查沖壓手冊(cè)表4-5選取修邊余量δ=6mm. 查沖壓手冊(cè)表4-7拉深件毛坯直徑計(jì)算公式P187頁(yè)序號(hào)20則可按下面的公式計(jì)算： 當(dāng)r≠r1時(shí)D2=d12+6.28rd1+8r2+4d2h1+6.28r1d2+4.56r12+d42-d32 d1=208 r=6.75 d2=221.5 h1=63 r1=2.25 d3=226 d4=280代入數(shù)據(jù)后得D≈373 mm 2.4.3 拉深次數(shù)的確定 采用查表法。根據(jù)t/D×100=1.5/373×100=0.4和工件相對(duì)高度h/d=72/221.5≈0.325，查沖壓手冊(cè)表4-20得h1/d1=0.48。因0.325〈0.48，且總拉深系數(shù)mt=d/D=221.5/373≈0.594>0.54(極限拉深系數(shù)值)故可以一次拉深成形。d凸/d=280/221.5≈1.264<1.4,屬窄凸緣筒形拉深件。 2.4.4確定是否用壓邊圈 拉深中，是否采用壓邊圈裝置，主要取決于拉深坯料的相對(duì)厚度大小，具體選擇方法可參照下表所列的條件決定采用壓邊圈的條件 表二 采用壓邊圈的條件 拉深方法 第一次拉深 以后各次拉深 t/D × 100 m 1 t/D × 100 m n 用壓邊圈 可用壓邊圈 不用壓邊圈 ＜ 1．5 1．5 ～ 2．0 ＞ 2．0 ＜ 0．6 0．6 ＞ 0．6 ＜ 1 1 ～ 1．5 ＞ 1．5 ＜ 0．8 0．8 ＞ 0．8 相對(duì)厚度t/D×100=1.5/373×100=0.4，查表得，需要采用壓邊圈。首次拉深時(shí)一般采用平面壓邊裝置。再次拉深時(shí)，采用筒形壓邊圈。一般來(lái)說(shuō)再次拉深所需要的壓邊力較小，而提供壓邊力的彈性力卻隨著行程而增加，所以要用限位裝置。 2.4.5 選取凸模與凹模的圓角半徑 根據(jù)沖壓手冊(cè)P307頁(yè)當(dāng)工件直徑d>200mm時(shí),拉深凹模圓角半徑應(yīng)按下式確定: r凹min=0.039d+2(mm) d為凹模內(nèi)徑=226mm 采用合適的R凸、R凹與凸凹模間隙Z可以減小拉深系數(shù)。 采用過(guò)小的R凸、R凹和Z會(huì)使拉深過(guò)程中摩擦阻力與彎曲阻力增加，危險(xiǎn)斷面的 變薄加劇，而過(guò)大的R凸、R凹和Z則會(huì)減小有效的壓邊面積，使板料的懸空部分增加，易于使板料失穩(wěn)起皺，所以對(duì)拉深都不利。 且為了制造方便，綜上考慮取r凹=11mm 2.5壓力、壓力中心計(jì)算及壓力機(jī)的選用 因?yàn)楸局萍禽S對(duì)稱零件，所以不用計(jì)算壓力中心。 2.5.1 壓力計(jì)算 本制件拉深時(shí)需要采用壓邊圈。其拉深力的計(jì)算公式應(yīng)該以生產(chǎn)中常用的經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行計(jì)算： 壓邊圈產(chǎn)生的壓邊力F壓大小應(yīng)適當(dāng)，F(xiàn)壓太小，防皺效果不好；F壓太大，則會(huì)增大傳力區(qū)危險(xiǎn)斷面上的拉應(yīng)力，從而引起材料嚴(yán)重變薄甚至拉裂。因此，實(shí)際應(yīng)用中，在保證變形區(qū)不起皺的前提下，盡量選小的壓邊力。其計(jì)算公式可按下式計(jì)算： 落料拉深工序 ① 落料力 P=1.3Dt 查表可知式中=294MPa D=373 t=1.5mm 則：P=1.3×373××1.5×294N≈671.5KN ② 卸料力 Q=kP 查表可知式中k＝ 0.04 則：Q=0.04×671.5KN≈27KN ③ 拉深力 F = d0 t k1бb 查沖壓手冊(cè)表4-85可知 式中k1＝0.82 бb＝392 MPa 則：F= ×223×1.5×0.82×392N ≈337KN ④ 壓邊力 Q壓邊力= 查表可知式中q=2.5MPa 則：Q壓邊力= ＝272.13KN 確定壓力機(jī)噸位: 這一工序的最大總壓力F總=F落料+F卸料+F壓邊 ≈671.5KN+27KN+272.13KN ≈970.6KN 選擇壓力機(jī)公稱壓力時(shí)需注意，當(dāng)拉深工作行程較大，尤其落料拉深復(fù)合模時(shí)，應(yīng)使工藝力曲線位于壓力機(jī)滑塊的許用壓力曲線之下。而不能簡(jiǎn)單地按壓力機(jī)公稱壓力大于工藝壓力的原則去確定壓力機(jī)的規(guī)格，否則可能發(fā)生壓力機(jī)超載而損壞。 在實(shí)際生產(chǎn)中可以按下式來(lái)確定壓力機(jī)的公稱壓力： Fg≥(1.6～1.8) FZ 則可得：Fg介于1553.0～1747.1之間 2.5.2 壓力機(jī)的選用 壓力機(jī)的工作行程需要考慮工件的成形和方便取件，因此，工作行程根據(jù)拉深力的計(jì)算結(jié)果和工件的高度，選擇壓力機(jī)：閉式壓力機(jī)機(jī)身左右封閉，剛度好，多點(diǎn)壓力機(jī)抗偏載能力強(qiáng)，綜合考慮后，采用閉式雙點(diǎn)壓力機(jī)。且所需壓力機(jī)的公稱壓力Fg介于1553.0～1747.1kn之間 故選用JB36-200B 表三JB36-200B所選擇壓力機(jī)的相關(guān)參數(shù) 壓力機(jī)型號(hào) JB36-200B 公稱壓力（KN） 2000 公稱壓力行程（mm） 13 滑塊行程（mm） 400 滑塊行程次數(shù)（次/分鐘） 18 最大裝模高度（mm） 600 裝模高度調(diào)節(jié)量（mm） 250 導(dǎo)軌間距離（mm） 2430 滑塊底面前后尺寸（mm） 1150 工作臺(tái)板左右尺寸（mm） 2350 工作臺(tái)板前后尺寸（mm） 1250 2.6 排樣設(shè)計(jì) 2.6.1 確定零件的排樣方案 設(shè)計(jì)模具時(shí)，條料的排樣很重要。排樣合適恰當(dāng)不僅可以降低成本，提高材料的利用率，而且可以提高生產(chǎn)效率。根據(jù)該零件的圖形分析可知：筒形件是由落料件后續(xù)拉深成型的。其排樣方安比較簡(jiǎn)單，容易確定，這里就采用直排的形式來(lái)確定落料的排樣。其排樣簡(jiǎn)圖如下： 圖2 2.6.2 條料寬度、導(dǎo)尺間寬度和材料利用率的計(jì)算 查表取得搭邊值為a=2mm和a1=1.5mm。 條料寬度的計(jì)算：B=D+ 2a, 代入數(shù)據(jù)計(jì)算得進(jìn)距為377 mm。 進(jìn)距的計(jì)算：由s=D+ a1,代入數(shù)據(jù)計(jì)算得進(jìn)距為374.5 mm。 材料利用率的計(jì)算：根據(jù)一般的市場(chǎng)供應(yīng)情況，原材料選用A×L×t=1200 mm×1600 mm×1.5 mm的冷軋薄鋼板。 縱向剪板條數(shù)：n1===3條余69mm 每條落料個(gè)數(shù)：n2===4條余100.5mm 落料工序板料利用率： = 代入數(shù)據(jù) n1＝3 n2＝4 D=284mm 得 ==68.26% 橫向剪板條數(shù)：n1===4條余92mm 每條落料個(gè)數(shù)：n2===3條余75mm 落料工序板料利用率： = 代入數(shù)據(jù) n1＝4 n2＝3 D=373mm 得 ==68.26% 因此采用縱排或橫排均可以。 3 模具的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 3.1 模具工作部分的計(jì)算 3.1.1 拉深模的間隙 深間隙對(duì)拉深過(guò)程有較大的影響。它不僅影響拉深件的質(zhì)量與尺寸精度，而且影響拉深模的壽命以及拉深是否能夠順利進(jìn)行。因此，應(yīng)該綜合考慮各種影響因素，選取適當(dāng)?shù)睦铋g隙值，既可保證工件的要求，又能使拉深順利進(jìn)行。 本模具的拉深間隙查表得出：Z1/2=1.t=1.65mm 3.1.2 拉深模的圓角半徑 凸模、凹模的選用在制件拉深過(guò)程中有著很大的作用。凸模圓角半徑的選用可以大些，這樣會(huì)減低板料繞凸模的彎曲拉應(yīng)力，工件不易被拉裂，極限拉深因數(shù)會(huì)變小些；凹模的圓角半徑也可以選大些，這樣沿凹模圓角部分的流動(dòng)阻力就會(huì)小些，拉深力也會(huì)減小，極限拉深因數(shù)也會(huì)相應(yīng)減小。但是凸、凹模的圓角半徑也不易過(guò)大，過(guò)大的圓角半徑，就會(huì)減少板料與凸模和凹模端面的接觸面積及壓邊圈的壓料面積，板料懸空面積增大，容易產(chǎn)生失穩(wěn)起皺。 3.1.3 模具工作部分的尺寸和公差 0 落料件尺寸公差為φ373-0.89 由表2-31公式進(jìn)行計(jì)算： D凹=（D-x△）+δ凹 +0.060 =（373-0.5×0.89）0 =372.56～372.62 （查表2-30 X=0.5 δ凹=+0.060） D凸=（D-x△-2c）-δ凸 0 =（373-0.5×0.89-0.132）-0.04 =372.38～372.42 δ凸=-0.040 Cmin=0.066 Cmax=0.120 查表2-23 δ凹的絕對(duì)值與δ凸的絕對(duì)值之和=0.060+0.040〈2Cmax-2Cmin =0.24-0.1332 =0.108mm 故上述計(jì)算是恰當(dāng)?shù)摹? 拉深前的毛坯取未注公差尺寸的極限偏差。由《沖壓手冊(cè)》表4-75公式計(jì)算： D凹=（d+0.4△+2c）+δ凹 +0.12 =（220+0.4×0.46+2×1.65）0 =223.48～223.60 C=1.1t=1.65mm δ凹=0.12 0 D凸=（d+0.4△）-δ凸=（220+0.4×0.46+）-0.08 = 220.10～220.18 δ凸=-0.08 3.1.4凸模部分的設(shè)計(jì)及長(zhǎng)度計(jì)算 由于工件的形狀簡(jiǎn)單且對(duì)稱，本模具為落料-拉深復(fù)合模，為了實(shí)現(xiàn)先落料后拉深，模具裝配后，應(yīng)使拉深凸模的端面應(yīng)比落料凹模端面低。 凸模長(zhǎng)度一般是根據(jù)結(jié)構(gòu)上的需要而確定的，拉深凸模的L長(zhǎng)度可按下式計(jì)算：L=H固+H凹-H低 式中：H固———凸模固定板的高度（50mm） H凹———凹模的高度(210mm) H低———裝配后拉深凸模的端面低于落料凹模端面的高度，根據(jù)板厚太小，確定H低=5mm 則：L =210mm+50mm-5mm=255mm 該模具凸模因?yàn)楦叨容^大，為了防止淬火變形，除了采用工作部分局部淬火（硬度58—62HRC）外，材料用T10-A優(yōu)質(zhì)工具鋼。 3.1.5凸凹模的設(shè)計(jì)及長(zhǎng)度計(jì)算 外形落料凸模內(nèi)形拉深凹模的凸凹模：其外形可用數(shù)控車床加工和外圓精磨，用四個(gè)M30的螺釘固定在墊板上，由于其內(nèi)部的拉深凹模的形狀，致使凸凹模的強(qiáng)度和剛度下降，這里也采用淬火變形小的CrWMn模具鋼。為了加強(qiáng)強(qiáng)度和剛度，這里把凸凹模做成整體式的，不必再作凸凹模固定板。其長(zhǎng)度可按下式計(jì)算： L＝H凹＋H卸＋H固－H頂 其中：H凹———凹模的高度(210mm) H卸———固定卸料板的高度(50mm) H固———凸凹模固定部分的長(zhǎng)度(60mm) H頂———頂件塊的高度(80mm) 則：L＝210mm＋50mm＋60mm－80mm＝240mm 3.1.6 選用模架、確定閉合高度及總體尺寸 由于拉深凹模外形尺寸較大，為了工作過(guò)程穩(wěn)定，選用中間導(dǎo)柱模架。再按其標(biāo)準(zhǔn)選擇具體結(jié)構(gòu)尺寸見表3-1。 表3-1 模架規(guī)格選用 名稱 尺寸 材料 熱處理 上模座 600×90 HT200 燜火 下模座 600×90 HT200 燜火 導(dǎo)柱 A70h7×550 A75h7×550 20 滲碳HRC58～62 導(dǎo)套 A70h7×550 A75h7×550 20 滲碳HRC58～62 模具的閉合高度H閉=H上+H凹模+H凸凹模+H下－（凸凹模刃面高度差+拉深件高度－料厚）=90+210+240+90-（3+73.5-1.5）=555mm 式中：H凹—凹模厚度，H凹=210mm； 　　　H壓—壓邊圈的厚度，H壓＝80mm； 　 由此可見模具的實(shí)際閉合高度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于所采用模架的最大閉合高度。查標(biāo)準(zhǔn)件的資料。結(jié)果發(fā)現(xiàn)模具的實(shí)際閉合高度還是遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于其它標(biāo)準(zhǔn)的最大閉合高度。所以此制件不能采用標(biāo)準(zhǔn)模架。 為了節(jié)省加工時(shí)間，只有在模具標(biāo)準(zhǔn)模架的基礎(chǔ)上進(jìn)行修改。因?yàn)槟＞叩姆忾]高度H應(yīng)該介于壓力機(jī)的最大封閉高度Hmax=600mm和最小封閉高度Hmin之間，一般?。? Hmax-5mm≥H≥Hmin+10mm 由此可以看出，要想讓制件順利加工和從模具上取出，只有使模具有足夠的封閉高度： Hmax≥H+5mm=555+5=560mm Hmin≤H-10mm=555-10=545mm 要使模具具有足夠的封閉高度，只有改變導(dǎo)柱和導(dǎo)套的高度： 導(dǎo)柱：A70h7×550 A75h7×550 ； 導(dǎo)套：A70H7×180×73 A75H7×180×73 為了使模座有足夠的強(qiáng)度，上，下模座的厚度應(yīng)該再增加一些。 模具選用中間導(dǎo)柱標(biāo)準(zhǔn)模架，可承受較大的沖壓力，為了防止裝模時(shí)上模旋轉(zhuǎn)180度裝配，將模架中兩對(duì)導(dǎo)柱與導(dǎo)套做成粗細(xì)不等。 導(dǎo)柱α/mm×L/mm為φ70×550 導(dǎo)柱α/mm×L/mm為φ75×550 導(dǎo)套α/mm×L×D為φ70×180×73 導(dǎo)套α/mm×L×D為φ75×180×73 H上模=90mm———上模座厚度 H墊板=30mm———下模座墊板厚度 H卸=50mm———固定卸料板厚度 H凸模固定=35mm———凸模固定板厚度 H下墊板=30mm———下模墊板厚度 H下模=30mm———下模座厚度 模具實(shí)際閉合高度：H閉= H上模+H墊+H凸凹模+H凹模+ H下墊板+ H下模- H入=90+30+240+210+30+30-75=555mm 式中：H凸凹模=240mm———凸凹模的高度 H凹模=210mm———凹模的厚度 H入=75mm———凸凹模進(jìn)入落料凹模深度 由此可見該模具實(shí)際閉合高度小于所選壓力機(jī)的最大裝模高度600m 所以可以使用。 3.2 模具零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 3.2.1 拉深凹模 內(nèi)、外形尺寸和厚度已由前面的計(jì)算確定；拉深凹模需要有三個(gè)以上的螺釘與上模座固定，還需要兩個(gè)與上模座同時(shí)加工的銷釘孔。 3.2.2 拉深凸模 圖3 拉深凸模的外形尺寸〔工作尺寸〕由前面的計(jì)算確定。它需要三個(gè)以上的螺紋孔，以便與下模座固定。拉深凸模上一般開有出氣孔，這樣會(huì)使卸件容易些，否則凸模與工件由于真空狀態(tài)而無(wú)法卸件。查表，本凸模出氣孔的直徑為φ9.5mm　 3.2.3 壓邊圈 在拉深工序中，為保證拉深件的表面質(zhì)量，防止拉深過(guò)程中材料的起皺，常采用壓邊圈用合適的壓邊力使毛坯的變形區(qū)部分被壓在凹模平面上，并使毛坯從壓邊圈與凹模平面之間的縫隙中通過(guò)，從而制止毛坯的起皺現(xiàn)象。 壓邊圈的內(nèi)形與拉深凸模間隙配合，外形套有半成品制件。一般與頂料桿(三根以上)、橡皮等構(gòu)成彈性卸料系統(tǒng)。 3.2.4 導(dǎo)柱、導(dǎo)套 對(duì)于生產(chǎn)批量大、要求模具壽命高的模具，一般采用導(dǎo)柱、導(dǎo)套來(lái)保證上、下模的導(dǎo)向精度。導(dǎo)柱、導(dǎo)套在模具中主要起導(dǎo)向作用。導(dǎo)柱與導(dǎo)套之間采用間隙配合。根據(jù)沖壓工序性質(zhì)、沖壓的精度及材料厚度等的不同，其配合間隙也稍微不同。因?yàn)楸局萍暮穸葹?mm，所以采用H7/h6。 3.2.5卸料彈簧的選擇 F卸=27KN擬選用12個(gè)彈簧，每個(gè)彈簧擔(dān)負(fù)卸料力約為2250N。 彈簧的工作壓縮量h工=73.5+1.0+0.5=75.0mm 式中a為落料凹模高出拉深凸模的距離， 取a=1mm b 為卸料板超出凸凹模刃口的距離，以保證卸料，取b=0.5mm 查《沖壓手冊(cè)》表10-1選用彈簧為D2=95mm d=10mm h0=300mm hj=184mm Fj=2870N除去75mm的工作壓縮量 h預(yù)= (hj／ Fj) F預(yù)=72mm 計(jì)算后且應(yīng)滿足如下條件:hj> h工+ h預(yù)+ h修磨 hj=184>72+75+6=153mm 故所選彈簧是合適的. 3.2.6橡膠的選擇 查教材表2.9.12擬采用圓筒形的橡膠d=30mm D=√(d2+1.27Fxy／p)=73mm 圖4 此外 0.5≤（HO／D）≤1.5 取HO=75mm 3.2.7推桿長(zhǎng)度 推桿長(zhǎng)度〉模柄總長(zhǎng)+凸凹模高度-推件塊厚度 =90+240-40=290mm 3.2.8其他零件 模具其他零件的選用見表五．表五模具其他零件的選用 序號(hào) 名稱 數(shù)量 材料 規(guī)格/ mm 熱處理 1 卸料板 1 45 50×850×850 2 上模座 1 HT200 600×90　 燜火 3 彈簧 12 65Mn 10×300×95 40～45HRC 4 擋料銷 3 45 M30×240 5 螺釘1 4 40 M30×180 40～45HRC 6 上模固定板 1 Cr12 280×400×220 7 模柄套 1 45 260×110 滲碳58～62HRC 8 打桿 1 20 80×670 40～45HRC 9 模柄 1 40 220×200×260 50～56HRC 10 推件塊 1 45 φ272×270 40～45HRC 11 凸凹模 1 CrWMn 500×240 60～62HRC 12 銷釘1 2 T10A M30×180 30～35HRC 13 退料板螺釘 4 45 M30×240 30～35HRC 14 導(dǎo)套 2 20 70×180×73 滲碳56～58HRC 15 導(dǎo)柱 2 20 70×550 滲碳56～58HRC 16 下模座 1 HT200 90×670 燜火 17 落料凹模 1 T10A φ600×210 滲碳58～62HRC 18 銷釘2 2 45 M30×270 19 螺釘2 4 45 M30×240 20 銷釘3 2 45 φ20×150 21 螺釘3 1 45 M30×180 22 螺釘4 2 45 M20×150 23 夾板 2 45 600×600 40～45HRC 24 推銷 4 T8A φ40×180 45～50HRC 25 拉深凸模 1 T10A φ300×255 60～62HRC 26 壓邊圈 1 T8A φ390×80 56～58HRC 27 下模固定板 1 45 600×600×40 40～45HRC 3.3 模具總裝圖 由以上設(shè)計(jì)，可得到模具的總裝圖，其工作過(guò)程是：將條料沿?fù)趿箱N送進(jìn)，前端再由擋料銷進(jìn)行精定位，坯料放在落料凹模表面上，卸料板在此兼起壓料作用，由凸凹模和落料凹模完成第一道落料工序，凸凹模繼續(xù)下行，毛坯在凸凹模、拉深凸模以及壓邊圈共同作用下，被反向拉入凸凹模中，產(chǎn)生塑性變形而制成所要求的零件。當(dāng)凸凹模隨上模部分回升時(shí)，零件制品在推件塊及推桿的作用下，將其從凸凹模內(nèi)推出。而壓邊圈在緩沖器系統(tǒng)作用下又回到原位，準(zhǔn)備下一次拉深。 結(jié)束語(yǔ) 殼體屬于簡(jiǎn)單拉深件，分析其工藝性，并確定工藝方案。根據(jù)計(jì)算確定本制件是由落料拉深和切邊沖孔兩道工序復(fù)合而成的，然后相應(yīng)選取各工序所需的壓力機(jī)。本設(shè)計(jì)是殼體的第一個(gè)工序落料拉深模具設(shè)計(jì)，需要計(jì)算拉深時(shí)的間隙、工作零件的圓角半徑、尺寸和公差，并且還需要確定模具的總體尺寸和模具零件的結(jié)構(gòu)，然后根據(jù)上面的設(shè)計(jì)繪出模具的總裝圖。 由于在零件制造前進(jìn)行了預(yù)測(cè)，分析了制件在生產(chǎn)過(guò)程中可能出現(xiàn)的缺陷，采取了相應(yīng)的工藝措施。因此，模具在生產(chǎn)零件的時(shí)候才可以減少?gòu)U品的產(chǎn)生。 本落料拉深件的形狀結(jié)構(gòu)較為簡(jiǎn)單，但是高度太高不適合選用標(biāo)準(zhǔn)模架。要保證零件的順利加工和取件，必須有足夠的高度，因此需要改變導(dǎo)柱、導(dǎo)套的長(zhǎng)度，以達(dá)到要求。模具工作零件的結(jié)構(gòu)也較為簡(jiǎn)單，它可以相應(yīng)的簡(jiǎn)化了模具結(jié)構(gòu)。便以以后的操作、調(diào)整和維護(hù)。 本模具的設(shè)計(jì)，是理論知識(shí)與實(shí)踐有機(jī)的結(jié)合，更加系統(tǒng)地對(duì)理論知識(shí)做了更深切貼實(shí)的闡述。也使我認(rèn)識(shí)到，要想做為一名合理的模具設(shè)計(jì)人員，必須要有扎實(shí)的專業(yè)基礎(chǔ)，并不斷學(xué)習(xí)新知識(shí)新技術(shù)，樹立終身學(xué)習(xí)的觀念，把理論知識(shí)應(yīng)用到實(shí)踐中去，并堅(jiān)持科學(xué)、嚴(yán)謹(jǐn)、求實(shí)的精神，大膽創(chuàng)新，突破新技術(shù)，為模具工業(yè)的騰飛做出應(yīng)有的貢獻(xiàn)。 參考文獻(xiàn) [1]劉建超、張寶忠主編.沖壓模具設(shè)計(jì)與制造[M].北京：高等教育出版社，2006 [2]王孝培主編.沖壓手冊(cè)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004 [3]許發(fā)樾主編.實(shí)用模具設(shè)計(jì)與制造手冊(cè)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2000 [4]楊玉英主編.實(shí)用沖壓工藝及模具設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004 [5]模具實(shí)用技術(shù)叢書編委會(huì).沖壓設(shè)計(jì)應(yīng)用實(shí)例[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社.1999 [6]翟德梅、段維峰主編.模具制造技術(shù)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版.2005 [7]王芳主編.冷沖壓模具設(shè)計(jì)指導(dǎo)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1998 [8]薛彥成主編.公差配合與技術(shù)測(cè)量[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2005 [9]李易、于成功主編.現(xiàn)代模具設(shè)計(jì)制造[M].北京：金版電子出版公司，2003 [10]彭建聲、秦曉剛編著.模具技術(shù)問(wèn)答[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1996 [11]翟德梅主編.金屬與塑料成型機(jī)械[M].河南機(jī)電高等?？茖W(xué)校2005 [12]楊占堯主編.沖壓模具圖冊(cè)[M].北京：高等教育出版社，2006 [13]寇世瑤主編.機(jī)械制圖[M].北京：高等教育出版社，2004 [14]王曉江主編. 模具設(shè)計(jì)與制造專業(yè)英語(yǔ)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2006 [15]程培源主編. 模具壽命與材料[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2005 22