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產(chǎn)品型號及規(guī)格 圖 號 名 稱 工藝文件編號 共 11 頁機械加工工序卡 壓滾座 第 1 頁 材料牌號及名稱 毛坯外型尺寸 45 鋼 零件毛重 零件凈重 硬 度 1kg 35 40HRC 設(shè) 備 型 號 設(shè) 備 名 稱 X51 立式銑床 專 用 工 藝 裝 備 名 稱 代 號 銑夾具 機動時 間 單件工時定 額 每臺件數(shù) 1 技 術(shù) 等 級 冷 卻 液 亞硝酸鈉 刃 具 量 檢 具 切 削 用 量 工序 號 工 步 號 工 序 及 工 步 內(nèi) 容 代 號 名 稱 代 號 名稱 切 削速度 米 分 切 削深 度 毫 米 進給量 毫米 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) 分 1 粗銑 32 81 下端面 端銑刀 游標卡尺 46 4 0 5 0 2 375 2 半精銑 32 81 下端面 端銑刀 游標卡尺 46 4 0 4 0 2 37530 3 精銑 32 81 下端面 端銑刀 游標卡尺 46 4 0 1 0 2 375 黃宏 編 制 校 對 會 簽 復(fù) 制 修改標 記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 修改標記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 產(chǎn)品型號及規(guī)格 圖 號 名 稱 工藝文件編號 共 11 頁機械加工工序卡 壓滾座 第 10 頁 材料牌號及名稱 毛坯外型尺寸 45 鋼 零件毛重 零件凈重 硬 度 1kg 35 40HRC 設(shè) 備 型 號 設(shè) 備 名 稱 X51 立式銑床 專 用 工 藝 裝 備 名 稱 代 號 銑夾具 機動時 間 單件工時定 額 每臺件數(shù) 1 技 術(shù) 等 級 冷 卻 液 亞硝酸鈉 刃 具 量 檢 具 切 削 用 量 工序 號 工步 號 工 序 及 工 步 內(nèi) 容 代 號 名 稱 代 號 名稱 切 削速 度 米 分 切 削深 度 毫 米 進給量 毫米 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) 分 120 1 研磨 32 81 下端面 砂輪 千分尺 141 3 0 0 2 750 黃宏 編 制 校 對 會 簽 復(fù) 制 修改標記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 修改標記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 產(chǎn)品型號及規(guī)格 圖 號 名 稱 工藝文件編號 共 11 頁機械加工工序卡 壓滾座 第 11 頁 材料牌號及名稱 毛坯外型尺寸 45 鋼 零件毛重 零件凈重 硬 度 1kg 35 40HRC 設(shè) 備 型 號 設(shè) 備 名 稱 X51 立式銑床 專 用 工 藝 裝 備 名 稱 代 號 銑夾具 機動時 間 單件工時定 額 每臺件數(shù) 1 技 術(shù) 等 級 冷 卻 液 亞硝酸鈉 刃 具 量 檢 具 切 削 用 量 工序 號 工步 號 工 序 及 工 步 內(nèi) 容 代 號 名 稱 代 號 名稱 切 削速 度 米 分 切 削深 度 毫 米 進給量 毫米 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) 分 130 1 研磨 A B C 即 25 81 端面 端面 砂輪 千分尺 141 3 0 0 2 750 黃宏 編 制 校 對 會 簽 復(fù) 制 修改標記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 修改標記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 產(chǎn)品型號及規(guī)格 圖 號 名 稱 工藝文件編號 共 11 頁機械加工工序卡 壓滾座 第 2 頁 材料牌號及名稱 毛坯外型尺寸 45 鋼 零件毛重 零件凈重 硬 度 1kg 35 40HRC 設(shè) 備 型 號 設(shè) 備 名 稱 X51 立式銑床 專 用 工 藝 裝 備 名 稱 代 號 銑夾具 機動時 間 單件工時定 額 每臺件數(shù) 1 技 術(shù) 等 級 冷 卻 液 亞硝酸鈉 刃 具 量 檢 具 切 削 用 量 工序 號 工 步 號 工 序 及 工 步 內(nèi) 容 代 號 名 稱 代 號 名稱 切 削速度 米 分 切 削深 度 毫 米 進給量 毫米 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) 分 1 粗銑 32 81 上端面 端銑刀 游標卡尺 46 4 0 5 0 2 375 2 半精銑 32 81 上端面 端銑刀 游標卡尺 46 4 0 4 0 2 37540 3 精銑 32 81 上端面 端銑刀 游標卡尺 46 4 0 1 0 2 375 黃宏 編 制 校 對 會 簽 復(fù) 制 修改標 記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 修改標記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 產(chǎn)品型號及規(guī)格 圖 號 名 稱 工藝文件編號 共 11 頁機械加工工序卡 壓滾座 第 3 頁 材料牌號及名稱 毛坯外型尺寸 45 鋼 零件毛重 零件凈重 硬 度 1kg 35 40HRC 設(shè) 備 型 號 設(shè) 備 名 稱 X51 立式銑床 專 用 工 藝 裝 備 名 稱 代 號 銑夾具 機動時 間 單件工時定 額 每臺件數(shù) 1 技 術(shù) 等 級 冷 卻 液 亞硝酸鈉 刃 具 量 檢 具 切 削 用 量 工序 號 工 步 號 工 序 及 工 步 內(nèi) 容 代 號 名 稱 代 號 名稱 切 削速度 米 分 切 削深 度 毫 米 進給量 毫米 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) 分 1 粗銑燕尾槽 燕尾槽銑刀 游標卡尺 46 4 0 5 0 2 375 2 半精銑燕尾槽 燕尾槽銑刀 游標卡尺 46 4 0 4 0 2 37550 3 精銑燕尾槽 燕尾槽銑刀 游標卡尺 46 4 0 1 0 2 375 黃宏 編 制 校 對 會 簽 復(fù) 制 修改標 記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 修改標記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 產(chǎn)品型號及規(guī)格 圖 號 名 稱 工藝文件編號 共 11 頁機械加工工序卡 壓滾座 第 4 頁 材料牌號及名稱 毛坯外型尺寸 45 鋼 零件毛重 零件凈重 硬 度 1kg 35 40HRC 設(shè) 備 型 號 設(shè) 備 名 稱 Z525 立式鉆床 專 用 工 藝 裝 備 名 稱 代 號 鉆夾具 機動時 間 單件工時定 額 每臺件數(shù) 1 技 術(shù) 等 級 冷 卻 液 亞硝酸鈉 刃 具 量 檢 具 切 削 用 量 工序 號 工步 號 工 序 及 工 步 內(nèi) 容 代 號 名 稱 代 號 名稱 切 削速 度 米 分 切 削深 度 毫 米 進給量 毫米 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) 分 1 鉆 10 孔 麻花鉆 游標卡尺 13 06 5 0 0 4 475 2 鉆 13 孔 麻花鉆 游標卡尺 13 06 6 5 0 4 375 3 擴 13 孔至 18 擴孔鉆 游標卡尺 3 38 2 5 0 57 68 4 鉸 18 孔至 22 鉸刀 游標卡尺 9 33 2 0 0 35 198 5 鉸 22 孔至 24 3 鉸刀 游標卡尺 9 33 1 15 0 35 198 60 6 攻絲 M24 絲錐 量規(guī) 7 5 1 0 1 25 272 黃宏 編 制 校 對 會 簽 復(fù) 制 修改標記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 修改標記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 產(chǎn)品型號及規(guī)格 圖 號 名 稱 工藝文件編號 共 11 頁機械加工工序卡 壓滾座 第 5 頁 材料牌號及名稱 毛坯外型尺寸 45 鋼 零件毛重 零件凈重 硬 度 1kg 35 40HRC 設(shè) 備 型 號 設(shè) 備 名 稱 X51 立式銑床 專 用 工 藝 裝 備 名 稱 代 號 銑夾具 機動時 間 單件工時定 額 每臺件數(shù) 1 技 術(shù) 等 級 冷 卻 液 亞硝酸鈉 刃 具 量 檢 具 切 削 用 量 工序 號 工步 號 工 序 及 工 步 內(nèi) 容 代 號 名 稱 代 號 名稱 切 削速 度 米 分 切 削深 度 毫 米 進給量 毫米 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) 分 1 粗銑 A B C 端面 立銑刀 游標卡尺 46 4 0 5 0 2 375 2 半精銑 A B C 端面 立銑刀 游標卡尺 46 4 0 4 0 2 37570 3 精銑 A B C 端面 立銑刀 游標卡尺 46 4 0 1 0 2 375 黃宏 編 制 校 對 會 簽 復(fù) 制 修改標記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 修改標記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 產(chǎn)品型號及規(guī)格 圖 號 名 稱 工藝文件編號 共 11 頁機械加工工序卡 壓滾座 第 6 頁 材料牌號及名稱 毛坯外型尺寸 45 鋼 零件毛重 零件凈重 硬 度 1kg 35 40HRC 設(shè) 備 型 號 設(shè) 備 名 稱 X62 臥式銑床 專 用 工 藝 裝 備 名 稱 代 號 銑夾具 機動時 間 單件工時定 額 每臺件數(shù) 1 技 術(shù) 等 級 冷 卻 液 亞硝酸鈉 刃 具 量 檢 具 切 削 用 量 工序 號 工步 號 工 序 及 工 步 內(nèi) 容 代 號 名 稱 代 號 名稱 切 削速 度 米 分 切 削深 度 毫 米 進給量 毫米 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) 分 80 1 銑寬 2 的槽 鋸片銑刀 游標卡尺 31 2 2 0 0 15 175 黃宏 編 制 校 對 會 簽 復(fù) 制 修改標記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 修改標記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 產(chǎn)品型號及規(guī)格 圖 號 名 稱 工藝文件編號 共 11 頁機械加工工序卡 壓滾座 第 7 頁 材料牌號及名稱 毛坯外型尺寸 45 鋼 零件毛重 零件凈重 硬 度 1kg 35 40HRC 設(shè) 備 型 號 設(shè) 備 名 稱 Z525 立式鉆床 專 用 工 藝 裝 備 名 稱 代 號 鉆夾具 機動時 間 單件工時定 額 每臺件數(shù) 1 技 術(shù) 等 級 冷 卻 液 亞硝酸鈉 刃 具 量 檢 具 切 削 用 量 工序 號 工步 號 工 序 及 工 步 內(nèi) 容 代 號 名 稱 代 號 名稱 切 削速 度 米 分 切 削深 度 毫 米 進給量 毫米 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) 分 1 鉆 M8 的螺紋底孔 6 8 麻花鉆 游標卡尺 16 3 4 0 28 80090 2 攻絲 M8 絲錐 量規(guī) 7 5 0 6 1 25 272 黃宏 編 制 校 對 會 簽 復(fù) 制 修改標記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 修改標記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 產(chǎn)品型號及規(guī)格 圖 號 名 稱 工藝文件編號 共 11 頁機械加工工序卡 壓滾座 第 8 頁 材料牌號及名稱 毛坯外型尺寸 45 鋼 零件毛重 零件凈重 硬 度 1kg 35 40HRC 設(shè) 備 型 號 設(shè) 備 名 稱 Z525 立式鉆床 專 用 工 藝 裝 備 名 稱 代 號 鉆夾具 機動時 間 單件工時定 額 每臺件數(shù) 1 技 術(shù) 等 級 冷 卻 液 亞硝酸鈉 刃 具 量 檢 具 切 削 用 量 工序 號 工步 號 工 序 及 工 步 內(nèi) 容 代 號 名 稱 代 號 名稱 切 削速 度 米 分 切 削深 度 毫 米 進給量 毫米 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) 分 100 1 鉆 9 孔 麻花鉆 游標卡尺 13 06 4 5 0 4 375 黃宏 編 制 校 對 會 簽 復(fù) 制 修改標記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 修改標記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 產(chǎn)品型號及規(guī)格 圖 號 名 稱 工藝文件編號 共 11 頁機械加工工序卡 壓滾座 第 9 頁 材料牌號及名稱 毛坯外型尺寸 45 鋼 零件毛重 零件凈重 硬 度 1kg 35 40HRC 設(shè) 備 型 號 設(shè) 備 名 稱 X51 立式銑床 專 用 工 藝 裝 備 名 稱 代 號 銑夾具 機動時 間 單件工時定 額 每臺件數(shù) 1 技 術(shù) 等 級 冷 卻 液 亞硝酸鈉 刃 具 量 檢 具 切 削 用 量 工序 號 工步 號 工 序 及 工 步 內(nèi) 容 代 號 名 稱 代 號 名稱 切 削速 度 米 分 切 削深 度 毫 米 進給量 毫米 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) 分 110 1 研磨燕尾槽 砂輪 千分尺 141 3 0 0 2 750 黃宏 編 制 校 對 會 簽 復(fù) 制 修改標記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 修改標記 處 數(shù) 文件號 簽 字 日 期 夾具夾緊力的優(yōu)化及對工件定位精度的影響 B Li 和 S N Mellkote 布什伍德拉夫機械工程學(xué)院 佐治亞理工學(xué)院 格魯吉亞 美國研究所 由于夾緊和加工 在工件和夾具的接觸部位會產(chǎn)生局部彈性變形 使工件 尺寸發(fā)生變化 進而影響工件的最終加工質(zhì)量 這種效應(yīng)可通過最小化夾具設(shè) 計優(yōu)化 夾緊力是一個重要的設(shè)計變量 可以得到優(yōu)化 以減少工件的位移 本文提出了一種確定多夾緊夾具受到準靜態(tài)加工部位的最佳夾緊力的新方法 該方法采用彈性接觸力學(xué)模型代表夾具與工件接觸 并涉及制定和解決方案的 多目標優(yōu)化模型的約束 夾緊力的最優(yōu)化對工件定位精度的影響通過 3 2 1 式 銑夾具的例子進行了分析 關(guān)鍵詞 彈性 接觸 模型 夾具 夾緊力 優(yōu)化 前言 定位和夾緊的工件加工中的兩個關(guān)鍵因素 要實現(xiàn)夾具的這些功能 需將 工件定位到一個合適的基準上并夾緊 采用的夾緊力必須足夠大 以抑制工件 在加工過程中產(chǎn)生的移動 然而 過度的夾緊力可誘導(dǎo)工件產(chǎn)生更大的彈性變 形 這會影響它的位置精度 并反過來影響零件質(zhì)量 所以有必要確定最佳夾 緊力 來減小由于彈性變形對工件的定位誤差 同時滿足加工的要求 在夾具 分析和綜合領(lǐng)域上的研究人員使用了有限元模型的方法或剛體模型的方法 大 量的工作都以有限元方法為基礎(chǔ)被報道 參考文獻 1 8 隨著得墨忒耳 8 這種 方法的限制是需要較大的模型和計算成本 同時 多數(shù)的有限元基礎(chǔ)研究人員 一直重點關(guān)注的夾具布局優(yōu)化和夾緊力的優(yōu)化還沒有得到充分討論 也有少數(shù) 的研究人員通過對剛性模型 9 11 對夾緊力進行了優(yōu)化 剛型模型幾乎被近似為 一個規(guī)則完整的形狀 得墨忒耳 12 13 用螺釘理論解決的最低夾緊力 總的 問題是制定一個線性規(guī)劃 其目的是盡量減少在每個定位點調(diào)整夾緊力強度的 法線接觸力 接觸摩擦力的影響被忽視 因為它較法線接觸力相對較小 由于 這種方法是基于剛體假設(shè) 獨特的三維夾具可以處理超過 6 個自由度的裝夾 復(fù)和倪 14 也提出迭代搜索方法 通過假設(shè)已知摩擦力的方向來推導(dǎo)計算最小 夾緊力 該剛體分析的主要限制因素是當出現(xiàn)六個以上的接觸力是使其靜力不 確定 因此 這種方法無法確定工件移位的唯一性 第 1 頁 共 15 頁 這種限制可以通過計算夾具 工件系統(tǒng) 15 的彈性來克服 對于一個相 對嚴格的工件 該夾具在機械加工工件的位置會受夾具點的局部彈性變形的強 烈影響 Hockenberger 和得墨忒耳 16 使用經(jīng)驗的接觸力變形的關(guān)系 稱為元功 能 解決由于夾緊和準靜態(tài)加工力工件剛體位移 同一作者還考察了加工工件 夾具位移對設(shè)計參數(shù)的影響 17 桂 18 等 通過工件的夾緊力的優(yōu)化定位精 度彈性接觸模型對報告做了改善 然而 他們沒有處理計算夾具與工件的接觸 剛度的方法 此外 其算法的應(yīng)用沒有討論機械加工刀具路徑負載有限序列 李和 Melkote 19 和烏爾塔多和 Melkote 20 用接觸力學(xué)解決由于在加載夾具夾 緊點彈性變形產(chǎn)生的接觸力和工件的位移 他們還使用此方法制定了優(yōu)化方法 夾具布局 21 和夾緊力 22 但是 關(guān)于 multiclamp 系統(tǒng)及其對工件精度影響的 夾緊力的優(yōu)化并沒有在這些文件中提到 本文提出了一種新的算法 確定了 multiclamp 夾具工件系統(tǒng)受到準靜態(tài)加 載的最佳夾緊力為基礎(chǔ)的彈性方法 該法旨在盡量減少影響由于工件夾緊位移 和加工荷載通過系統(tǒng)優(yōu)化夾緊力的一部分定位精度 接觸力學(xué)模型 用于確定 接觸力和位移 然后再用做夾緊力優(yōu)化 這個問題被作為多目標約束優(yōu)化問題 提出和解決 通過兩個例子分析工件夾緊力的優(yōu)化對定位精度的影響 例子涉 及的銑削夾具 3 2 1 布局 1 夾具 工件聯(lián)系模型 1 1 模型假設(shè) 該加工夾具由 L 定位器和帶有球形端的 c 形夾組成 工件和夾具接觸的地 方是線性的彈性接觸 其他地方完全剛性 工件 夾具系統(tǒng)由于夾緊和加工 受到準靜態(tài)負載 夾緊力可假定為在加工過程中保持不變 這個假設(shè)是有效的 在對液壓或氣動夾具使用 在實際中 夾具工件接觸區(qū)域是彈性分布 然而 這種模式的發(fā)展 假設(shè)總觸剛度 見圖 1 第 i 夾具接觸力局部變形如下 1 iijjFkd 其中 j x y z 表示 在當?shù)刈幼鴺讼登芯€和法線方向的接觸剛度ij 第 2 頁 共 15 頁 圖1 彈簧夾具 工件接觸模型 表示在第i個ixyz 接觸處的坐標系 j x y z 是對應(yīng)沿著 xyz方向的彈性變形 分別 j x y z 的代表ijd 和 切向力接觸 法線力接觸 ixFiyizF 1 2 工件 夾具的接觸剛度模型 集中遵守一個球形尖端定位 夾具和工件的接觸并不是線性的 因為接觸 半徑與隨法線力呈非線性變化 23 由于法線力 接觸變形作用于半徑 和平iPiR 面工件表面之間 這可從封閉赫茲的辦法解決縮進一個球體彈性半空間的問題 對于這個問題 是法線的變形 在 文獻 23 第 93 頁 中給出如下 in 2 1 3296 iiniPRE 其中 式中 和 是工件和夾具的彈性模量 22 11fw wEf w 分別是工件和材料的泊松比 f 切向變形 沿著 和 切線方向 硅業(yè)切力距ity iittx 或 者 ixiy 有以下形式 文獻 23 第 217 頁 iyQiix或 者 3 t28 ifi wiaG 其中 分別是工件和夾具剪切模量 1 3134ifi wPRE fGw 一個合理的接觸剛度的線性可以近似從最小二乘獲得適合式 2 這就 產(chǎn)生了以下線性化接觸剛度值 在計算上述的線性近似 第 3 頁 共 15 頁 4 1 32 68 9iizREk 5 1 24jii iwxy zf kG 正常的力被假定為從 0 到 1000N 且最小二乘擬合相應(yīng)的 R2 值認定是 0 94 2 夾緊力優(yōu)化 我們的目標是確定最優(yōu)夾緊力 將盡量減少由于工件剛體運動過程中 局 部的夾緊和加工負荷引起的彈性變形 同時保持在準靜態(tài)加工過程中夾具 工件系統(tǒng)平衡 工件的位移減少 從而減少定位誤差 實現(xiàn)這個目標是通過制 定一個多目標約束優(yōu)化問題的問題 如下描述 2 1 目標函數(shù)配方 工件旋轉(zhuǎn) 由于部隊輪換往往是相當小 17 的工件定位誤差 假設(shè)為確定其剛體翻譯基本上 其中 和TwwdXYZ wX wY 是 沿 和 三個正交組件 見圖 2 Zxgygz 圖 2 工件剛體平移和旋轉(zhuǎn) 工件的定位誤差歸于裝夾力 然后可以在該剛體位移的 范數(shù)計算如下 2L 第 4 頁 共 15 頁 6 222wwwdXYZ 其中 表示一個向量二級標準 但是作用在工件的夾緊力會影響定位誤差 當多個夾緊力作用于工件 由 此產(chǎn)生的夾緊力為 有如下形式 TRRCXYZP 7 RC 其中夾緊力 是矢量 夾緊力的方向 矩陣 1 TLCC 1 TCLCRn 是夾緊力是矢量的方向余弦 和 coscosLiLiiin i i Li 是第 i 個夾緊點夾緊力在 和 方向上的向量角度 i 1 2 3 C gXYgZ 在這個文件中 由于接觸區(qū)變形造成的工件的定位誤差 被假定為受的作 用力是法線的 接觸的摩擦力相對較小 并在進行分析時忽略了加緊力對工件 的定位誤差的影響 意指正常接觸剛度比 是通過 i 1 2 L 和最小zkii 的所有定位器正常剛度 相乘 并假設(shè)工件 取決于 zks xNyzgXY 的方向 各自的等效接觸剛度可有下式 計算gZ 111 XYZNNssszizizikk 和 得出 見圖 3 工件剛體運動 歸于夾緊行動現(xiàn)在可以寫成 wd 8 111XYZ TRRRwNNNsssziziziPPdkk 工件有位移 因此 定位誤差的減小可以通過盡量減少產(chǎn)生的夾緊力向量 范數(shù) 因此 第一個目標函數(shù)可以寫為 2L 最小化 XYZ 222RRERCNNw111PP iii 9 第 5 頁 共 15 頁 要注意 加權(quán)因素是與等效接觸剛度成正比的在 和 方向上 通gXYgZ 過使用最低總能量互補參考文獻 15 23 的原則求解彈性力學(xué)接觸問題得出 A 的組成部分是唯一確定的 這保證了夾緊力和相應(yīng)的定位反應(yīng)是 真正的 解 決方案 對接觸問題和產(chǎn)生的 真正 剛體位移 而且工件保持在靜態(tài)平衡 通過夾緊力的隨時調(diào)整 因此 總能量最小化的形式為補充的夾緊力優(yōu)化的第 二個目標函數(shù) 并給出 最小化 10 222iiiL CL CL Cx 111FFUW kkyziii TQ 其中 代表機構(gòu)的彈性變形應(yīng)變能互補 代表由外部力量和力矩配合 W 完成 是遵守對角矩陣的 和Q1 LCxyzxyzcc 1iijjck 是所有接觸力的載體 TxyzzFF 如圖 3 加權(quán)系數(shù) 計算確定的基礎(chǔ)2L 2 2 摩擦和靜態(tài)平衡約束 在 10 式優(yōu)化的目標受到一定的限制和約束 他們中最重要的是在每個 接觸處的靜摩擦力約束 庫侖摩擦力的法律規(guī)定 是 22iiixyszFF is 靜態(tài)摩擦系數(shù) 這方面的一個非線性約束和線性化版本可以使用 并且 19 有 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 外文翻譯 第 6 頁 共 15 頁 11 iiixyszF 假設(shè)準靜態(tài)載荷 工件的靜力平衡由下列力和力矩平衡方程確保 向量形式 12 0F 0M 其中包括在法線和切線方向的力和力矩的機械加工力和工件重量 2 3 界接觸力 由于夾具 工件接觸是單側(cè)面的 法線的接觸力 只能被壓縮 這通過iP 以下的 的約束表 i 1 2 L C 13 iP0i 它假設(shè)在工件上的法線力是確定的 此外 在一個法線的接觸壓力不能超過壓 工件材料的屈服強度 這個約束可寫為 yS i 1 2 L C 14 iyiPSA 如果 是在第 i 個工件 夾具的接觸處的接觸面積 完整的夾緊力優(yōu)化i 模型 可以寫成 最小化 15 12fTRCwQP 3 模型算法求解 式 15 多目標優(yōu)化問題可以通過求解約束 24 這種方法將確定的目標 作為首要職能之一 并將其轉(zhuǎn)換成一個約束對 該補充 的主要目的是處1f 理功能 并由此得到夾緊力 作為約束的加權(quán)范數(shù) 最小化 對 為主要2f 2L1f 目標的選擇 確保選中一套獨特可行的夾緊力 因此 工件 夾具系統(tǒng)驅(qū)動 到一個穩(wěn)定的狀態(tài) 即最低能量狀態(tài) 此狀態(tài)也表示有最小的夾緊力下的加權(quán) 范數(shù) 的約束轉(zhuǎn)換涉及到一個指定的加權(quán)范數(shù) 小于或等于 其中 是 2Lf 2L 的約束 假設(shè)最初所有夾緊力不明確 要確定一個合適的 在定位和夾緊f 點的接觸力的計算只考慮第一個目標函數(shù) 即 雖然有這樣的接觸力 并不1f 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 外文翻譯 第 7 頁 共 15 頁 一定產(chǎn)生最低的夾緊力 這是一個 真正的 可行的解決彈性力學(xué)問題辦法 可完全抑制工件在夾具中的位置 這些夾緊力的加權(quán)系數(shù) 通過計算并作為2L 初始值與 比較 因此 夾緊力式 15 的優(yōu)化問題可改寫為 最小化 16 12TfQ 由 11 14 得 RCwP 類似的算法尋找一個方程根的二分法來確定最低的 上的約束 通過盡RCwP 可能降低 上限 由此產(chǎn)生的最小夾緊力的加權(quán)范數(shù) 迭代次數(shù) K 終止搜 2L 索取決于所需的預(yù)測精度 和 有參考文獻 15 TwxyzTiiiziidrXYZ 2Klog 17 其中 表示上限的功能 完整的算法在如圖 4 中給出 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 外文翻譯 第 8 頁 共 15 頁 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 外文翻譯 第 9 頁 共 15 頁 圖 4 夾緊力的優(yōu)化算法 在示例 1 中使用 圖 5 該算法在示例 2 使用 4 加工過程中的夾緊力的優(yōu)化及測定 上一節(jié)介紹的算法可用于確定單負載作用于工件的載體的最佳夾緊力 然 而 刀具路徑隨磨削量和切割點的不斷變化而變化 因此 相應(yīng)的夾緊力和最 佳的加工負荷獲得將由圖 4 算法獲得 這大大增加了計算負擔(dān) 并要求為選擇 的夾緊力提供標準 將獲得滿意和適宜的整個刀具軌跡 用保守的辦法來解 決下面將被討論的問題 考慮一個有限的數(shù)目 例如 m 沿相應(yīng)的刀具路徑設(shè) 置的產(chǎn)生 m 個最佳夾緊力 選擇記為 在每個采樣點 1optP2t3optPopt 考慮以下四個最壞加工負荷向量 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 外文翻譯 第 10 頁 共 15 頁 max1axTXYZF 2maxaxTYXYZF 3maxaxTXYZF 4aTrXYZF 18 和 表示在 和 方向上的最大值 和 上gg 的數(shù)字 1 2 3 分別代替對應(yīng)的 和 另外兩個正交切削分力 而且maxXYmaxZ 有 222maxrXYZFF 雖然 4 個最壞情況加工負荷向量不會在工件加工的同一時刻出現(xiàn) 但在每 次常規(guī)的進給速度中 刀具旋轉(zhuǎn)一次出現(xiàn)一次 負載向量引入的誤差可忽略 因此 在這項工作中 四個載體負載適用于同一位置 但不是同時 對工件進 行的采樣 夾緊力的優(yōu)化算法圖 4 對應(yīng)于每個采樣點計算最佳的夾緊力 夾 緊力的最佳形式有 i 1 2 m j x y z r 19 max12 TiiijjcjPC 其中 是最佳夾緊力的四個情況下的加工負荷載體 C 1 2 C 是每ij ikjC 個相應(yīng)的夾具在第 i 個樣本點和第 j 負荷情況下力的大小 是計算每個負maxijP 載點之后的結(jié)果 一套簡單的 最佳 夾緊力必須從所有的樣本點和裝載條件 里發(fā)現(xiàn) 并在所有的最佳夾緊力中選擇 這是通過在所有負載情況和采樣點排 序 并選擇夾緊點的最高值的最佳的夾緊力 見于式 20 maxkC k 1 2 C 20 maxikkjC 只要這些具備 就得到一套優(yōu)化的夾緊力 驗證這Tmaxax12C optP 些力 以確保工件夾具系統(tǒng)的靜態(tài)平衡 否則 會出現(xiàn)更多采樣點和重復(fù)上述 程序 在這種方式中 可為整個刀具路徑確定 最佳 夾緊力 圖 5 總結(jié)optP 了剛才所描述的算法 請注意 雖然這種方法是保守的 它提供了一個確定的 夾緊力 最大限度地減少工件的定位誤差的一套系統(tǒng)方法 5 影響工件的定位精度 它的興趣在于最早提出了評價夾緊力的算法對工件的定位精度的影響 工 件首先放在與夾具接觸的基板上 然后夾緊力使工件接觸到夾具 因此 局部 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 外文翻譯 第 11 頁 共 15 頁 變形發(fā)生在每個工件夾具接觸處 使工件在夾具上移位和旋轉(zhuǎn) 隨后 準靜態(tài) 加工負荷應(yīng)用造成工件在夾具的移位 工件剛體運動的定義是由它在 和gXY 方向上的移位 和自轉(zhuǎn) 見圖 2 gZTdwwXYZ Twxyz 如前所述 工件剛體位移產(chǎn)生于在每個夾緊處的局部變形 假設(shè)Tiiixyzd 為相對于工件的質(zhì)量中心的第 i 個位置矢量定位點 坐標變換定理 TiirXYZ 可以用來表達在工件的位移 以及工件自轉(zhuǎn)idwwXYZ 如下 21 wxyz 1Tii iiRrd 其中 表示旋轉(zhuǎn)矩陣 描述當?shù)卦诘?i 幀相聯(lián)系的全球坐標系和 是一個1iR wcR 旋轉(zhuǎn)矩陣確定工件相對于全球的坐標系的定位坐標系 假設(shè)夾具夾緊工件旋轉(zhuǎn) 由于旋轉(zhuǎn) 很小 故 也可近似為 w wcR 22 w 1R1zyzxyx 方程 21 現(xiàn)在可以改寫為 23 TiiidRBq 其中 是經(jīng)方程 21 重新編排后變換得到的矩 ii ii10YBZ0Xi 陣式 是夾緊和加工導(dǎo)致的工件剛體運動矢量 yqTwwxzX 工件與夾具單方面接觸性質(zhì)意味著工件與夾具接觸處沒有拉力的可能 因此 在第 i 裝夾點接觸力 可能與 的關(guān)系如下 iFid 24 0 iiiKdzFotherws 其中 是在第 i 個接觸點由于夾緊和加工負荷造成的變形 意 Tiz 0iz 味著凈壓縮變形 而負數(shù)則代表拉伸變形 是表示在本地坐標iixyzKdagk 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 外文翻譯 第 12 頁 共 15 頁 系第 i 個接觸剛度矩陣 是單位向量 在這項研究中假定液壓 氣 01Tze 動夾具 根據(jù)對外加工負荷 故在法線方向的夾緊力的強度保持不變 因此 必須對方程 24 的夾緊點進行修改為 25 TyiiixFp 其中 是在第 i 個夾緊點的夾緊力 讓 表示一個對外加工力量和載體的 6 1i EF 矢量 并結(jié)合方程 23 25 與靜態(tài)平衡方程 得到下面的方程組 26 1L C1 0iEiiiRFfr 其中 其中 表示相乘 由于夾緊和加工工件剛體移動 q 可通過求解式 26 得到 工件的定位誤差向量 見圖 6 rrTXYZmm 現(xiàn)在可以計算如下 27 rmBq 其中 是考慮工件中心加工點的位置向量 且rTmXYZ 100mmYBX 6 模擬工作 較早前提出的算法是用來確定最佳夾緊力及其對兩例工件精度的影響例如 1 適用于工件單點力 2 應(yīng)用于工件負載準靜態(tài)銑削序列 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 外文翻譯 第 13 頁 共 15 頁 如左圖 7 工件夾具配置中使用的模 擬研究 工件夾具定位聯(lián)系 16L 和 全球坐標系 gXYgZ 3 2 1 夾具圖 7 所示 是用來定位并控制 7075 T6 鋁合金 127 毫米 127 毫米 38 1 毫米 的柱狀塊 假定為球形布局傾斜硬鋼定位器 夾具在表 1 中給出 工件 夾具材料的摩擦靜電對系數(shù)為 0 25 使用伊利諾伊大學(xué)開發(fā) EMSIM 程序 參考文獻 26 對加工瞬時銑削力條件進行了計算 如表 2 給出例 1 應(yīng) 用工件在點 109 2 毫米 25 4 毫米 34 3 毫米 瞬時加工力 圖 4 中表 3 和表 4 列出了初級夾緊力和最佳夾緊力的算法 該算法如圖 5 所示 一個 25 4 毫 米銑槽使用 EMSIM 進行了數(shù)值模擬 以減少起步 0 0 毫米 25 4 毫米 34 3 毫米 和結(jié)束時 127 0 毫米 25 4 毫米 34 3 毫米 四種情況下加工負荷載體 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 外文翻譯 第 14 頁 共 15 頁 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 外文翻譯 第 15 頁 共 15 頁 見圖 8 模擬計算銑削力數(shù)據(jù)在表 5 中給出 圖 8 最終銑削過程模擬例如 2 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 外文翻譯 第 16 頁 共 15 頁 表 6 中 5 個坐標列出了為模擬抽樣調(diào)查點 最佳夾緊力是用前面討論過的排序 算法計算每個采樣點和負載載體最后的夾緊力和負載 7 結(jié)果與討論 例如算法 1 的繪制最佳夾緊力收斂圖 9 圖 9 對于固定夾緊裝置在圖示例假設(shè) 見圖 7 由此得到的夾緊力加權(quán)范數(shù) 有如2L 下形式 結(jié)果表明 最佳夾緊力所述加工 222 3RRRCXYZPP 條件下有比初步夾緊力強度低得多的加權(quán)范數(shù) 最初的夾緊力是通過減少工2L 件的夾具系統(tǒng)補充能量算法獲得 由于夾緊力和負載造成的工件的定位誤差 如表 7 結(jié)果表明工件旋轉(zhuǎn)小 加工點減少錯誤從 13 1 到 14 6 不等 在這 種情況下 所有加工條件改善不是很大 因為從最初通過互補勢能確定的最小 化的夾緊力值已接近最佳夾緊力 圖 5 算法是用第二例在一個序列應(yīng)用于銑削 負載到工件 他應(yīng)用于工件銑削負載一個序列 最佳的夾緊力 對應(yīng)列表 6 每個樣本點 隨著最后的最佳夾緊 maxaxmax iiiiij yzrPP 力 在每個采樣點的加權(quán)范數(shù) 和最優(yōu)的初始夾緊力繪圖 10 在每個采樣opt 2L 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 外文翻譯 第 17 頁 共 15 頁 點的加權(quán)范數(shù) 的 和 繪制 2LmaxiPaxiymaxizaxirP 結(jié)果表明 由于每個 組成部分是各相應(yīng)的最大夾緊力 它具有最高的加opt 權(quán)范數(shù) 如圖 10 所示 如果在每個夾緊點最大組成部分是用于確定初步夾2 緊力 則夾緊力需相應(yīng)設(shè)置 有比 相當大的加權(quán)范數(shù) 故 是一個inPopt 2LoptP 完整的刀具路徑改進方案 上述模擬結(jié)果表明 該方法可用于優(yōu)化夾緊力相對 于初始夾緊力的強度 這種做法將減少所造成的夾緊力的加權(quán)范數(shù) 因此將2 提高工件的定位精度 圖 10 8 結(jié)論 該文件提出了關(guān)于確定多鉗夾具 工件受準靜態(tài)加載系統(tǒng)的優(yōu)化加工夾緊力 的新方法 夾緊力的優(yōu)化算法是基于接觸力學(xué)的夾具與工件系統(tǒng)模型 并尋求 盡量減少應(yīng)用到所造成的工件夾緊力的加權(quán)范數(shù) 得出工件的定位誤差 該2L 整體模型 制定一個雙目標約束優(yōu)化問題 使用 約束的方法解決 該算法通 過兩個模擬表明 涉及 3 2 1 型 二夾銑夾具的例子 今后的工作將解決在動 態(tài)負載存在夾具與工件在系統(tǒng)的優(yōu)化 其中慣性 剛度和阻尼效應(yīng)在確定工件 夾具系統(tǒng)的響應(yīng)特性具有重要作用 9 參考資料 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 外文翻譯 第 18 頁 共 15 頁 1 J D Lee 和 L S Haynes 柔性夾具系統(tǒng)的有限元分析 交易美國 ASME 工程雜志工業(yè) 134 139 頁 2 W Cai S J Hu 和 J X Yuan 柔性鈑金夾具 原理 算法和模擬 交 易美國 ASME 制造科學(xué)與工程雜志 1996 318 324 頁 3 P Chandra S M Athavale R E DeVor 和 S G Kapoor 負載對表面平 整度的影響 工件夾具制造科學(xué)研討會論文集 1996 第一卷 146 152 頁 4 R J Menassa 和 V R DeVries 適用于選拔夾具設(shè)計與優(yōu)化方法 美國 ASME 工業(yè)工程雜志 113 412 414 1991 5 A J C Trappey C Su 和 J Hou 計算機輔助夾具分析中的應(yīng)用有限元 分析和數(shù)學(xué)優(yōu)化模型 1995 ASME 程序 MED 777 787 頁 6 S N Melkote S M Athavale R E DeVor S G Kapoor 和 J Burkey 基于加工過程仿真的加工裝置作用力系統(tǒng)研究 NAMRI SME 207 214 頁 1995 7 考慮工件夾具 夾具接觸相互作用布局優(yōu)化模擬的結(jié)果 341 346 1998 8 E C DeMeter 快速支持布局優(yōu)化 國際機床制造 碩士論文 1998 9 Y C Chou V Chandru M M Barash 加工夾具機械構(gòu)造的數(shù)學(xué)算法 分析和合成 美國 ASME 工程學(xué)報工業(yè) 1989 299 306 頁 10 S H Lee 和 M R Cutkosky 具有摩擦性的夾具規(guī)劃 美國 ASME 工業(yè)工程學(xué)報 1991 320 327 頁 11 S Jeng L Chen 和 W Chieng 最小夾緊力分析 國際機床制造 碩 士論文 1995 年 12 E C DeMeter 加工夾具的性能的最小 最大負荷標準 美國 ASME 工業(yè)工程雜志 1994 13 E C DeMeter 加工夾具最大負荷的性能優(yōu)化模型 美國 ASME 工 業(yè)工程雜志 1995 14 JH 復(fù)和 AYC 倪 核查和工件夾持的夾具設(shè)計 方案優(yōu)化 設(shè)計和制 造 4 碩士論文 307 318 1994 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 外文翻譯 第 19 頁 共 15 頁 15 T H Richards 埃利斯 霍伍德 1977 應(yīng)力能量方法分析 1977 16 M J Hockenberger and E C DeMeter 對工件準靜態(tài)分析功能位移在加 工夾具的應(yīng)用程序 制造科學(xué)雜志與工程 325 331 頁 1996 產(chǎn)品型號 零 部 件圖號 共 1 頁工 藝 過 程 卡 產(chǎn)品名稱 零 部 件名稱 壓滾座 第 1 頁 材料牌號 45 鋼 毛坯種類 鍛件 毛坯外形尺寸 每毛坯件數(shù) 1 每臺件數(shù) 1 備注 設(shè) 備 工 藝 裝 備 工 時工 序 號 工序名稱 工 序 內(nèi) 容 車間 名稱 型號 編 號 夾 具 輔具 刀 量具 準 終 單 件 10 配料 鍛造 鑄 20 熱處理 淬火 35 40HRC 熱 30 銑 粗 半精銑 精銑 32 81 下端面 金 立式銑床 X51 專用夾具 端銑刀 40 銑 粗 半精銑 精銑 32 81 上端面 金 立式銑床 X51 專用夾具 端銑刀 50 銑 粗 半精銑 精銑燕尾槽 金 立式銑床 X51 專用夾具 燕尾槽銑刀 60 鉆 鉆 10 孔 鉆 13 孔 擴 18 孔 鉸 22 24 3 孔 攻絲 M24 金 立式鉆床 Z525 專用夾具 麻花鉆 擴孔 刀 鉸刀 絲 錐 70 銑 粗 半精銑 精銑 A B C 即 25 81 端面 端 面 金 立式銑床 X51 專用夾具 立銑刀 80 銑 銑寬 2 的槽 金 臥式銑床 X62 專用夾具 鋸片銑刀 90 鉆 鉆 攻 M8 螺紋 金 立式鉆床 Z525 專用夾具 麻花鉆 絲錐 100 鉆 鉆 9 孔 金 立式鉆床 Z525 專用夾具 麻花鉆 110 研磨 研磨燕尾槽 金 磨床 專用夾具 砂輪 120 研磨 研磨 32 81 下端面 金 磨床 專用夾具 砂輪 130 研磨 研磨 A B C 即 25 81 端面 端面 金 磨床 專用夾具 砂輪 140 清洗去毛刺 150 驗收 160 入庫 編 制 審 核 會 簽 標 記 處數(shù) 更改文件 號 簽 字 日 期 標 記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 畢業(yè)設(shè)計說明書 題目 壓滾座的工藝規(guī)程及鉆 9 孔的工 裝夾具設(shè)計 學(xué) 生 學(xué) 號 專 業(yè) 班 級 指導(dǎo)老師 摘 要 本次設(shè)計內(nèi)容涉及了機械制造工藝及機床夾具設(shè)計 金屬切 削機床 公差配合與測量等多方面的知識 壓滾座的工藝規(guī)程及鉆 9 孔的工裝夾具設(shè)計是包括零件加 工的工藝設(shè)計 工序設(shè)計以及專用夾具的設(shè)計三部分 在工藝設(shè) 計中要首先對零件進行分析 了解零件的工藝再設(shè)計出毛坯的結(jié) 構(gòu) 并選擇好零件的加工基準 設(shè)計出零件的工藝路線 接著對 零件各個工步的工序進行尺寸計算 關(guān)鍵是決定出各個工序的工 藝裝備及切削用量 然后進行專用夾具的設(shè)計 選擇設(shè)計出夾具 的各個組成部件 如定位元件 夾緊元件 引導(dǎo)元件 夾具體與 機床的連接部件以及其它部件 計算出夾具定位時產(chǎn)生的定位誤 差 分析夾具結(jié)構(gòu)的合理性與不足之處 并在以后設(shè)計中注意改 進 關(guān)鍵詞 工藝 工序 切削用量 夾緊 定位 誤差 ABSTRCT The design of the content relates to the machinery manufacturing technology and machine tool fixture design metal cutting machine tool tolerance and measuring and other aspects of knowledge The roller seat of procedure and drill a9 hole jig design is including machining process design process design and fixture design in three parts In the design process should first of all parts for analysis to understand the parts of the process to design a rough structure and choose the good parts processing base design parts of the process route and then the various parts of the process step size calculation is the key to decide the process equipment and cutting parameters then special fixture design selection and design of a jig for the various components such as positioning devices clamping elements a guide element clamp and the machine tool connecting parts and other components calculate fixture is produced when the positioning error analysis fixture structure rationality and deficiency and later in the design of improved Key words process process cutting dosage clamping positioning error 目 錄 序言 1 一 零件分析 2 1 1 零件作用 2 1 2 零件的工藝分析 2 二 工藝規(guī)程設(shè)計 3 2 1 確定毛坯的制造形式 3 2 2 基面的選擇傳 3 2 3 制定工藝路線 4 2 4 機械加工余量 工序尺寸及毛坯尺寸的確定 6 2 5 確定切削用量及基本工時 7 三 夾具設(shè)計 28 3 1 問題的提出 28 3 2 定位基準的選擇 28 3 3 切削力及夾緊力計算 28 3 4 定位誤差分析 29 3 5 鉆套的設(shè)計 29 3 6 夾具設(shè)計及操作簡要說明 31 總 結(jié) 32 致 謝 33 參考文獻 34 第 1 頁 共 34 頁 序 言 機械制造業(yè)是制造具有一定形狀位置和尺寸的零件和產(chǎn)品 并把它們裝備成機械裝備的行業(yè) 機械制造業(yè)的產(chǎn)品既可以直接 供人們使用 也可以為其它行業(yè)的生產(chǎn)提供裝備 社會上有著各 種各樣的機械或機械制造業(yè)的產(chǎn)品 我們的生活離不開制造業(yè) 因此制造業(yè)是國民經(jīng)濟發(fā)展的重要行業(yè) 是一個國家或地區(qū)發(fā)展 的重要基礎(chǔ)及有力支柱 從某中意義上講 機械制造水平的高低 是衡量一個國家國民經(jīng)濟綜合實力和科學(xué)技術(shù)水平的重要指標 懸架的工藝規(guī)程及鉆右端面上各孔和螺紋的工裝夾具設(shè)計是 是在學(xué)完了機械制圖 機械制造技術(shù)基礎(chǔ) 機械設(shè)計 機械工程 材料等進行課程設(shè)計之后的下一個教學(xué)環(huán)節(jié) 正確地解決一個零 件在加工中的定位 夾緊以及工藝路線安排 工藝尺寸確定等問 題 并設(shè)計出專用夾具 保證零件的加工質(zhì)量 本次設(shè)計也要培 養(yǎng)自己的自學(xué)與創(chuàng)新能力 因此本次設(shè)計綜合性和實踐性強 涉 及知識面廣 所以在設(shè)計中既要注意基本概念 基本理論 又要 注意生產(chǎn)實踐的需要 只有將各種理論與生產(chǎn)實踐相結(jié)合 才能 很好的完成本次設(shè)計 本次設(shè)計水平有限 其中難免有缺點錯誤 敬請老師們批評 指正 第 2 頁 共 34 頁 一 零件的分析 1 1 零件的作用 壓滾座的作用 待查 1 2 零件的工藝分析 從壓滾座的零件圖上可以看出 它有兩組加工表面 這兩組 加工面之間也有一定的位置要求 現(xiàn)將這兩組加工面分述如下 1 以R16外圓為中心的加工面 這一組加工面包括 32 81上下端面 2 以燕尾槽為中心的加工面 這一組加工面包括 燕尾槽 A B C端面 寬2的槽 M8螺 紋 9孔 第 3 頁 共 34 頁 二 工藝規(guī)程設(shè)計 2 1 確定毛坯的制造形式 零件材料為 45 鋼 考慮到零件在工作過程中經(jīng)常受到?jīng)_擊 性載荷 采用這種材料零件的強度也能保證 由于零件成批生產(chǎn) 而且零件的輪廓尺寸不大 故鍛造成型 壓滾座零件材料為 45鋼 硬度選用35 40HRC 毛坯重約 1Kg 生產(chǎn)類型為成批生產(chǎn) 鍛造成型 2級精度組 根據(jù)上述原始資料及加工工藝 分別確定各加工表面的加工 余量 對毛坯初步設(shè)計如下 1 32 81上下端面 表面粗糙度為Ra0 8 需要經(jīng)過四步加 工 粗銑 半精銑 精銑 研磨 方能滿足要求 查 機械設(shè)計 工藝分析及夾具設(shè)計指導(dǎo) 得 余量Z 1 0mm 2 燕尾槽表面粗糙度為Ra0 8 需要經(jīng)過四步加工 粗銑 半 精銑 精銑 研磨 方能滿足要求 查 機械設(shè)計工藝分析 及夾具設(shè)計指導(dǎo) 得 余量Z 1 0mm 3 A B C端面 表面粗糙度為Ra0 8 需要經(jīng)過四步加工 粗銑 半精銑 精銑 研磨 方能滿足要求 查 機械設(shè)計工藝 分析及夾具設(shè)計指導(dǎo) 得 余量Z 1 0mm 4 工件上的孔和螺紋 因其孔不大 很難鑄造出 所以才用實心鑄造所得 2 2 基面的選擇的選擇 基面選擇是工藝規(guī)程設(shè)計中的重要工作之一 基面選擇的正 確與合理 可以使加工質(zhì)量得到保證 生產(chǎn)率得以提高 否則 不但使加工工藝過程中的問題百出 更有甚者 還會造成零件大 批報廢 使生產(chǎn)無法進行 粗基準的選擇 對于零件的加工而言 粗基準的選擇對后面 的精加工至關(guān)重要 從零件圖上可以看出 懸架屬于類似于回轉(zhuǎn) 第 4 頁 共 34 頁 類零件 所以粗基準容易選擇 我們選燕尾槽的作為粗基準 依 照粗基準的選擇原則 即當零件有不加工表面時 應(yīng)該以這些不 加工表面作為粗基準 若零件有若干個不加工表面時 則應(yīng)以與 加工表面要求相對位置精度較高的不加工表面做為粗基準 來選 取 對于精基準而言 主要應(yīng)該考慮基準重合的問題 當設(shè)計基準與 工序基準不重合時 應(yīng)該進行尺寸換算 這在以后還要專門計算 此處不再重復(fù) 2 3 制定工藝路線 制訂工藝路線的出發(fā)點 應(yīng)當是使零件的幾何形狀 尺寸精 度及位置精度等技術(shù)要求能得到合理的保證 在生產(chǎn)綱領(lǐng)已確定 為成批生產(chǎn)的條件下 可以考慮采用萬能型機床配以專用夾具 并盡量使工序集中在提高生產(chǎn)率 除此以外 還應(yīng)當考慮經(jīng)濟效 果 以便使生產(chǎn)成本盡量降下來 方案一 工序 10 鍛造 工序 20 淬火 35 40HRC 工序 30 粗 半精銑 精銑 32 81 下端面 工序 40 粗 半精銑 精銑 32 81 上端面 工序 50 粗 半精銑 精銑燕尾槽 工序 60 鉆 10 孔 鉆 13 孔 擴 18 孔 鉸 22 24 3 孔 攻絲 M24 工序 70 粗 半精銑 精銑 A B C 即 25 81 端面 端 面 工序 80 銑寬 2 的槽 工序 90 鉆 攻 M8 螺紋 第 5 頁 共 34 頁 工序 100 鉆 9 孔 工序 110 研磨燕尾槽 工序 120 研磨 32 81 下端面 工序 130 研磨 A B C 即 25 81 端面 端面 工序 140 清洗去毛刺 工序 150 驗收 工序 160 入庫 方案二 工序 10 鍛造 工序 20 淬火 35 40HRC 工序 30 粗 半精銑 精銑 32 81 下端面 工序 40 粗 半精銑 精銑 32 81 上端面 工序 50 鉆 10 孔 鉆 13 孔 擴 18 孔 鉸 22 24 3 孔 攻絲 M24 工序 60 粗 半精銑 精銑燕尾槽 工序 70 粗 半精銑 精銑 A B C 即 25 81 端面 端 面 工序 80 銑寬 2 的槽 工序 90 鉆 攻 M8 螺紋 工序 100 鉆 9 孔 工序 110 研磨燕尾槽 工序 120 研磨 32 81 下端面 工序 130 研磨 A B C 即 25 81 端面 端面 工序 140 清洗去毛刺 工序 150 驗收 工序 160 入庫 對上述兩種方案進行比較 我們發(fā)現(xiàn)方案一是先加工燕尾槽 然后再加工孔 方案二則相反 由零件圖知 選用方案一比 較合理 這要可以即可以保證零件的精度 同時也簡化了夾 具設(shè)計 提高效率 第 6 頁 共 34 頁 具體的加工路線如下 工序 10 鍛造 工序 20 淬火 35 40HRC 工序 30 粗 半精銑 精銑 32 81 下端面 工序 40 粗 半精銑 精銑 32 81 上端面 工序 50 粗 半精銑 精銑燕尾槽 工序 60 鉆 10 孔 鉆 13 孔 擴 18 孔 鉸 22 24 3 孔 攻絲 M24 工序 70 粗 半精銑 精銑 A B C 即 25 81 端面 端 面 工序 80 銑寬 2 的槽 工序 90 鉆 攻 M8 螺紋 工序 100 鉆 9 孔 工序 110 研磨燕尾槽 工序 120 研磨 32 81 下端面 工序 130 研磨 A B C 即 25 81 端面 端面 工序 140 清洗去毛刺 工序 150 驗收 工序 160 入庫 2 4 機械加工余量 工序尺寸及毛坯尺寸的確定 根據(jù)上述原始資料及加工工藝 分別確定各加工表面的加 工余量和工步如下 1 32 81上下端面 表面粗糙度為Ra0 8 需要經(jīng)過四步加 工 粗銑 半精銑 精銑 研磨 方能滿足要求 查 機械設(shè)計 工藝分析及夾具設(shè)計指導(dǎo) 得 余量Z 1 0mm 2 燕尾槽表面粗糙度為Ra0 8 需要經(jīng)過四步加工 粗銑 半 精銑 精銑 研磨 方能滿足要求 查 機械設(shè)計工藝分析 及夾具設(shè)計指導(dǎo) 得 余量Z 1 0mm 3 A B C端面 表面粗糙度為Ra0 8 需要經(jīng)過四步加工 粗銑 半精銑 精銑 研磨 方能滿足要求 查 機械設(shè)計工藝 第 7 頁 共 34 頁 分析及夾具設(shè)計指導(dǎo) 得 余量Z 1 0mm 4 工件上的孔和螺紋 因其孔不大 很難鑄造出 所以才用實心鑄造所得 2 5 確定切削用量及基本工時 工序 10 鍛造 工序 20 淬火 35 40HRC 工序 30 粗 半精銑 精銑 32 81 下端面 工步一 粗銑 32 81 下端面 1 選擇刀具 刀具選取立銑刀 刀片采用 YG8 map5 0 d40 min 5 8v4 z 2 決定銑削用量 1 決定銑削深度 因為加工精度相對較高 故分四次 即粗銑 半精銑 精銑 研磨 完成 則 map5 0 2 決定每次進給量及切削速度 根據(jù) X51 型銑床說明書 其功率為為 4 5kw 中等系統(tǒng)剛度 根據(jù)表查出 則齒 2 0fz min3 84510rdvns 按機床標準選取 375wn in 4 6i 1075vw 3 計算工時 切削工時 則機動工時ml82l 01ml32 第 8 頁 共 34 頁 為 min78 02 375821 fnltwm 工步二 半精銑 32 81 下端面 1 選擇刀具 刀具選取立銑刀 刀片采用 YG8 ap4 0 d40 in 5 8v4 z 2 決定銑削用量 1 決定銑削深度 因為加工精度相對較高 故分四次 即粗銑 半精銑 精銑 研磨 完成 則 map4 0 2 決定每次進給量及切削速度 根據(jù) X51 型銑床說明書 其功率為為 4 5kw 中等系統(tǒng)剛度 根據(jù)表查出 則齒 2 0fz min3 84510rdvns 按機床標準選取 375wn in 4 6i 1075vw 3 計算工時 切削工時 則機動工ml82l 01ml5 2 時為 in78 375421 fnltwm 工步三 精銑 32 81 下端面 1 選擇刀具 刀具選取立銑刀 刀片采用 YG8 第 9 頁 共 34 頁 map4 0 d40 min 5 8v4 z 2 決定銑削用量 1 銑削深度 因為加工精度相對較高 故分四次 即粗銑 半精銑 精銑 研磨 完成 則 map 0 2 每次進給量及切削速度 根據(jù) X51 型銑床說明書 其功率為為 4 5kw 中等系統(tǒng)剛度 根據(jù)表查出 則齒 2 0fz min3 84510rdvns 按機床標準選取 375wn in 4 6i 1075vw 3 計算工時 切削工時 則機動工時ml82l1 0ml5 2 為 in798 375421 fnltwm 工序 40 粗 半精銑 精銑 32 81 上端面 工步一 粗銑 32 81 上端面 1 選擇刀具 刀具選取立銑刀 刀片采用 YG8 map5 0 d40 min 5 8v4 z 2 決定銑削用量 1 銑削深度 因為加工精度相對較高 故分四次 即粗銑 半精銑 精銑 第 10 頁 共 34 頁 研磨 完成 則 map5 0 2 每次進給量及切削速度 根據(jù) X51 型銑床說明書 其功率為為 4 5kw 中等系統(tǒng)剛度 根據(jù)表查出 則齒 2 0fz min3 84510rdvns 按機床標準選取 375wn in 4 6i 1075vw 3 工時 切削工時 則機動工時ml82l 01ml32 為 in78 37521 fnltwm 工步二 半精銑 32 81 上端面 1 選擇刀具 刀具選取立銑刀 刀片采用 YG8 ap4 0 md40 in 5 8v4 z 2 決定銑削用量 1 銑削深度 因為加工精度相對較高 故分四次 即粗銑 半精銑 精銑 研磨 完成 則 map4 0 2 每次進給量及切削速度 根據(jù) X51 型銑床說明書 其功率為為 4 5kw 中等系統(tǒng)剛度 第 11 頁 共 34 頁 根據(jù)表查出 則齒 2 0mfz in3 84510rdvns 按機床標準選取 375wn min 4 6i 1075vw 3 計算工時 切削工時 則機動工ml82l 01l5 2 時為 in78 375421 fnltwm 工步三 精銑 32 81 上端面 1 選擇刀具 刀具選取立銑刀 刀片采用 YG8 ap4 0 md40 in 5 8v4 z 2 決定銑削用量 1 銑削深度 因為加工精度相對較高 故分四次 即粗銑 半精銑 精銑 研磨 完成 則 map 0 2 每次進給量及切削速度 根據(jù) X51 型銑床說明書 其功率為為 4 5kw 中等系統(tǒng)剛度 根據(jù)表查出 則齒 2 0fz min3 84510rdvns 按機床標準選取 375wn 第 12 頁 共 34 頁 min 4 6in 103754dnvw 3 計算工時 切削工時 則機動工時ml82l1 0l5 2 為 min798 375421 fnltwm 工序 50 粗 半精銑 精銑燕尾槽 工步一 粗銑燕尾槽 1 選擇刀具 刀具選取燕尾槽銑刀 刀片采用 YG8 map5 0 in 5 8v4 z 2 決定銑削用量 1 銑削深度 因為加工精度相對較高 故分四次 即粗銑 半精銑 精銑 研磨 完成 則 map5 0 2 每次進給量及切削速度 根據(jù) X51 型銑床說明書 其功率為為 4 5kw 中等系統(tǒng)剛度 根據(jù)表查出 則齒 2 0fz min3 84510rdvns 按機床標準選取 375wn in 4 6i 1075vw 3 計算工時 切削工時 則機動工時ml62l 01ml32 第 13 頁 共 34 頁 為 min207 3751621 fnltwm 工步二 半精銑燕尾槽 1 選擇刀具 刀具選取立銑刀 刀片采用 YG8 ap4 0 in 5 8v4 z 2 決定銑削用量 1 銑削深度 因為加工精度相對較高 故分四次 即粗銑 半精銑 精銑 研磨 完成 則 map4 0 2 每次進給量及切削速度 根據(jù) X51 型銑床說明書 其功率為為 4 5kw 中等系統(tǒng)剛度 根據(jù)表查出 則齒 2 0fz min3 84510rdvns 按機床標準選取 375wn in 4 6i 1075vw 3 計算工時 切削工時 則機動工ml62l 01ml5 2 時為 in 375421 fnltwm 工步三 精銑燕尾槽 1 選擇刀具 刀具選取立銑刀 刀片采用 YG8 第 14 頁 共 34 頁 map1 0 in 5 8v4 z 2 決定銑削用量 1 銑削深度 因為加工精度相對較高 故分四次 即粗銑 半精銑 精銑 研磨 完成 則 map 0 2 每次進給量及切削速度 根據(jù) X51 型銑床說明書 其功率為為 4 5kw 中等系統(tǒng)剛度 根據(jù)表查出 則齒 2 0fz min3 84510rdvns 按機床標準選取 375wn in 4 6i 1075vw 3 計算工時 切削工時 則機動工ml62l1 0ml5 2 時為 in4 3758421 fnltwm 工序 60 鉆 10 孔 鉆 13 孔 擴 18 孔 鉸 22 24 3 孔 攻絲 M24 工步一 鉆 10 孔 1 加工條件 加工材料 45 鋼 35 40HRC 工藝要求 孔徑 d 10mm 通孔 精度 H12 H13 用乳化液冷卻 第 15 頁 共 34 頁 機床 選用 Z525 鉆床和專用夾具 2 選擇鉆頭 選擇高速鋼麻花鉆頭 如圖 3 所示 其直徑 d 10mm 鉆頭幾何形狀為 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 1 及表 2 2 標準鉆頭 后角 橫25 120 Kr 01 50 刃長度 弧面長度 bm5lm 3 選擇切削用量 1 選擇進給量 f 按加工要求決定進給量 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 7 45 鋼 硬度 35 40HRC 有 rmf 39 0 1 2 計算切削速度 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 15 當 45 硬度 35 40HRC 時 b 時 0 4 fr 02d 18 mincv 切削速度的修正系數(shù)為 1TvK 8Mv 75SvK0 tv 故 ck 8 0 10 min 135 inm 0 vnd r 14 35 第 16 頁 共 34 頁 456 m 根據(jù) Z525 型鉆床技術(shù)資料 見 簡明手冊 表 4 2 12 可 選擇 n 475r mm 13 06 mincv 4 計算基本工時 根據(jù)公式 nf Ltm 式中 l 25mm 入切量及超切量由 切削用 yl 量手冊 表 2 29 查出 計算得 6m L 25 6 mm 31mm 故有 t 0 408in4 07562 工步二 鉆 13 孔 1 加工條件 加工材料 45 鋼 35 40HRC 工藝要求 孔徑 d 13mm 通孔 精度 H12 H13 用乳化液冷卻 機床 選用 Z525 鉆床和專用夾具 2 選擇鉆頭 選擇高速鋼麻花鉆頭 如圖 3 所示 其直徑 d 13mm 鉆頭幾何形狀為 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 1 及表 2 2 標準鉆頭 后角 橫25 120 Kr 01 50 刃長度 弧面長度 bm5lm 3 選擇切削用量 1 選擇進給量 f 第 17 頁 共 34 頁 按加工要求決定進給量 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 7 當鑄 鐵硬度 200H 有 rmf 39 0 1 2 計算切削速度 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 15 當鑄鐵硬度 200 220HBSb 時 時 0 4 fr 02d 18 mincv 切削速度的修正系數(shù)為 1TvK 8Mv 75SvK0 tv 故 ck 8 0 10 min 135 inm 0 vnd r 134 5 400mm 根據(jù) Z525 型鉆床技術(shù)資料 見 簡明手冊 表 4 2 12 可 選擇 n 375r mm 13 06 mincv 4 計算基本工時 根據(jù)公式 nf Ltm 式中 l 25mm 入切量及超切量由 切削用 yl 量手冊 表 2 29 查出 計算得 6m 第 18 頁 共 34 頁 L 25 6 mm 31mm 故有 t 0 207min4 037562 工步三 擴 13 孔至 18 利用鉆頭將 孔擴大至 根據(jù)有關(guān)手冊13 m18 規(guī)定 擴鉆的切削用量可根據(jù)鉆孔的切削用量選取 rff 87 0 5 75 06 22 鉆 根據(jù)機床說明書 選取 mf5 in 4 6123312vv 鉆 則主軸轉(zhuǎn)速為 并按車床說明書in 4 6 5rn 取 實際切削速度為mi 68rnw mi 38 10dvw 切削工時 則l25 l5 2l2 機動工時為 in804 57 68321 fnltwm 工步四 鉸 18 孔至 22 根據(jù)參考文獻 表 2 25 rmf 2 得in 12 8v in 65 4 8 9rs 查參考文獻 表 4 2 2 按機床實際進給量和實際轉(zhuǎn) 第 19 頁 共 34 頁 速 取 實際切削速度rmf 35 0 min 198rnw i 9v 切削工時 則機動l2l21l32 工時為 min60 35 9821 fnltwm 工步五 鉸 22 孔至 24 3 根據(jù)參考文獻 表 2 25 rf 4 2 得in 12 8v min 65 4 8 9rs 查參考文獻 表 4 2 2 按機床實際進給量和實際轉(zhuǎn) 速 取 實際切削速度rmf 35 0 i 1rw in 9v 切削工時 則機lml5 1l32 動工時為 in0 35 9821 fnltwm 工步六 攻絲 M24 選擇 M24mm 高速鋼機用絲錐 等于工件螺紋的螺距 即f p1 25 fmr 7 5 mincV 機 199r minrDvn 125 701 按機床選取 i機 第 20 頁 共 34 頁 基本工時 1203 5 min 7 ltnf 機 工序 70 粗 半精銑 精銑 A B C 即 25 81 端面 端 面 工步一 粗銑 A B C 端面 1 選擇刀具 刀具選取立銑刀 刀片采用 YG8 map5 0 d40 min 5 8v4 z 2 決定銑削用量 1 銑削深度 因為加工精度相對較高 故分四次 即粗銑 半精銑 精銑 研磨 完成 則 map5 0 2 每次進給量及切削速度 根據(jù) X51 型銑床說明書 其功率為為 4 5kw 中等系統(tǒng)剛度 根據(jù)表查出 則齒 2 0fz min3 84510rdvns 按機床標準選取 375wn in 4 6i 1075vw 3 工時 切削工時 則機動工時ml62l 01ml32 為 in78 37521 fnltwm 工步二 半精銑 A B C 端面 第 21 頁 共 34 頁 1 選擇刀具 刀具選取立銑刀 刀片采用 YG8 map4 0 d40 min 5 8v4 z 2 決定銑削用量 1 銑削深度 因為加工精度相對較高 故分四次 即粗銑 半精銑 精銑 研磨 完成 則 map4 0 2 每次進給量及切削速度 根據(jù) X51 型銑床說明書 其功率為為 4 5kw 中等系統(tǒng)剛度 根據(jù)表查出 則齒 2 0fz min3 84510rdvns 按機床標準選取 375wn in 4 6i 1075vw 3 工時 切削工時 則機動工ml62l 01ml5 2 時為 in78 375421 fnltwm 工步三 精銑 A B C 端面 1 選擇刀具 刀具選取立銑刀 刀片采用 YG8 ap4 0 md40 in 5 8v4 z 2 決定銑削用量 1 銑削深度 因為加工精度相對較高 故分四次 即粗銑 半精銑 精銑 第 22 頁 共 34 頁 研磨 完成 則 map1 0 2 每次進給量及切削速度 根據(jù) X51 型銑床說明書 其功率為為 4 5kw 中等系統(tǒng)剛度 根據(jù)表查出 則齒 2 0fz min3 84510rdvns 按機床標準選取 375wn in 4 6i 1075vw 3 計算工時 切削工時 則機動工ml62l1 0ml5 2 時為 in798 375121 fnltwm 工序 80 銑寬 2 的槽 1 選擇刀具 刀具選取鋸片銑刀 刀片采用 YG8 ap0 md50 in 85v4 z 2 決定銑削用量 1 決定銑削深度 p 2 2 決定每次進給量及切削速度 根據(jù) X62 型銑床說明書 其功率為為 4 5kw 中等系統(tǒng)剛度 根據(jù)表查出 則齒 15 0mfz 第 23 頁 共 34 頁 min 5 18010rdvns 按機床標準選取 175wnin 2 31i 1075vw 3 計算工時 切削工時 則機動工時ml2l0 1ml2 為 in43 5 721 fnltwm 工序 90 鉆 攻 M8 螺紋 工步一 鉆 M8 的螺紋底孔 6 8 選用 高速鋼錐柄麻花鉆 工藝 表 3 1 6 8 6 由 切削 表 2 7 和 工藝 表 4 2 16 查得0 2 fmr 機 切削 表 2 15 16incV查 760 5r minmrDvn 8 160 按機床選取 n 800r min in 2 17in 10 dvw 基本工時 mi089 i 852 Xfltwm 工步二 攻絲 M8 螺紋 選擇 M8mm 高速鋼機用絲錐 第 24 頁 共 34 頁 等于工件螺紋的螺距 即f p1 25 fmr 7 5 mincV 機 107 598 in cnrD 查 按機床選取 2 ir機 基本工時 103 5 min 7 2ltnf 機 工序 100 鉆 9 孔 1 加工條件 加工材料 45 鋼 35 40HRC 工藝要求 孔徑 d 9mm 精度 H12 H13 用乳化液冷卻 機床 選用 Z525 鉆床和專用夾具 2 選擇鉆頭 選擇高速鋼麻花鉆頭 如圖 3 所示 其直徑 d 9mm 鉆頭幾何形狀為 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 1 及表 2 2 標準鉆頭 后角 橫25 120 Kr 01 50 刃長度 弧面長度 bm5lm 3 選擇切削用量 1 選擇進給量 f 按加工要求決定進給量 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 7 當鑄 鐵硬度 200H 有 rmf 39 0 1 2 計算切削速度 第 25 頁 共 34 頁 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 15 當鑄鐵硬度 200 220HBSb 時 時 0 4 fmr 02d 18 mincv 切削速度的修正系數(shù)為 1TvK 8Mv 75SvK0 tv 故 ck 8 0 10 min 135 inm 0 vnd r 134 5 400mm 根據(jù) Z525 型鉆床技術(shù)資料 見 簡明手冊 表 4 2 12 可 選擇 n 375r mm 13 06 mincv 4 計算基本工時 根據(jù)公式 nf Ltm 式中 l 15mm 入切量及超切量由 切削用 yl 量手冊 表 2 29 查出 計算得 6m L 15 6 mm 21mm 故有 t 0 140minin4 037521 工序 110 研磨燕尾槽 刀具選取砂輪 第 26 頁 共 34 頁 2 決定磨削用量 1 磨削深度 map0 2 每次進給量及切削速度 根據(jù) M7130c 說明書 其功率為為 1 5kw 中等系統(tǒng)剛度 根據(jù)表查出 則齒 2 0mfz in5 1310rdvns 按機床標準選取 375wn min 3 140751vw 當 375r min 時nrzfwm 307542 按機床標準選取 mf 3 工時 切削工時 則機動工時為l15l91ml32 in86 02 7321 xfnltwm 工序 120 研磨 32 81 下端面 刀具選取砂輪 2 決定磨削用量 1 磨削深度 因為加工余量不大 一次加工完成 map0 第 27 頁 共 34 頁 2 進給量及切削速度 根據(jù) M7130c 說明書 其功率為為 1 5kw 中等系統(tǒng)剛度 根據(jù)表查出 則齒 2 0mfz in5 1310rdvns 按機床標準選取 375wn min 3 140751vw 當 375r min 時nrzfwm 307542 按機床標準選取 mf 3 工時 切削工時 則機動工時為l15l91ml32 in86 02 7321 xfnltwm 工序 130 研磨 A B C 即 25 81 端面 端面 刀具選取砂輪 1 決定磨削用量 1 磨削深度 map0 2 量及切削速度 根據(jù) M7130c 說明書 其功率為為 1 5kw 中等系統(tǒng)剛度 根據(jù)表查出 則齒 2 0mfz in5 1310rdvns 第 28 頁 共 34 頁 按機床標準選取 375wnmin ri 3 140751dvw 當 375r min 時nrmzfwm 307542 按機床標準選取 fm 3 工時 切削工時 則機動工時為l15l91l32 in86 02 7321 xfnltwm 工序 140 清洗去毛刺 工序 150 驗收 工序 160 入庫 三 夾具設(shè)計 為了提高勞動生產(chǎn)率 保證加工質(zhì)量 降低勞動強度 需要 設(shè)計專用夾具 由指導(dǎo)老師的分配 決定設(shè)計工序 100 鉆 9 孔的鉆床夾 具 3 1 問題的提出 本夾具主要用于鉆孔 精度要求不高 為此 只考慮如何提 高生產(chǎn)效率上 精度則不予考慮 我們采用已經(jīng)加工好的燕尾槽 來定位 第 29 頁 共 34 頁 3 2 定位基準的選擇 擬定加工路線的第一步是選擇定位基準 定位基準的選擇必須合 理 否則將直接影響所制定的零件加工工藝規(guī)程和最終加工出的 零件質(zhì)量 基準選擇不當往往會增加工序或使工藝路線不合理 或是使夾具設(shè)計更加困難甚至達不到零件的加工精度 特別是位 置精度 要求 因此我們應(yīng)該根據(jù)零件圖的技術(shù)要求 從保證零 件的加工精度要求出發(fā) 合理選擇定位基準 此零件圖沒有較高 的技術(shù)要求 也沒有較高的平行度和對稱度要求 所以我們應(yīng)考 慮如何提高勞動效率 降低勞動強度 提高加工精度 選擇已加 工的燕尾槽和端面定位 工件被限制六個自由度 達到完全定位 為了提高加工效率 縮短輔助時間 決定用簡單的可調(diào) V 型塊作 為夾緊機構(gòu) 3 3 切削力及夾緊力計算 由于本道工序主要完成工藝孔的鉆孔加工 鉆削力 由 切 削手冊 得 鉆削力 式 5 2 6 08 2HBDfF 鉆削力矩 式 5 3 91T 式中 10 5Dm axaxmin187491733HB 代入公式 5 2 和 5 3 得1 2fr 0 8 6654FN 1 9 0 079T 本道工序加工工藝孔時 夾緊力方向與鉆削力方向垂直 因 此進行夾緊立計算無太大意義 只需定位夾緊部件的銷釘強度 剛度適當即能滿足加工要求 第 30 頁 共 34 頁 3 4 定位誤差分析 本工序選用的定位基準為燕尾槽及端面定位 所以相應(yīng)的夾 具上的定位元件應(yīng)是燕尾槽 因此進行定位元件的設(shè)計主要是對 燕尾槽進行設(shè)計 一批工件在卡具中定位時 各個工件所占據(jù)的位置不完全 一致 因此使加工后 各工件加工尺寸的不一致 而形成誤差 即工件定位時造成的加工表面相對工序基準的誤差 形成原因有兩個 一是由于定位基準 與設(shè)計基準不重合而造 成 二是定位基準與限位基準不重合而造成 3 5 鉆套設(shè)計 因工件為大批量生產(chǎn) 再鉆套磨損后為了能及時更換鉆套 故采用可換鉆套 根據(jù) GB1141 84 的規(guī)定鉆頭上偏差為零 故 鉆套孔徑為 9 可換鉆套圖如下 第 31 頁 共 34 頁 尺寸如下圖 3 6 夾具設(shè)計及操作簡要說明 如前所述 在設(shè)計夾具時 應(yīng)該注意提高勞動生 產(chǎn)率避免干涉 應(yīng)使夾具結(jié)構(gòu)簡單 便于操作 降低成本 提高夾具性價比 本道工序為鉆床夾具選擇了可調(diào) V 型塊 的夾緊方式 本工序為鉆削余量小 切削力小 所以一般 的手動夾緊就能達到本工序的要求 本夾具的最大優(yōu)點就是結(jié)構(gòu)簡單緊湊 夾具裝配圖附圖如下 第 32 頁 共 34 頁 第 33 頁 共 34 頁 總 結(jié) 畢業(yè)設(shè)計即將結(jié)束了 時間雖然短暫但是它對我們來說受 益菲淺的 通過這次的設(shè)計使我們不再是只知道書本上的空理論 不再是紙上談兵 而是將理論和實踐相結(jié)合進行實實在在的設(shè)計 使我們不但鞏固了理論知識而且掌握了設(shè)計的步驟和要領(lǐng) 使我 們更好的利用圖書館的資料 更好的更熟練的利用我們手中的各 種設(shè)計手冊和 AUTOCAD 等制圖軟件 為我們踏入社會打下了好的 基礎(chǔ) 畢業(yè)設(shè)計使我們認識到了只努力的學(xué)好書本上的知識是不夠 的 還應(yīng)該更好的做到理論和實踐的結(jié)合 因此同學(xué)們非常感謝 老師給我們的辛勤指導(dǎo) 使我們學(xué)到了好多 也非常珍惜學(xué)院給 我們的這次設(shè)計的機會 它將是我們踏入社會的關(guān)鍵一步 第 34 頁 共 34 頁 致 謝 這次畢業(yè)設(shè)計使我收益不小 為我今后的學(xué)習(xí)和工作打下了 堅實和良好的基礎(chǔ) 但是 查閱資料尤其是在查閱切削用量手冊 時 數(shù)據(jù)存在大量的重復(fù)和重疊 由于經(jīng)驗不足 在選取數(shù)據(jù)上 存在一些問題 不過我的指導(dǎo)老師每次都很有耐心地幫我提出寶 貴的意見 在我遇到難題時給我指明了方向 最終我很順利的完 成了畢業(yè)設(shè)計 這次畢業(yè)設(shè)計成績的取得 與指導(dǎo)老師的細心指導(dǎo)是分不開 的 在此 我衷心感謝我的指導(dǎo)老師 特別是每次都放下她的休 息時間 耐心地幫助我解決技術(shù)上的一些難題 她嚴肅的科學(xué)態(tài) 度 嚴謹?shù)闹螌W(xué)精神 精益求精的工作作風(fēng) 深深地感染和激勵 著我 從課題的選擇到項目的最終完成 她都始終給予我細心的 指導(dǎo)和不懈的支持 多少個日日夜夜 她不僅在學(xué)業(yè)上給我以精 心指導(dǎo) 同時還在思想 生活上給我以無微不至的關(guān)懷 除了敬 佩指導(dǎo)老師的專業(yè)水平外 她的治學(xué)嚴謹和科學(xué)研究的精神也是 我永遠學(xué)習(xí)的榜樣 并將積極影響我今后的學(xué)習(xí)和工作 在此謹 向指導(dǎo)老師致以誠摯的謝意和崇高的敬意 第 35 頁 共 34 頁 參 考 文 獻 1 切削用量簡明手冊 艾興 肖詩綱主編 機械工業(yè)出版社出版 1994 年 2 機械制造工藝設(shè)計簡明手冊 李益民主編 機械工業(yè)出版社出 版 1994 年 3 機床夾具設(shè)計 哈爾濱工業(yè)大學(xué) 上海工業(yè)大學(xué)主編 上?？?學(xué)技術(shù)出版社出版 1983 年 4 機床夾具設(shè)計手冊 東北重型機械學(xué)院 洛陽工學(xué)院 一汽制 造廠職工大學(xué)編 上?？茖W(xué)技術(shù)出版社出版 1990 年 5 金屬機械加工工藝人員手冊 上海科學(xué)技術(shù)出版社 1981 年 10 月 6 機械制造工藝學(xué) 郭宗連 秦寶榮主編 中國建材工業(yè)出版社 出版 1997 年